梁模板支架计算(高大)
高大模板安装工程技术参数
新浇混凝土梁计算跨度(m)
7.2
左侧楼板厚度(mm)
160
右侧楼板厚度(mm)
250
主梁合并根数
2
小梁布置方式
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
钢管
小梁材料
方木
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
对拉栓类型
M14
《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021
模板支架高度H(m)
5.25
混凝土梁截面尺寸(mm)
400×2800
梁侧楼板厚度(mm)
250
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
支撑立柱钢管型号(mm)
Ф48×3
梁跨度方向立柱间距(mm)
600
梁两侧立柱间距(mm)
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
钢管
小梁材料
方木
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
对拉螺栓类型
M14
1.3、【梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）】400mm×2100mm
计算依据
《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021
250
右侧楼板厚度(mm)
250
主梁合并根数
2
小梁布置方式
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
高大模板支撑系统设计计算
需要 选择
2)、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
本讲内容：
• 一、计算内容 • 二、计算实例
一、计算内容 （1）、竖向结构验算项目一般应包括
面板--次龙骨--背楞--对拉螺栓（支撑）强度和刚度计算； 吊钩、勾头螺栓等节点强度计算；
（2）、水平结构验算项目一般应包括
面板--次龙骨--主龙骨--横、纵向水平杆强度和刚度计算； 立杆稳定性计算； 连接扣件抗滑承载力计算； 立杆地基基础或楼板承载力计算；
一、计算实例 （1）、梁模板计算 （2）、大梁侧模计算 （3）、梁模板支架计算 （4）、满堂楼板模板支架计算
（1）、梁模板计算
1)、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓 直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截 面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2， 抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2， 抗弯强度[f]=15N/mm2。
在本模块中，学生将学习算法初步、统计、概率的基础知识。1．算法是数学及其应用的重要组成部分，是计算科学的重要基础。随着现代信息技术飞速发展，算法在科学技术、社会发展中发挥着越来越大的作用，并日益融入社会生活的许多方面，算法思想已经成为现代人应具备的 一种数学素养。中学数学中的算法内容和其他内容是密切联系在一起的，比如线性方程组的求解、数列的求和等。具体来说，需要通过模仿、操作、探索，学习设计程序框图表达解决问题的过程，体会算法的基本思想和含义，理解算法的基本结构和基本算法语句，并了解中国古代数 学中的算法。在本教科书中，首先通过实例明确了算法的含义，然后结合具体算法介绍了算法的三种基本结构：顺序、条件和循环，以及基本的算法语句，最后集中介绍了辗转相除法与更相减损术、秦九韶算法、排序、进位制等典型的几个算法问题，力求表现算法的思想，培养学生 的算法意识。2．现代社会是信息化的社会，人们面临形形色色的问题，把问题用数量化的形式表示，是利用数学工具解决问题的基础。对于数量化表示的问题，需要收集数据、分析数据、解答问题。统计学是研究如何合理收集、整理、分析数据的学科，它可以为人们制定决策提供 依据。本教科书主要介绍最基本的获取样本数据的方法，以及几种从样本数据中提取信息的统计方法，其中包括用样本估计总体分布及数字特征和线性回归等内容。本教科书介绍的统计内容是在义务教育阶段有关抽样调查知识的基础上展开的，侧重点放在了介绍获得高质量样本的方 法、方便样本的缺点以及随机样本的简单性质上。教科书首先通过大量的日常生活中的统计数据，通过边框的问题和探究栏目引导学生思考用样本估计总体的必要性，以及样本的代表性问题。为强化样本代表性的重要性，教科书通过一个著名的预测结果出错的案例，使学生体会抽样 不是简单的从总体中取出几个个体的问题，它关系到最后的统计分析结果是否可靠。然后，通过生动有趣的实例引进了随机样本的概念。通过实际问题情景引入系统抽样、分层抽样方法，介绍了简单随机抽样方法。最后，通过探究的方式，引导学生总结三种随机抽样方法的优缺点。 3．随机现象在日常生活中随处可见，概率是研究随机现象规律的学科，它为人们认识客观世界提供了重要的思维模式和解决问题的模型，同时为统计学的发展提供了理论基础。因此，统计与概率的基础知识已经成为一个未来公民的必备常识。在本模块中，学生将在义务教育阶段学 习统计
高大模板支架极限承载力的计算方法
１工 程概 况 设剪刀撑时， 模板支架的临界荷载比每 ４ 跨时降低了 ２ ５ ％左右 ， 其 间距 某工程建筑总面积约为 ５ ８ ６ ０ ０ ｍ ，地下建筑与地上建筑面积分别 在由 ４ 跨增加到 ６ 跨 的过程 中， 竖向剪刀撑的失稳约束力也逐步降低 。 为２ ３ ３ ０ ０ ｍ ｚ 与３ ５ ３ ０ ０ ｍ 。 建筑结构形式主要采用框架形式 ， 抗震防烈度 因此 ，在每 ６ 跨设竖 向剪刀撑时 ，可获得其最大的合理间距 ： １ ． ２ ｍ Ｘ 为７ 度， 墙与柱等设计强度等级为 Ｃ ３ ０ ， 高大模板支架结构为纵横向 ｌ ２ ６ ＝ ７ ． ２ ｍ。可见 ， 在模板支架搭设过程中， 模架 的构造措施对模架大声失 跨、 立杆 问距 １ － ２ 米， 高 ８步的模板支架 ， 其 中立杆伸出顶层水平杆 Ｉ Ｘ 稳特征具有重要影响 ， 其 中， 搭设 的竖向剪刀撑间距越小 ， 其承载力就 约为 ０ ． ２ ５米， 且支座与扫地杆之间的距离也为 ０ ． ２ ５ 米。高高达模板支 越大 ， 而立杆间距越大 ， 其获得的承载力反而越小。在搭设过程中， 应确 架结构的支撑构造采取底部与顶部采用每 ６ 步连续布置的水平剪刀撑 保构造措施的合理陛， 一般以 ５ ｍ一 ７ ｍ范围内连续布置剪刀撑为宜。 设计， 四周采用竖向剪刀撑设计形式。 ３极限承载力计算方法探讨 ２失 稳特征 影响 因素 由上文分析可知， 在模板支架剪刀撑搭设过程中 ， 要保证其构造措 ２ ． １ 模板支架搭设参数的影响 施 的合理陛，则立杆顶部的伸出长度与立杆步距则是对模架极限承载 ２ ． １ ． １ 搭设高度与面积。 以８ 步８ 跨的基本模架形式为比分析对象 ， 力具有最为主要影响的搭设参数。 在其极限承载力的计算过程中， 应对 本工程的高大模架中 ， 搭设高度为高 ８步， 搭设面积为跨数 １ ２的模架 模板支架材料的非线性特征及其几何变形特征进行综合考虑 ，并在对 结构 ，以基本模架为对比分析对象 ，若将模架的搭设高度与面积分别 极限承载力进行综合分析的基础上， 得出可行的计算方法。 增加到高 １ ２ 步 ，跨数为 １ ２ ，且立杆顶部超出长度与立杆间距分别取 在分析模架 的极限正在力的过程中 ，可通过改变对模架极限承载 ０ ． ２ ５ ｍ与 １ ． ２ ｍ时， 对步距在 １ ． ０ — １ ． ５ ｍ之间的基本模架与搭设高度与搭 力最具影响力的搭设参数 ０ 【 与ｈ ，并在考虑材料非线性 以及几何变形 设面积增加后的模架的临界荷载进行计算分析 ， 通过计算 ， 对于不同的 等因素的基础上 ， 计算其极限承载力 ， 之后将计算结果与弹性稳定 陛分 步距情况下 ， 搭设高度的增加 ， 对于模架的临界荷载的变化影响较小 。 析计算结果进行对比分析， 得出合理的临界荷载调整系数 ｃ ， 从而确保 基本模架与搭设高度为 １ ２步的模架在步距为 １ ． ２ ｍ时 ，两种模架的临 最终经调整的极限承载力与综合考虑初始弯 曲率与残余应力等因素下 界荷载相同， 均约为 ９ ０ Ｋ Ｎ， 随着步距增加到 １ ． ５ ｍ， 两种模架的临界荷载 得出的极限承载力相近。 其中在 １ ％ 砌 始弯曲率下考虑与不考虑残余应 都有所降低， 基本模架为 ８ ０ Ｋ Ｎ， 而搭设高度为 １ ２ 步的模架约为 ７ ８ Ｋ Ｎ 力时 ， 调整系数可通过以下式子进行计算 ， 设弹性稳定性与非线性分析 左右 ， 由此可见 ， 模架的临界荷载受搭设高度的变化影响较小。同样对 的临界荷载与极 限承载力分别用 Ｎ与 Ｆ 表示 ， 考虑残余应力以及初始 步距在 １ ． ０ — １ ． ５ ｍ之间两种不同搭设面积的模架的连接荷载进行了计算 弯曲率的稳定系数用 ０表示，不考虑残余应力的稳定系数用 表示 ， 分析 ， 结果发现在步距为 １ ． ０ ｍ时， 基本模架的临界荷载约为 １ ０ ８ Ｋ Ｎ， 而 则不考虑残余应力的系数 ｃ 则有 Ｃ 。 ＝ Ｎ ／ Ｆ ， 考虑残余应力的系数 Ｃ ： 为 ２ ＝ ６１ ％ ｄ ０， 从而｛ 寸 算 出调整系数 Ｃ ， ｃ ＝Ｃ 。 Ｃ 。 搭设面积为 １ ２ 跨的模架的临界荷载约为 １ １ ２ Ｋ Ｎ，当步距增加到 １ ． ５ ｍ Ｃ 时． 两种模架的临界荷载分别为 ８ ８ Ｋ Ｎ与 ９ ２ Ｋ Ｎ 。 由此可见 ， 在高大模板 通过上文分析可知 ， 在搭设高大模板支架的过程 中， 相较于每 ４跨 每６ 跨搭设的模架临界荷载要低 ２ ５ ％ ７ ￣ ｚ 右， 支架搭设过程 ， 增加模板支架的搭设面积， 可起到提升其临界荷载的作 连续搭设的模板支架而言 ， 用。但临界荷载的提升幅度不大 ， 仅为 ７ ． ５ ％左右。 基于此 ， 在计算其极限承载力过程中， 可在 ４ 跨搭设模架的临界荷载的 ２ ． １ ． ２ 立杆 间距。以该工程 的 ８ 步１ ２ 跨的模板支架为计算分析对 基础上再乘 ７ ０ ％， 从而得 出 ６ 跨的模架临界荷载。 由于在考虑残余应力 象， 立杆步距 ｈ 与 Ｉ ｘ 的取值分别为 １ ． ２ ｍ与 ０ ． ２ ５ ｍ， 计算分析时的的立 以及初始弯曲率等因素影响之下的极限承载力 Ｆ ＝ Ｎ ／ Ｃ 。因此 ， 在得出 ６ 再 除以调整系数 ｃ ， 便可得出模 杆间距范围为 ０ ． ６ ｍ一 １ ． ５ ｍ，其中将工程取立杆间距 １ ． ２ ｍ时的模架临界 跨时竖向剪刀撑搭设的临界荷载之后 ， 荷载作为比较基准，对不同立杆间距下的模架的临界荷载进行计算分 版支架的极限承载力。 析， 其分析结果可见图 １ 。 此外， 在计算高大模板支架极限承载力时， 不仅要考虑模架的结构 由图 １ 可知 。 在立杆间距相对较小的情况下 ， 模板支架的临界荷载 特点 ， 还需考虑模板支架的检查与验收标准以及在搭设实践中， 由于锈 变化最大 ， 在立杆间距为 ０ ． ７ ｍ时 ， 临界荷载的相对变化率达到最大 ， 约 蚀等因素导致立杆的厚度降低等因素， 计算其实际的极限承载力 Ｒ 。如 为５ ８ ％， 而随着立杆间距的增加 ， 临界荷载变化率逐步减小 。 可见， 立杆 根据一般钢结构的高大模板支架极限承载力时，应综合考虑模架整体 间距对模板支架的临界荷载具有决定性影响。 稳定 的立杆长度 ｌ ， 抗拉强度设计值 ｆ ， 钢管截面积 Ａ， 稳定系数 ， 以及 此外 ，对立杆顶部 伸出长度 ０ ｌ 在０ ． ３ ｍ 一 １ ． ０ ｍ与立杆步距 ｈ在 钢管壁厚初始弯曲率的影响系数 、 等， 最终得 出高大模板支架搭 Ｒ ＝ １ １ 。 ： Ａ 。 ０ ． ８ ｍ 一 １ ． ８ ｍ范围内的 模架临界荷载进行 了分析计算 ， 经计算分析 ， 随着 设实践中较为实用的极限承载力计算公式为： 仪与 ｈ 的取值不断增大， 其临界荷载逐步减小 ， 其中立杆顶部伸出长度 综上所述 ，高大模板支架的极限承载力不仅受到其结构因素的影 对模架搭设稳定性比较敏感 ， 响， 同时还与材料的非线性特征联系密切 。在计算其极限承载力时 ， 应 对 立杆 上部失稳具有重要影 综合考虑搭设参数 、 立杆计算长度以及初始弯曲率 、 检查验收标准等 ， 响。 从而得出最符合搭设施工实际的承载力， 以便于施工。 ２ ． ２模板支架结构特征 的 参考文献 影响。 根据该工程的模板支架 ［ １ 】 胡长明， 刘洪亮， 曾凡奎， 葛召深， 尹洪冰． 扣件式钢管高大模板 支架研究 结构设计可知 ， 本工程采用每 进展叨． 工业建￣， ２ ０ １ ０ ， （ ２ ） ： １ － ６ ． ６步连续设置竖向剪刀撑的结 ［ ２ ］ 谢楠， 王勇， 李靖． 高大模板 支架极 限承载力的计算方法叨 ．工程力学， ０ １ ０ ， Ｓ １ ： ２ ５ ４ － － ２ ５ ９ ． 构设计方式 ， 在分析中 ， 将其 ２ ０ ６ Ｏ８ １ ０ ＇２ １ ４ 与每 ４跨设竖 向剪刀撑 的方 ［ ３ ］ 彭 ｚ 口 ： ￣ － ｋ谢楠． 日 ， 竖向剪刀撑在模板 支架搭设中的作 用田． 科 学技术与工程，
高大模板施工技术
高大模板施工技术摘要:本文主要介绍了中冶·滨江国际城一期工程36#、37#楼首层层高为6m空间中高大模板、支撑的施工技术。
关键词:高大模板支撑计算施工技术1 项目概况中冶·滨江国际城一期工程位于齐齐哈尔市长青路和民族大街交汇处,我公司承建的任务中36#楼为24+1层、37#楼为22+1层为钢筋混凝土剪力墙结构(现浇混凝土抗震墙结构),首层层高为6m(-0.120～5.880m)。
在支撑部位的梁板截面尺寸梁400×400mm,楼板120mm,支撑计算高度按6m计算,剪力墙厚为300mm,计算高度6m。
那么在施工中对高大模板及支撑应采取特殊的措施,由此高大模板及支撑结构的施工对本工程的安全、质量尤为重要。
2 主要工序施工技术2.1 模板体系①本工程所有梁模板采用18mm厚木胶合板(2135×915×18mm、2440×1220×18mm)作面板,梁底设方木作围檩,梁侧模设方木(100mm×50mm)作内围檩和外围檩,并且两侧设置钢管背楞间距沿梁跨度方向@500布置,梁中设一道Φ14@500对拉螺栓进行加固。
②现浇板模板采用18mm厚木胶合板木胶合板(2135×915×18mm、2440×1220×18mm)作面板,板底设方木(50×100mm)@300mm支撑,方木支撑搁置在钢管小横杆上。
③剪力墙模板采用18mm厚木胶合板木胶合板(2135×915×18mm、2440×1220×18mm),墙模的内楞为100×50木方,间距为250mm,外楞用二根Φ48×3.5钢管,用在中间焊有方形止水板(60×60×3)的M14对拉螺栓加固,对拉螺栓至少戴双扣件和双螺帽。
2.2 支撑体系①本工程局部的梁板模板支撑高度较高,最大部位达到6m以上,钢管立杆纵横向间距为800mm,梁底两侧立杆间距 1.2m,横杆步距为1.5m。
高大模板方案(梁、板)(专家论证通过最终版)
*********************项目高大模板专项施工方案施工单位：********************工程名称：********************设计单位: ********************建设单位：********************目录1、编制说明 (2)2、编制依据 (2)3、工程概况 (2)4、施工准备 (3)5、高大模板支撑体系设计 (4)6、模板施工方法 (9)7、模板质量要求和措施 (11)8、高大模板支撑系统支设和混凝土施工部署 (12)9、模板工程验收、使用与拆除 (13)10、安全施工技术措施 (14)11、预防坍塌事故的安全技术措施 (15)12、预防高空坠落事故的安全技术措施 (16)13、检测措施 (17)14、应急预案 (17)15、计算书 (21)15.1、500*1950梁侧模板计算书 (21)15.2、500*1950梁底支撑计算书 (28)15.3、500*1650梁侧模板计算书 (35)15.4、500*1650梁底支撑计算书 (40)15.5、400*1900粱侧模板计算书 (46)15.6、400*1900梁底支撑计算书 (50)15.7、400*1750梁测模板计算书 (56)15.8、400*1750粱侧模板计算书 (60)15.9、楼板模板支撑计算书 (65)一、编制说明1在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。
为了保证本工程高大模板支撑系统施工安全，根据建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》以及山东省《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。
根据建管局颁布的《关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知》〔2012〕101号，搭设高度6.5m及以上；搭设跨度15m及以上；施工总荷载12kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上，须由施工单位进行设计验算、编制专项施工方案，并按相关程序审核批准、专家论证审查后方可按方案组织施工。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17。
2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件,以胶合板模板（扣件式钢管支撑）考虑。
钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制.2、独立基础（独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础（带形桩承台）的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础（独立桩承台）；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础（满堂桩承台）；其余为带形基础（带形桩承台）。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。
高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图16.1。
1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。
4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。
5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中.6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目;四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆（弧)形独立柱定额子目。
8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量;若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20,并增加其他材料费0。
1元/㎡,其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费,执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0。
高大模板的支设方法
高大模板的支设方法
梁、板模板支设步骤：
1. 弹出轴线及水平线并复核→搭设梁、板支架→梁、板底起拱→安装梁、模板→绑扎钢筋。
2. 梁跨度≥4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000（在底楞上起拱）。
先将梁的底支承方木平铺好，将梁底板（胶合板）平铺钉牢并校平校直，钉梁侧板，钉好压脚板、斜支撑等，楼板底模由钢支撑上的水平横钢管、水平木方支撑，采用15mm厚胶合板铺放在先摆设固定好的木楞上钉牢，模板标高严格控制，安装时用水准仪（或在已经测设好标高的钢筋上做记号，待安装模板时在柱墙钢筋标记之间拉线往下梁）测量每一板的四个角点控制标高，整体模板面拉通线和对角拉线。
楼板模板摆设横楞方木时注意其间距一般只在500mm的范围内，如果施工荷载较大的还需要考虑加密，以保证楼板的平整度。
3. 梁高大于1m时，梁侧模应配置竖向木楞及水平方向钢管大楞，采用M14对拉螺栓加固，木楞、钢管大楞的间距及对拉螺栓的排数、间距应经计算确定。
表模板安装允许偏差及检验方法。
预应力梁高大模板支架设计与施工
图 １ 梁模 板 支 撑 架 立面 简 图
３ ８ Ｎ／ ５ ９ 自重荷载 ， 施工活荷载等。
２． ． 荷 载 的计 算 ２１
１钢筋混凝土梁 自重 ： ）
司
， ＿ ＿ ｌ ，
０１
（Ｕ ０ ）
支撑 系统。该预应力梁模板支架属高大模板施工。
５ｃ
。
四道
０ ０
４ 钢 管 ８
１ ０
２ 高大模板 支架计算
２ １ 参 数信 息 ．
１脚 手架 参 数 。立 柱 梁 跨 度 方 向 间距 ｌ０ ７ ； 杆 上 端 伸 ） ：．０ｒ 立 ｎ 出至 模 板 支 撑点 长 度 ａ： ．０ｍ； 手 架 步 距 ： ．０ｍ； 手 架 搭 ０ １ 脚 １ ５ 脚 设高 度 ：４ ２ 梁 两 侧 立 柱 间距 ： ．０ｍ； 重 架 支 设 ： 根 承 １ ．０ｍ； １Ｏ 承 多 重立 杆 ， 方 垂 直 梁 截 面 ； 底 增 加 承重 根 数 ：。 木 梁 立杆 ２
预应 力梁高大 模 板 支架设 计 与施 工
邱 文 标
摘 要： 结合具体的工程 ， 要叙述 了预应力梁高大模板支架设计的参数信息与梁底支架计算 以及预 应力梁高大模板支 扼
架 的构 造 和 施工 要求 ， 出 了预 应 力梁 高 大 模板 采 用 满 堂扣 件 式 钢 管排 架 支模 切实 可行 、 全实 用 的结 论 。 得 安
关 键 词 ： 大模 板 ， 架 ， 计 ， 工 高 支 设 施 中 图分 类 号 ： Ｕ ５ ． Ｔ ７５２ 文献 标 识 码 ： Ａ
１ 工程概况
某技 师学 院 研 发 中 心 综 合 楼 Ｂ区 采 用 了部 分 有 粘 结 预 应 力
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梁模板碗扣钢管高支撑架计算书
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.6m ，
梁截面 B ×D=700mm ×1200mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
方钢50×50mm ，抗弯强度215.0N/mm 2，弹性模量190000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
360
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q 1 = 25.500×1.200×1.200=36.720kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q 2 = 0.500×1.200×(2×1.200+0.700)/0.700=2.657kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+1.000)×0.700×1.200=1.680kN
均布荷载 q = 1.20×36.720+1.20×2.657=47.253kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.680=2.352kN
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm 3；
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm 4；
A
计算简图
0.298
弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
39.38kN/m
A
变形计算受力图
0.018
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=4.234kN
N2=13.481kN
N3=13.481kN
N4=4.234kN
最大弯矩 M = 0.298kN.m
最大变形 V = 0.226mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.298×1000×1000/64800=4.599N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×6791.0/(2×1200.000×18.000)=0.472N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.226mm
面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!
二、梁底支撑方钢的计算
（一）梁底方钢计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 13.481/1.200=11.234kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.23×1.20×1.20=1.618kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.200×11.234=8.088kN
最大支座力 N=1.1×1.200×11.234=14.829kN
方钢的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 8.34cm3；
截面惯性矩 I = 20.85cm4；
(1)方钢抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.618×106/8340=194.00N/mm2
方钢的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)方钢挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.422kN/m 最大变形 v =0.677×8.422×1200.04/(100×190000×208500)=2.98mm 方钢的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m 。
A
托梁计算简图
1.585
托梁弯矩图(kN.m)
15.2915.28
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
A
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.585kN.m
经过计算得到最大支座 F= 30.589kN
经过计算得到最大变形 V= 0.169mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.585×106/166666.7=9.51N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.169mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
四、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=30.589kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.128×3.600=0.551kN
N = 30.589+0.551=31.141kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h ——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；
——由长细比，为1800/16=113；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；
经计算得到=31141/(0.503×424)=146.016N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M W=1.4W k l a l02/8-P r l0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P r计算公式
P r=5×1.4W k l a l0/16
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
W k=0.7×0.400×1.200×0.600=0.288kN/m2
h ——立杆的步距，1.20m；
l a——立杆迎风面的间距，1.20m；
l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P r=5×1.4×0.288×1.200×1.800/16=0.272kN.m；
风荷载产生的弯矩 M w=1.4×0.288×1.200×1.800×1.800/8=0.073kN.m； N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
N w=30.589+1.2×0.459+0.9×1.4×0.073/1.200=31.218kN
经计算得到=31218/(0.503×424)+73000/4491=161.104N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!。