防止一次风机喘振技术措施讲解
1、2、_3、4炉防止一次风机喘振的运行技术措施
防止一次风机喘振的运行技术措施批准：审核：会审：编制：二O一五年五月十三日防止一次风机喘振的运行技术措施一、一次风机喘振的机理和现象：一次风机喘振，即风机及其管道中的风（空气）的周期性振荡，是介质（空气）受到周期性吸入和排出的激励作用而发生的机械振动，简言之，即风机出现周期性的出风与倒流。
对于一次风机而言，出口风量减小到最小值时出口压力会突然下降，由于管道容量较大，管道内压力反而高于出口压力，于是管道内的风倒流回风机内，直到出口压力升高重新向管道输送介质为止；当管道中的压力恢复到原来的压力时,流量再次减少,管道中介质又产生倒流，如此周而复始，造成风机振动甚至和系统发生共振，损坏设备。
出现喘振的一次风机现象如下：1、电机电流减小且频繁摆动、出口风压下降摆动。
2、现场一次风机声音异常，噪声大、振动大、机壳温度升高3、 DCS上有“一次风机喘振”报警信号。
4 、若一次风压波动大，可能会有磨煤机因一次风母管压力低保护动作。
5、风机喘振严重达跳闸值时，延时跳闸。
二、一次风机喘振的危害：喘振会破坏机器内部介质的流动规律性,产生机械噪声,引起工作部件的强烈振动，加速轴承、密封及叶片的损坏。
一旦喘振引起管道、机器及其基础共振时，还会造成更严重后果，而这只是对设备而言的，对于锅炉运行来讲，为了保证炉膛安全，各厂多针对一次风压低做了逻辑保护，例如跳磨投油保护，既一次风压低于限制值，按固定顺序依次跳磨，这个过程对于炉膛燃烧是个很大的扰动，对炉膛的负压、稳定燃烧都造成威胁，对相关系统也是一个考验。
所以避免一次风机喘振的发生，和发生后的正确处理显得格外重要。
三、一次风机喘振的原因：喘振的产生与风机和管道的特性有关，相对同一个风机而言，管道系统的容量越大，，则越容易发生喘振，就绥中电厂的情况来看，由于锅炉容量的增大，一次风量需求也明显增大，而且又要求相对较高的安全风压，所以他们采用了动叶可调轴流风机，两级叶片提高压头，但是也正是由于一次风管道容量较大，运行风压较高，虽然动叶可调使稳定工作区域变大，比静叶可调更安全，但在锅炉低负荷运行时，风机出力下降后，相对于高负荷，风机还是在较靠近Q-H性能曲线不稳定工作区域的边缘运行，所以在不确定因素造成的扰动情况下，例如一次风系统管道上某一挡板卡涩或者误关，很可能造成母管压力瞬间增加，风道阻力陡然增加，若按自动调节，母管压力增加，动叶自动关小，更加剧造成风机出口压力低于母管压力，母管内风倒灌至风机，将并列运行的两台风机的一台拉入不稳定工作区域，不能自动恢复正常调节，造成喘振。
风机如何“防喘振”
风机如何“防喘振”一、喘振定义喘振，顾名思义就象人哮喘一样，风机出现周期性的出风与倒流，相对来讲轴流式风机更容易发生喘振，严重的喘振会导致风机叶片疲劳损坏。
流体机械及其管道中介质的周期性振荡，是介质受到周期性吸入和排出的激励作用而发生的机械振动。
例如，泵或压缩机运转中可能出现的喘振过程是：流量减小到最小值时出口压力会突然下降，管道内压力反而高于出口压力，于是被输送介质倒流回机内，直到出口压力升高重新向管道输送介质为止；当管道中的压力恢复到原来的压力时,流量再次减少,管道中介质又产生倒流，如此周而复始。
喘振的产生与流体机械和管道的特性有关，管道系统的容量越大，则喘振越强，频率越低。
一旦喘振引起管道、机器及其基础共振时，还会造成严重后果。
为防止喘振，必须使流体机械在喘振区之外运转。
在压缩机中，通常采用最小流量式、流量-转速控制式或流量-压力差控制式防喘振调节系统。
当多台机器串联或并联工作时，应有各自的防喘振调节装置。
二、风机喘振的现象1、风机抽出的风量时大时小，产生的风压时高时低，系统内气体的压力和流量也发生很大的波动。
2、风机的电动机电流波动很大，最大波动值有50A左右。
3、风机机体产生强烈的振动，风机房地面、墙壁以及房内空气都有明显的抖动。
4、风机发出“呼噜、呼噜”的声音，使噪声剧增。
5、风量、风压、电流、振动、噪声均发生周期性的明显变化，持续一个周期时间在8s左右。
三、喘振的原因根据对轴流式通风机做的大量性能试验来看，轴流式通风机的p－Q性能曲线是一组带有驼峰形状的曲线（这是风机的固有特性，只是轴流式通风机相对比较敏感），如左图所示。
当工况点处于B点（临界点）左侧B、C之间工作时，将会发生喘振，将这个区域划为非稳定区域。
发生喘振，说明其工况已落到B、C之间。
离心压缩机发生喘振，根本原因就是进气量减少并达到压缩机允许的最小值。
理论和实践证明：能够使离心压缩机工况点落入喘振区的各种因素，都是发生喘振的原因。
风机的喘振保护构成原理及具体措施
风机的喘振保护构成原理轴流风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形的区域，在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动，风机及管道会产生强烈的振动，噪声显著增高等不正常工况，一般称为“喘振”，这一不稳定工况区称为喘振区。
实际上，喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象，而在该区域内必然要出现的则是旋转脱流或称旋转失速现象。
这两种工况是不同的，但是它们又有一定的关系。
象17如下图图所示：轴流风机Q-H性能曲线，若用节流调节方法减少风机的流量，如风机工作点在K点右侧，则风机工作是稳定的。
当风机的流量Q < QK时，这时风机所产生的最大压头将随之下降，并小于管路中的压力，因为风道系统容量较大，在这一瞬间风道中的压力仍为HK，因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流，由风道倒入风机中，工作点由K点迅速移至C点。
但是气流倒流使风道系统中的风量减小，因而风道中压力迅速下降，工作点沿着CD线迅速下降至流量Q=0时的D点，此时风机供给的风量为零。
由于风机在继续运转，所以当风道中的压力降低倒相应的D点时，风机又开始输出流量，为了与风道中压力相平衡，工况点又从D跳至相应工况点F。
只要外界所需的流量保持小于QK，上述过程又重复出现。
如果风机的工作状态按F-K-C-D-F周而复始地进行，这种循环的频率如与风机系统的振荡频率合拍时，就会引起共振，风机发生了喘振。
风机在喘振区工作时，流量急剧波动，产生气流的撞击，使风机发生强烈的振动，噪声增大，而且风压不断晃动，风机的容量与压头越大，则喘振的危害性越大。
故风机产生喘振应具备下述条件：a)风机的工作点落在具有驼峰形Q-H性能曲线的不稳定区域内；b)风道系统具有足够大的容积，它与风机组成一个弹性的空气动力系统；c)整个循环的频率与系统的气流振荡频率合拍时，产生共振。
轴流风机的Q－H性能曲线旋转脱流与喘振的发生都是在Q-H性能曲线左侧的不稳定区域，所以它们是密切相关的，但是旋转脱流与喘振有着本质的区别。
关于处理风机喘振现象的原因和避免方法
1喘振现象及原因
具有驼峰型特性的风机在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定
值时，出现工作不稳定现象。这时流量忽多忽少，一会儿向负载排气，一会儿又
从负载吸气，发出如同哮喘病人“喘气”的噪声，同时伴随着强烈振动，这种现
象特性。图一给出了具驼峰型特性的离心风机的工作特性曲线。
图中，曲线１是离心风机在某一转速下的特性曲线，代表出口绝压
P2和入口绝压P1之比与风机流量之间的关系，是一个驼峰曲线，驼峰点
M处的流量为Qm。曲线２是管路特性曲线，正常工作点为A。可以看出，在驼峰点右侧，工作是稳定的。因为任何偶然因素造成的工作点波动（例如流量增加）
，对于风机特性曲线１而言，压力会减小，而对于管路特性曲线２而言，压力会增加，这两个相互矛盾的结果最终会使工作点返回到原来的位置，在驼峰点M
的左侧，这种情况正好相反，任何偶然因素造成的工作点波动将使沿风机特性曲线１上的压力变化趋势与沿管路特性曲线２上的压力变化趋势具有完全的一性，
其结果加剧了工作点的偏移，使之不能返回到原来的工作点上，风机的工作出现不稳定情况。因此，驼峰点M右侧的区域为稳定工作区域，驼峰点M左侧的区域为不稳定工作区域。负荷下降使处于驼峰右侧的工作点向驼峰点靠近，工作点越靠近驼峰点M，越会出现工作不稳定的可能性，驼峰型特性是发生喘振现象的主要原因。
2防喘振控制思路
图二给出了风机在不同转速下的特性曲线，可以看出。转速不同，相应的驼峰
点和驼峰流量也不同。转速越低，驼峰点越向左移，驼峰流量越小。把不同转速下的驼峰点连接起来，就构成了一条曲线，曲线右侧为稳定工作区，曲线左侧为喘振区。我们称驼峰流量为极限流量，相应的驼峰点连接曲线被称为喘振极限线。
显然，只要在任何转速下，控制风机的流量，使其大于极限流量，则风机便不会发生喘振问题。这就是防喘振控制的基本思想。考虑到吸入气体的状态如压力、
防止轴流风机喘振措施
防止轴流风机喘振措施
防止轴流风机喘振的措施包括：
1. 安装阻尼器：在轴流风机的进出口或蜗壳内安装阻尼器，可以减少风机的机械振动。
2. 加强轴系统支撑：增加轴承的数量和间隔，使用更好质量和更高精度的轴承，以增强轴系统的刚性和稳定性。
3. 在风机进出口处设置扰流板和导流器：通过扰流板和导流器的设计，可以减小进出风口的压差和气流波动，从而减少风机喘振的可能性。
4. 安装均速管道：在风机进出口处加装均速管道，可以减小进出口的压差，提高风机工作的稳定性。
5. 加装减振装置：在风机的支座或基础上安装减振装置，例如弹簧隔振器、减振防震垫等，可以有效减少风机的振动传递。
6. 加强风机的维护和保养：及时更换磨损严重的零部件，保持风机的良好运行状态，降低喘振风险。
7. 对风机进行动平衡：通过动平衡机进行精确的动平衡调整，使风机转子的质量分布更加均匀，避免不平衡导致的喘振。
8. 采用适当的轴流风机型号和规格：选择合理的风机型号和规格，确保其工作在合适的工况范围内，减少喘振的产生。
9. 进行风机系统的装配和调试：风机系统的装配和调试要按照工程规范和标准进行，确保每个部件的连接准确，系统运行平稳。
防止一次风机喘振措施
1、并列时，风压一般波动1Kpa，并列前应投2支油枪稳燃。
2、风机并列与解列操作时，应解除一次风机风压自动，手动进行操作。
3、启动第二台风机后，风压会上升0.5Kpa左右，应适当降低第一台风机动叶，维持风压不变。
4、风机并列时，风机出口压力6Kpa左右，两侧风机动叶应一侧开大，一侧关小，幅度应一致。整个操作应前缓后紧，即风机动叶接近时操作应适当快。
3）两侧风机电流偏差大
4）一次风机动叶角度不一致
3、风机发生喘振时处理方法：
1）确认一次风机踹振时，磨煤机出口煤粉可能忽多忽少，锅炉燃烧不稳定，应果断投油稳燃，密切关注锅炉出口汽温，防止锅炉出现超温或低温。
2）立即将机组给水、燃料以及一次风机动叶控制置于手动方式，降低两台风机动叶开度主要降失速风机动叶，适当降低一次风压运行，同时协调调节引、送风机，维持炉膛负压在允许范围内。若减小动叶开度时一次风压母管下降较快，特别是5～6台磨煤机运行的工况下应紧急停止1～2台制粉系统运行，防止磨煤机堵塞或风量低导致制粉系统跳闸。
3)操作过程中注意监视锅炉温度变化，当一次风压力开始升高时，适当降低运行制粉系统出力，控制水冷壁、中间点的温度变化不可超过2.5℃/min，发现温度上升较快时需立即加大给水流量，此时可控制较大的水煤比例，待中间点温度停止上升并开始下降时，逐渐恢复正常的水煤比。
4)若风机并列操作中发生喘振，应停止并列，尽快关小失速风机动叶，查明原因消除后，再进行并列操作。
5)若因风烟系统的风门、挡板被误关引起风机喘振，应立即打开，同时调整动叶开度。
6)经上述处理喘振消失，则稳定运行工况，进一步查找原因并采取相应的措施后，方可逐步增加风机的负荷。
7)对一次风机进行全面细致的检查。
一次风机喘振的预防
一次风机喘振的预防（转载）我厂自#1、2机组投运以来，几乎每年都会发生几次一次风机喘振事故，通过对此类事故的分析，我们可以得出一个结论：一次风机喘振属于次生事故，多发生在运行中的磨煤机跳闸后。
喘振的发生不但增加了事故的处理难度，而且还严重的威胁到了机组的安全稳定运行。
一次风机的喘振最直接的体现在于风机的工作点落在风机性能曲线拐点的左侧。
喘振的发生除了与一次风量的骤减有关外，还与动叶调节器的调节速度、风机的安全区域大小、两台风机是否平衡有关。
下面我谈一下自己这一问题的看法。
首先说两台一次风机的平衡，通过风机的并联性能曲线我们可以清楚地看到，当总的流量不変时，并联风机全压一致，一台风机流量的增大必然伴随着另一台风机的流量降低，流量较低的风机就会存在喘振的风险。
经验数据表明轴流风机的功率P与风机全压p、流量Q的乘积成正比关系，运行中可以理解为风机的电流代表了风机流量的大小，我们只要保证并联风机的电流平衡，就能杜绝由此产生的喘振情况。
其次说一下风量的骤减与调节器的调节速度，我厂所发生过的一次风机喘振除一次压力表管断裂、一次电流不平衡引起外，其余全部由一次风量骤减引起。
而一次风流量的骤减绝大多数由磨煤机的跳闸所导致。
当一次风流量快速大幅度降低后，风机的工作点沿性能曲线迅速上移，全压升高，一次风机动叶调节器随压力的升高（控制偏差增大）会关小动叶角度，理论上来讲，如果调节器能够快速动作，在风量降低的同时同步减小动叶角度，就会避免风机的喘振，但是调节器除了本身会具有一定的迟延外还会处于安全考虑放慢调节速度，（过快的调节会导致调节系统的不稳定，系统容易产生振荡。
）这种调节的滞后性最终导致了一次风机喘振地发生。
风量的骤减与调节器的迟延性从运行角度来看我们是没有办法控制的。
最后来看一下风机工作中安全区域的大小，风机的安全区域我们可以理解为风机运行工况点距离此性能曲线拐点的风量裕量。
既然风量骤减我们无法控制，但是通过一定的途径拓宽风机运行的安全区域还是可以实现的。
轴流式一次风机喘振的控制与预防
４
次风 机发 生 喘振后 ． 立 即关 小调 节动 叶 ． 应 最
速 或 喘 振 几 率 升 高 。 次 ， 并 列 运 行 的 两 侧 风 机 出 再 当
力 不 平 衡 时 ， 侧 出 力 偏 高 ； 一 侧 较 低 。 出 力 低 的 一 另
机 组 的 安 全 、 济 运 行 ， 要 从 运 行 调 整 、 备 治 理 经 主 设
等方 面采 取 了一 系列针 对性 措施 ：
（ ） 行 过 程 中 维 持 一 次 风 机 出 口压 力 在 较 低 １运
分 别 为 ３ ５ ／７０ ．也 就 是 在 性 能 曲 线 动 叶 角 度 ６．￣３ ． ｏ ＋ ｏ 右 侧 附 近 ． 动 叶 角 度 ＋ ．ｏ７ｏ ｘ ５线 ６５ ／ ．ｏ￣ ， 的 临 界 风
压 １ ． Ｐ ２４ｋ ａ、 风 量 ６ ． ４ ２ｍ ； 当 时 两 风 机 实 际 风 量 ｓ ４ ／ ３ｍ３ ， 应 的 临 界 风 压 １ ．６ １ ． １ｋ ａ 当 时 两 ７５ ／ 对 ｓ ０５ ／０ ８ Ｐ ； 风 机 的 实 际 风 压 ８９ ／ ． １ Ｐ ． 此 无 论 对 应 动 ．４１ ９ １ ８ ｋ ａ 因 叶 角 度 ＋ ． ￣７ ０ 或 对 应 实 际 风 量 ４ ／ ３ｍ３ ６ ５ ／ ．ｏ ７５ ／ ｓ都 在 性
∞ 【 ， 幽区
２ ｌ ０ ９ ８ ６ ４ ２
好 的 层 流 状 态 ． 着 叶 片 开 度 增 大 ， 速 升 高 、 压 随 流 风 升 高 ． 片 后 边 缘 的 流 体 会 脱 离 叶 片 ， 成 涡 流 区 而 叶 形 失 速 ． 时 风 机 工 况 点 仍 在 性 能 曲线 临 界 线 以 下 。 此 风 机 工 作 正 常 随 着 风 机 失 速 程 度 的 加 深 。涡 流 区 扩 大 ． 气 流 动 状 态 由 层 流 变 为 紊 流 。 气 在 风 机 出 口 空 空 处 积 聚 ．流 动 不 畅 ． 造 成 空 气 在 风 机 内 产 生 激 烈 脉 动 ． 机 进 入 喘 振 状 态 。 时 风 机 工 况 点 进 入 性 能 曲 风 此
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防止一次风机喘振技术措施（百度转载参考）
为防止一次风机喘振造成一次风机损坏，影响机组的安全运行，特制定如下措施：
1、运行过程中维持一次风机出口压力在较低的水平，以使一次风机的工作点远离其喘振区域，增强一次风机的抗扰动能力。
1）5套制粉系统运行时，维持两台一次风机出口压力不超过8.8kpa；
2）4套及以下制粉系统运行时，维持两台一次风机出口压力不超过8.5kpa。
3）如因原煤湿度较大导致干燥出力不足时，可适当提高一次风机出口压力，在满足磨煤机运行要求的情况下尽量降低压力。
2、两台一次风机运行时，要保证其出力一致，尽量保持两台一次风机的出口压力、动叶开度、电流一致，防止出现抢风而导致风机喘振。
3、要求在进行停止制粉系统操作时，按照如下程序操作：
1）解除将停止制粉系统自动，逐渐将给煤机出力减至最小出力后停止给煤机；
2）维持磨煤机出口温度，待磨煤机内存煤出净、磨煤机电流下降至初始电流后，先逐渐关闭热风调节档板，再逐渐关闭冷风调节档板，待冷、热风调节档板全部关闭后，方可停止磨煤机。
4、制粉系统运行时，应维持磨煤机冷+热风调节档板开度在80％以上，如所有磨煤机档板开度均小于80％时，应适当降低一次风压力。
二、喘振后的处理
风机运行过程中如发现两台并列运行的风机动叶开度较大甚至全开，且风机出口压力较低，电流偏差较大且电流大幅度波动时，可判断运行风机发生失
速（喘振）。
需立即进行调整使其恢复正常。
分两种情况进行处理：
1、无制粉系统运行
1.1立即关小风机动叶至50％左右，操作时两台风机交替进行，每次的操作幅度不可超过10％，60％以下时不可超过5％。
1.2关小动叶开度时检查磨煤机是否在进行通风，要保证一次风机启动后加大出力时，必须有磨煤机处于通风状态，即风机出口必须处于导通状态。
1.3对一次风机进行全面细致的检查。
2、有制粉系统运行机组未投协调
2.1缓慢进行1.1条的操作，操作过程中注意监视水冷壁、中间点的温度变化，当一次风压力开始升高时，适当降低运行制粉系统出力，控制水冷壁、中间点的温度变化不可超过3℃/min，发现温度上升较快时需立即加大给水流量，此时可控制较大的水煤比例，待水冷壁温度停止上升并开始下降时，逐渐恢复正常的水煤比。
2.2对一次风机进行全面细致的检查。
3、机组在协调状态下运行
3.1立即解除协调控制，将机组切为TF方式运行，给水、燃料手动控制，。
3.2进行2.1条的操作。
3.3风机恢复正常且各部温度稳定至正常值后，投入机组协调控制。
3.4对一次风机进行全面细致的检查。