支架检算
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
连续钢构梁支架检算
一、计算说明计算时关键考虑中间跨距最大的最不利情况进行检算。
结构计算依据为《钢结构设计手册》、《建筑施工手册》第四版Q235钢设计值[σ]=205MPa。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，依据设计要求，为保证梁体结构和支架稳定性，该梁分两次浇注，首先浇注右幅梁体，待梁体养护龄期达到7天后，在浇注左幅梁体。
1.1 主要参数：恒载分项系数取1.2活载分项系数取1.4C40钢筋混凝土容重取26KN/m3(素砼容重为25 KN/m3,钢筋容重取0.15Kg/ m3)。
竹胶板木模选120cm×240cm×2cm矩形模板，弹性模量E=5.0×103MPa,密度为б1=700Kg/m3,静弯强度[σ]=11MPa。
钢管外径48mm，厚3.5mm，截面积为489mm2，惯性矩I=12.18cm4，抵抗矩W=5.079cm3,每米长自重38.4N/m，回转半径i=15.78mm。
I10工字钢截面抵抗矩W=49cm3，截面惯性矩I=245cm4，每米重量11.261Kg/m。
I36a工字钢的截面抵抗矩W=877.6cm3,截面惯性矩I=15796cm4，每米重量60Kg/m，设计值[σ]=205MPa。
松木密度440kg/m3,抗弯强度[σ]=17MPa，抗剪强度[fv]=1.7MPa，弹性模量E=10×109Pa。
I50a工字钢每米重量93.61Kg/m，I=46472cm4，W=1858.9cm3。
直径52.9cm螺旋焊钢管，8mm壁厚，每米重量103.29kg/m, 截面抵抗矩W=1680.55cm3,截面惯性矩I=44450.54cm4，回转半径i=18.42cm,截面积S=130.88cm2重力加速度g取9.8。
二、方案选择2.1架空方案钢构梁侧模板选用竹胶板木模，单块尺寸为120cm×240cm×2cm，梁侧模板竖向支撑选用100mm×100mm松木，间隔30cm布置。
连续梁支架检算课件
跨卫河防护大堤连续梁碗扣式支架结构检33~36#五陵卫河特大桥山西中南部铁路通道ZNTJ-14标算五陵卫河特大桥～跨卫河防护大堤36#33连续梁碗扣式支架结构检算一、工程概况：五河特墩采连梁立333631.85+48+31.85与路上跨方式于五河大D1K30+938.0大堤夹角。
连箱梁的主号在大堤(343跨墩）在河床内跨墩）河床外田地内3633与施工将开挖部分大坡，后恢复既有大边坡及河床内原地貌跨大连梁主梁采变高度、变截面、预力混凝室直腹板箱梁，桥，跨，梁31.85+48+31.85113.2采用二次抛线变化。
箱梁中支点梁米，端支点及跨3.85梁米米，米；底米6.0.38.9.2.88米；腹板米，板米。
箱梁在支0.25-0.0.4-0.0.5-0.处横，端厚米，中厚米1.1.具体平面布图见附件二、支架设跨大连梁采现方案现浇支架采用碗扣式支架。
压厚三七灰架采用地基加理，自下向上50c混凝土层。
地基两侧排水沟向C220c303排水。
其中梁体受力支架根据其荷分布情况划梁底受力支架缘下受力支架。
具体搭方梁底受力支架采用碗扣式支架。
地基采用三七灰土架采混凝行地面硬硬化厚米，主C20.标项目经理部第一项目分页ZNTJ-11中铁七局集团山西中南部铁路通页．跨卫河防护大堤连续梁支架结构检33~36#五陵卫河特大桥山西中南部铁路通道ZNTJ-14标算米范围内纵杆间距为米，主跨桥墩米以外纵杆间距为100.613.50.9米横向立杆布置间距为米；横杆步距1.22=10.2;0.9×2+0.6×11+0.9×米层高米。
纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每米在横截面 1.2(5.)上设置一道，剪刀撑与地面夹角，具体布置见图。
钢管上下均采用45°调调支撑，所有支依据高设置剪刀撑为堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所管支撑的件锈蚀，弯曲、扁或有严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形的扣件禁止使用，扣件部能灵转，当扣夹紧，开的最小距不小5m三、梁体支架检、有关数据取连梁底模采压施时满，梁底横梁15m方木，中距按米布置，梁底横米6.0.210cm10c梁采方向支间距布置。
支架受力检算书
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
盘扣支架检算
盘扣支架检算太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章工程简介 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 现浇支架方案 (4)第二章参数确定 (5)2.1 检算内容 (5)2.2 参考资料 (5)2.3 参数取值 (6)2.3.1 材料参数 (6)2.3.2 构件参数 (6)第三章结构的受力计算及验算 (6)3.1 碗口支架检算 (6)3.1.1 荷载计算 (6)3.1.2立杆稳定性检算 (11)3.2 门洞检算 (13)3.2.1左门洞纵梁 (13)3.2.2右门洞纵梁 (16)3.2.3横梁检算 (18)3.2.4立柱检算 (20)3.2.5基础检算 (21)3.2.6盘扣支架下地基检算 (22)第四章结论 (22)第一章工程简介1.1 工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。
1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图1.1 纵断面示意图第二章参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTGD-062 2012）；3、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-231-2001）；6、《建筑结构荷载规范》（GB500009-2012）7、现场提供的资料：施工图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=206GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=205MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；A3钢(Q345)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=300MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=180MPa。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
支架强度和稳定性检算
道斜交。采用支架法现浇施工 。 全桥共分为 ７个梁段 ， Ａ ２个
＾ 段 Ｂ 段 ｃ 段 Ｄ 段
号梁段长度 ３ ． １ ｍ。如图 ｌ ０ 所示 。
ｃ 段 Ｂ 段 ＾ 段
图 １梁段划分图
为保证桥下道路正常通行 ，必 须预 留双 向两车道 ４２ ． ｍ
行车道。 采用 ｑ６ ０×１ｒｍ的钢管 、 ６ ｂ３ ０ ａ Ｉ 工字钢 、 ３ 贝雷梁联合
计算底模及其下楞木时 ：
ｑ ． ￣ ２ ｑ３ ４ ｑ５ ＝１０５ｑ＋ｑ ＋ ＋ｑ ＋
＝
１ ５×８ ．＋ ． ＋ ． ＋ ＋ ＝ ８４ ｋ ／ ． ０ ３２ ２５ ２５ ４ ２ ９ ． Ｎ ｍ
计算立杆及地基承载力时 ：
ｑ ＝ｑｌ １０５ ２ ｑ３ ４ ｑ５ ６ × ． ＋ｑ ＋ ＋ｑ ＋ ＋ｑ
５６ ａ ｏ】１ＭＰ （ ． Ｐ ＜【 ＝ ０ ａ 正应力 强度满足要求 ） Ｍ ｒ
由矩形梁弯曲剪 应力计算公式得 ：
Ｔ＝ Ｑ ２ ＝ ×（０ ０ × ． ２／ ３ ／Ａ ３ ３ １ Ｏ６ ） ｘ ／ ２×１ ２×１ ×１。 ０ ０ ４
＝
底板 区中间位置的横梁计算跨度 是 ６ ｃ ０ ｍ，在跨 中承受 集 中 力 （ 由横 梁 两 侧 的纵 梁 传 来 的力 ） 为 Ｐ １ ． 即 ＝ ６９×
＝
２８ ａ 】１Ｍ ａ （ ． ＭＰ ＜［ ： ０ Ｐ 正应力强度满足要求 ） ＝
１６０３ ｍ ０ ． ｍ＜ｆ＝ ．ｍ ［＝ ／０ ）（ ＝ ６ ｆ １ ｍ（ｌＬ４ ０ 刚度满足要求 ） ］ ５ ｆ ２２２ 横梁（０×１ｃ ．． １ ５ ｍ木枋 ） 验算 腹板对应位置处横 梁计算跨度是 ３ ｃ ０ｍ，而且混凝 土荷 载直接 由顶托传到立柱上 ， 故不 必验算 。 ２２３ 立杆稳定性验算 ： ．． 腹板 下脚手管 立杆 （ ４ ｑ ８×３ ） 向间距 为 ６ ｃ 横 向 ｂ ．纵 ５ ０ｍ，
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京石客运专线工程JS-1标段衙门口北街框构中桥现浇支架检算施工设计计算书编制人：复核人：审核人：单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部2015年03月北京目录一、计算依据 (1)1、采用规范及参考文献 (1)2、相关设计参数及材料性能 (1)二、总体设计方案 (1)1、支架方案 (2)三、计算书 (2)计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。
.. 21、荷载标准值计算 (2)2、碗扣支架检算 (3)2.1模型 (3)2.2计算 (3)四、检算结论 (8)北沙河框架大桥现浇支架计算书一、计算依据1、采用规范及参考文献（1）《木结构设计规范》（GB50005-2003）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008)（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)（5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7（7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7（8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）（9）其它相关规范、标准（10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图2、相关设计参数及材料性能（1）钢材的密度：7800kg/m3；（2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3（3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。
（4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。
（5）施工地址现场试验的地基承载力报告。
市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。
二、总体设计方案设计说明：此方案荷载仅考虑框构顶板自重、模板体系自重、施工荷载、施工冲击荷载以及风荷载，不考虑桥面铺装及偶然荷载。
如若发现实际现场施工工况与假定不符，联系项目部技术科再行检算后施工。
1、支架方案支架体系自下而上分别为：底层15×3cm支垫木板、碗扣式支架、12×10cm纵向方木、8×5cm横向方木、组合钢模板底模，详见支架平面图。
地基处理：框构主体范围内支架下部直接支承于浇筑完成的框构底板（底板混凝土强度应达到设计强度的50%以上），无需再做地基处理。
碗扣支架：框构顶板倒角下方采用0.3m×0.9m+0.6m×0.9m布置，顶板等高段采用0.9m×0.9m布置，立杆竖向步距全部采用1.2m。
（详细布置见支架施工图）计算时对顶倒角部分0.3m×0.9m+0.6m×0.9m布置及顶板等高段0.9m ×0.9m布置的支架分别进行计算。
分配梁：顶托上设置10×12cm方木作为分配纵梁，顶板平直段纵梁上设置间隔30cm一道的8×5cm方木作为横向分配方木，顶倒角部分纵梁上设置间隔15cm一道的8×5cm方木作为横向分配方木。
模板施工：全部模板采用组合钢模板，倒角采用专用倒角模。
2、支架图支架平、立面图见方案附图。
三、计算书计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。
1、荷载标准值计算⑴顶板自重：①平直段自重：20.8KN/m2；②顶倒角自重：48KN/m2（按顶倒角最高度以矩形计算）；⑵模板自重：模板体系0.7kN/m2，顶倒角处因以矩形计算自重不再考虑模板自重。
⑶纵向分配方木自重：按6.0KN/m3计算；取0.15 KN/m2⑷横向分配方木自重：按6.0KN/m3计算；取0.12KN/m2及0.24KN/m2⑸满堂红支架体系自重：3.9kg/m，按2×9m；0.71KN/根⑹施工人员、材料、机具行走运输设备堆放荷载标准值：均布荷载1KN/m2。
⑺振捣混凝土时产生的荷载：对水平模板按1KN/m2。
⑻浇注时混凝土的冲击：载荷1KN/m2。
2、碗扣支架检算2.1模型模板：计算模型取跨度为30cm的两端简支梁进行检算。
5×8cm方木：平直段及倒角部分计算模型均取跨度为90cm的两端简支梁。
12×10cm方木：①平直段计算模型取跨度为90cm的两端简支梁；②倒角部分计算模型取跨度为60cm的两端简支梁。
2.2计算⑴底模计算底模全部采用合格的定型钢模板，钢模板在出厂前均按《组合钢模板技术规范》GB50214-2001进行荷载试验。
试验的支点间距及荷载均大于本工程的相应指标，因此不再对组合钢模板进行独立检算。
⑵横向5×8cm方木计算①平直段计算1）荷载集度计算：荷载集度组合：q1=20.8+0.7=21.5KN/m24根横向方木承担一延米荷载（间距30cm ） 单根横木线性荷载q 11=21.4KN/4=5.35KN/m 2）截面特性计算：3354bh 50*80I=21.33*101212mm == 2253bh 50*80w=0.53*1066mm ==3）内力计算：221 6.35*0.90.643.88q l m KN m ===12 6.35*0.9 2.85822q l Q KN === 4）强度计算：6max 50.643*1012.130.53*10a m MP W σ===＜［fW 方木］=13MPaτ=3233*2.858*10 1.07222*5080Q Mpa b h ⨯==⋅⨯ ＜［fV 方木］=1.5Mpa 5）刚度计算：4455*5.08*9000.2384384*10000*21333000ql f mm EI === f<900/300=3mm ②倒角段计算 1）荷载集度计算：荷载集度组合：q 1=46.8+0.7=47.5KN/m2 8根横向方木承担一延米荷载（间距15cm ） 单根横木线性荷载q 11=47.5KN/8=5.94KN/m 2）截面特性计算：12122253bh 50*80w=0.53*1066mm ==3）内力计算：221 5.94*0.90.601.88q l m KN m ===12 5.94*0.9 2.67322q l Q KN === 4）强度计算：6max 50.601*1011.340.53*10a m MP W σ=== ＜［fW 方木］=13MPaτ=3233*2.673*10 1.00222*5080Q Mpa b h ⨯==⋅⨯ ＜［fV 方木］=1.5Mpa 5）刚度计算：4455*5.94*9000.238384384*10000*21333000ql f mm EI === f<900/150=6mm⑶纵向15×12cm 方木强度计算 ①平直段计算 1）荷载集度计算：q 1=24.7+0.7+0.12=25.52KN/m2 有1.1根纵向方木承担一延米荷载。
荷载集度q 11=25.52/1.1=23.2KN/m 2）截面特性计算：3354bh 150*120I=216*101212mm ==663）内力计算：22123.2*0.9 2.349.88q l m KN m ===1223.2*0.910.4422q l Q KN === 4）强度计算：6max 52.349*10 6.5253.6*10a m MP W σ=== ＜［fW 方木］=13MPaτ=3233*10.44*100.8722*150120Q Mpa b h ⨯==⋅⨯ ＜［fV 方木］=1.5Mpa 5）刚度计算：4455*23.2*9000.918384384*10000*21600000ql f mm EI === f<900/900=1mm ②倒角段计算 1）荷载集度计算：q 1=46.8+0.7+0.24=47.74KN/m2 有2根纵向方木承担一延米荷载。
荷载集度q 11=47.74/2=23.87KN/m 2）截面特性计算：3354bh 150*120I=216*101212mm == 2253bh 150*120w= 3.6*1066mm ==3）内力计算：22123.87*0.6 1.074.88q l m KN m ===1223.87*0.619.922q l Q KN === 4）强度计算：6max 51.074*1033.6*10a m MP W σ=== ＜［fW 方木］=13MPaτ=3233*19.9*10 1.35822*150120Q Mpa b h ⨯==⋅⨯ ＜［fV 方木］=1.5Mpa 5）刚度计算：4455*23.87*6000.197384384*10000*21600000ql f mm EI === f<600/600=1mm ⑷碗扣支架计算： ①平直段计算 1）荷载集度计算：荷载集度组合：q 1=24.7+0.7+0.12+0.15=25.67KN/m2 碗扣支架自重，满堂红支架立杆加横杆重0.71KN 每根。
2）截面特性计算：碗扣支架技术参数：立杆竖向步距1.2m ，承载力为30KN 。
3）内力计算：按0.9m*0.9m ，每平米可布置1.23根，1.23*0.71=0.87KN 每平米荷载：(25.67KN+0.87KN)/m2=26.54/m226.54KN/1.23=21.58KN ＜30KN （步距1.2m 时的承载力），满足要求。
4）立杆长细比计算：0** 1.155*1.5*1200=131.5815.8l k h i i μλ=== 其中μ为经验值，取值1.5；λ=131.58＜230，满足要求。
②倒角段计算 1）荷载集度计算：荷载集度组合：q 1=46.8+0.7+0.24+0.15=47.89KN/m2 碗扣支架自重，满堂红支架立杆加横杆重0.71KN 每根。
2）截面特性计算：碗扣支架技术参数：立杆竖向步距1.2m ，承载力为30KN 。
3）内力计算：按0.6m*0.9m ，每平米可布置1.85根，1.85*0.71=1.314KN 每平米荷载：(47.89KN+1.314KN)/m2=49.2/m249.2KN/1.85=26.6KN ＜30KN （步距1.2m 时的承载力），满足要求。
4）立杆长细比计算：0** 1.155*1.5*1200=131.5815.8l k h i i μλ=== 其中μ为经验值，取值1.5；λ=131.58＜230，满足要求。
⑤地基承载力计算：框构主体及后悬臂板范围内支架均座于混凝土面上，地基承载力满足要求；前悬臂板范围内部分立杆座于基坑边坡上，最大荷载每平米26.6KN/m2，台阶处理后地基承载力按不小于120kpa 控制，满足施工要求。