支架及临时固结检算书
石武铁路客运专线
郑州动车组运用所
动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁
支架及临时固结检算
编制：
复核：
审批：
中铁七局集团有限公司
石武客专郑州动车组运用所项目部一分部
二0一0年十二月
跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算
一、工程概况：
1.桥跨概况
动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：
2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚
3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。
2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。边支座横桥向中心距5.8米，中支座横
桥向中心距5.4米。
二、钢支撑设计
动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。
1、0#块支架结构形式：
支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。墩身每侧设两排、每排五根壁厚16mm钢支撑，钢支撑两端带有直径为750mm的法兰盘，钢支撑垫板为δ=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。钢管桩顶部设横向56b 工字钢，纵向放40b工字钢作为分配梁，分配梁上铺设0#块钢模板。
2、荷载分析
以伸出墩顶的梁体5m长为计算单元
①伸出墩顶的梁体砼重量g1=25.04m2×5×2.65=331.78T；
②0#块钢模板及支撑重量g2=22.2+6.8=29.0T；
③56b工字钢重量g3=4×12×115.108=5.525T；
④40b工字钢重量g4=29×6×73.878=12.855T；
⑤施工荷载g5=(1.5+2)KN/m2×6×12÷10=25.2T；
⑥钢管自重g6=10×11.7×（3.14×0.609×0.016）×7.85=28.1T
3、横梁40b工字钢检算
底模横梁采用29根长度6米的40b工字钢，腹板下5根间距为20cm，底板下11根间距为40cm，工字钢下方56b工字钢间距最大为2.264m,即工字钢最大跨度为2.264m。取单根纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载集度为
q=（1.2×（7.6×0.9×26.5）+1.4×0.2×5×（1.5+2））÷5+0.73=45.212KN/m
①跨中段检算图示（受力图）如下：
M max= qL2/8=45.212×2.2642÷8=28.968KN·m，
Q max= qL/2=45.212×2.264÷2=51.18KN，
σmax= M max /w=（28.968×103）÷（1140×10-6）
=25.4Mpa<[210MPa]
τmax= Q max/A=（51.18×103）÷(89×102)
=5.75MPa<[125MPa]
f max=5qL4/384EI
=（5×45.212×103×2.2644）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=0.323mm 纵梁强度、刚度均满足要求。 ②悬臂段检算图示（受力图）如下： M max= qL2/2=45.212×1.32÷2=38.204KN·m， Q max= qL=38.204×1.3=49.665KN， σmax= M max /w=（38.204×103）÷（1140×10-6） =33.51Mpa<[210MPa] τmax= Q max/A=（49.665×103）÷(89×102) =5.58MPa<[125MPa] f max=3qL4/24EI =（3×45.212×103×1.34）÷（24×2.1×1011×22800×10-8） =0.34mm 纵梁强度、刚度均满足要求。 4、横梁2I 56b工字钢检算 为便于计算，按所有荷载集中在中间3根钢管上的均布荷载考虑，综合 上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为 q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10÷4÷L =（1.2×（331.78+29.0+12.855）+1.4×25.2）×10÷4÷(2.85×2) =212.1 KN/m 检算图示（受力图）如下： M max= qL2/8=212.1×2.752÷8=200.523 KN·m， Q max= qL/2=212.1×2.75÷2=291.638 KN， σmax= M max /w=（200.523×103）÷（2450×10-6） =81.85MPa<[210MPa] τmax= Q max/A=（291.638×103）÷14658 =19.9 MPa<[125MPa] f max=5qL4/384EI =（5×212.1×103×2.754）÷（384×2.1×1011×68500×10-8） =1.1mm 纵梁强度、刚度均满足要求。 5、钢管柱强度及柱底条形基础砼强度检算 以所有荷载全部集中在底板下的6根钢管上为计算模型 ①钢管承受的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6 =（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855）+1.4×25.2）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷6 =2Pa=26.7MPa＜140 MPa（普通A3钢的抗压强度为140MPa） 钢管强度满足要求。 ②钢管法兰作用于基础的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5+ g6）÷A2÷6 =（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855+6×2.8）+1.4×25.2）×104÷｛3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2｝÷6 =5.63 MPa＜20.1 MPa（承台基础为C30砼） 承台基础强度满足要求。 三、支架设计 14#～15#块：长度11.75m，端支点处梁高4.6m，梁高按直线不变，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚37cm，腹板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.65～0.45m按折线变化，其余腹板厚度0.45米，底板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.8～0.5m按折线变化，其余底板厚度0.5米。 1、具体搭设方案为： 跨连霍高速公路连续梁14#～15#块采用现浇方案，现浇支架采用碗扣式支架。纵向立杆间距为0.6米;横向立杆布置间距为3×0.9+0.6+3×0.3+8×0.6+3×0.3+0.6+3×0.9=13.2米；横杆步距1.2米(层高1.2米)。纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每5米在横截面上设置一道，剪刀撑与地面夹角45。具体布置见图。钢管上下均采用可调调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。因满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的 杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 支架顶先后放置纵、横向方木支垫，横向支垫同时作为底模支撑肋。支架在外侧搭设范围比梁体正投影面宽1.2米做为工作面。 2、外模、内模采用竹胶板，外模模板下采用10×10 cm的方木作为横向支撑肋，底模和外模支撑间距为20cm，下部采用15*15cm的方木作为纵向支撑，支撑于竖向顶托上，翼板下纵向方木间距90cm，底板下部方木间距60cm，侧模模板竖向支撑肋采用15*15cm方木，中心间距30cm；竖向支撑肋外侧采用Ф48，壁厚3.5mm双钢管固定，双钢管间距60cm，双钢管两根钢管之间穿16mm圆钢作为拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，横向距离为60cm， 3、支架基础采用换填50cm厚A、B料，分层压实，地基承载力不小于200Kpa，用触探仪对地基承载力进行检测，20cm厚C20混凝土作为基础面层，硬化宽度为14米。地基稍高于便道20cm，两侧设置30×30cm排水沟向外排水。 2、荷载计算 荷载标准值： 钢筋混凝土的容重取26.25KN/m3 1、单侧每延米翼板混凝土为1.074m3/m,宽度为2.8米，翼板标称自重为 gk1=1.074×26.25/2.8=10.069KN/m2 2、腹板及顶板 取最大截面计算 每侧腹板及半顶板每延米砼方量为4.649 m3/m，作用宽度为0.95米（腹板厚度0.65米，内倒角0.3米）腹板和半顶板自重标准值为gk2=4.649×26.25/0.95=128.459KN/m2 3、腹板、底板及顶板 取最大截面计算 腹板、底板及顶板每延米砼方量12.898m3/m，宽度为6.4米 gk3=12.898×26.25/6.4=52.9KN/m2 4、竹胶板自重：gk4=0.2KN/ m2 5、15×15cm方木自重标准值：gk5=0.15*0.15*10=0.225KN/ m 6、10×10cm方木自重标准值：gk6=0.1*0.1*10=0.1KN/ m 7、施工人员及机械荷载平均荷载qk1=3KN/ m2 8、振捣混凝土产生的活荷载2.0KN/ m2 3、模板检算 胶合板的参数选取：E=6×103MPa，f=24 MPa，b=100cm,h=1.5cm,截面抵抗距W= bh2 /6=3.75×10-5（m3） 截面惯性距I= bh3 /12=2.8125×10-7（m3） （1）腹板范围内底部模板验算 腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板荷载组成，故简算该部分模板，梁高4.6m 模板支撑肋中心距为0.2m，腹板厚度0.65米，内倒角0.3米，假设半顶板荷载作用在宽0.95米，长0.2米范围内，模板在横向方木均布按三跨连续结构计算，跨度为0.2+0.2+0.2。 1）、强度计算 模板上均部荷载设计值 q=[1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.9=[1.2（128.459+0.2）+1.4（3+2）]×0.95=153.321KN/m 最大弯矩M max=1/8ql2=1/8×153.321×0.22=0.767 KN.m σmax=M max/（0.9×W）=0.767 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=22.714Mpa<24 Mpa。 梁体受力支架根据其荷载分布情况划分为梁底受力支架及翼缘下受力支架。 2）、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用 q=（gk2+gk4）×0.95=（128.459+0.2）×0.9=115.793KN/m 最大挠度δ=0.677×qL4/100E(0.9×I)=0.677×115.793×0.24×103/100 ×6×103MPa×106×(0.9×2.8125×10-7) =6.689×10-4m<δ允=L/250=0.2/250=8×10-4m （2）、腹板模板验算 新浇混凝土对模板的最大侧压力按一下公式计算，并取其中的最小值，F=0.22γ c tβ1βγH γ——混凝土的重力密度，按实际去26.25KN/m3 t——新浇筑砼的初凝时间,5小时 T——混凝土入模温度 V——混凝土浇筑速度，一般取2.5m3/h H——模板计算高度，取4米 β1——外加剂影响修正系数，取1 β2——混凝土坍落度修正系数，取1 分别计算侧压力为45.65KN/m2，97KN/m2，取最小值F1=45.65 KN/m2作为侧模计算荷载，倾倒混凝土时产生的标准荷载F2=2 KN/m2，竹胶板作为受弯结构，需要计算其抗弯强度和刚度，按规范规定，强度计算时要考虑新浇筑砼的侧压力和倾倒砼产生的荷载，挠度计算只考虑新浇筑砼的侧压力。 1）、模板的强度计算 模板上的均布荷载的设计值为 q=（1.2F1+1.4F2）×0.6=34.548KN/m， 最大弯矩M max=0.1ql2=0.1×34.548×0.32=0.311KN.m σmax=M max/（0.9×W）=0.311 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=9.214Mpa 2）、抗剪强度计算 最大剪力V max=0.6ql=0.6×34.548×0.3=6.219KN 最大剪应力τmax= 3V2bh=3×6.219×103/2×0.6×0.015=1.037 Mpa<τ设计=1.4 Mpa 3）、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用 q=F×0.6m=45.65×0.6=27.36KN/m 最大挠度δ=0.677×qL4/100E(0.6×I)=0.677×27.36×0.34×103/100×6×103MPa×106×(0.6×2.8125×10-7) =1.48×10-4m<δ允=L/250=0.3/250=1.2×10-3m，满足要求。 （3）、翼沿模板验算 翼板模板检算模板材料为竹胶板。 考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，因截面高度为变化，则计算时按照平均荷载，按三等跨连续梁形式进行简算，跨度为0.2+0.2+0.2。 a.应力检算 q=[1.2（gk1+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.6=[1.2×（10.069+0.2）+1.4×（3+2）]×0.6=11.594KN/m 模板净截面抵抗弯矩 M max=qL21/8=11.594×0.2×0.2×1/8=0.058KN.m σ= M max /0.9W=0.058/(0.9×3.75×10-5)=1.72Mpa<〔σw〕=24 MPa 〔σw〕--木胶板容许抗弯曲应力24MPa b.刚度检算 按三跨连续梁计算 竹胶板E=5.0×103MPa I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×10-7mm4 q=（gk1+gk4）×0.9=(10.069+0.2)×0.9=9.242KN.m f=0.677qL4/100E0.9I=0.677×9.242×0.24×103/(100×6.0×103×106×0.9×2.81×10-7)=6.6×10-5m＜l/400=200/250=8×10-4m 故满足要求。 4、横向、纵向支撑肋简算 1、梁底板下的横向、纵向支撑肋计算 1）横向方木计算 横向支撑肋方木截面10cm×10cm，间距20cm，按均布荷载下的3跨简支梁计算，底板计算跨度为60cm+60cm+60cm。 I=833.3cm4，W=166.7 cm3,E=5×103MPa a．强度计算 作用在底板方木上的匀布荷载： q=[1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.2=[1.2×（52.9+0.2）+1.4（3+2）] ×0.2=14.144KN/m 跨中最大弯矩：M max=ql21/8=14.144×0.6×0.6×1/8=0.636 KN.m σmax= M max/W=0.636×106/166.7103=3.82MPa b．挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk3+gk4）×0.2=（52.9+0.2）×0.2=10.62 KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×10.62×0.64×103/(100×5.0×103×106×8.333×10-6)=2.2×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。 2）纵向方木计算 a、强度计算 按三跨连续梁计算， 跨度为0.9+0.9+0.9，取最不利荷载位置计算，计算简图如下： q 横向方木间距为0.2米，为方便计算把横向方木荷载传递到纵向方木荷载的力简化成匀布荷载。 底板下：q=[1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.6=[1.2×（52.9+0.2）+1.4（3+2）] ×0.6=42.432KN/m， 跨中最大弯矩M max= ql21/8=42.432×0.6×0.6×1/8=1.909KN.m, σmax= M max/W=1.909×103/562.5=3.39MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk2+gk4）×0.2=（128.459+0.2）×0.3=38.598KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×38.598×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=1.6×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。 2、侧模竖向方木、纵向钢管计算 竖向方木中心距（纵向）0.3m，纵向钢管中心距（主肋）0.6米（竖向） 1）竖向方木计算 计算时按三跨连续梁计算，跨度为60+60+60cm。 a、强度计算 模板上匀布荷载设计值为： q=（1.2F1+1.4F2）×0.3=（1.2×45.65+1.4×2）× 0.3=17.274KN/m， 跨中最大弯矩M max=0.1ql2=0.1×17.274×0.6×0.6=0.622 KN.m, σmax= M max/W=0.622×103/562.5=1.106MPa b、抗剪强度 最大剪力V max=0.6ql=0.6×17.274×0.6=6.219KN 最大剪应力τmax=3V/2bh=3× 6.219/2×0.15× 0.15=0.209MPa<1.4MPa，符合要求。 c、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载 q=F1×0.3m=45.65×0.3=13.695KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×13.695×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=5.6×10-5m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。 2）纵向钢管计算 计算时按三跨连续梁计算，跨度为90+90+90cm拉丝间距为90cm。纵向钢管为双钢管。 φ48mm×3.5mm钢管截面面积489mm2，截面模量W=5.08×103mm2，I=W×r=5.08×103mm2×24mm=1.2×105mm4 a、强度计算 模板上集中荷载设计值为： P=[（1.2F1+1.4F2）×0.3×0.6]/2=[（1.2×45.65+1.4×2）×0.3×0.6]/2=5.182KN 最大弯矩M max=0.267×p×0.9=1.245KN.m, σmax= M max/2W=1.245×103/2×5.08×103=123MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载 q=F1×0.3m×0.6m/2 =45.65×0.3×0.6/2=4.104N, δ=1.088×10-3m<〔δ〕=l/400=900/400=2.25×10-3m, c、拉筋计算 拉筋设置纵向间距0.9米，竖向间距0.6米，该范围内按一根拉筋考虑。 N=（1.2×45.65+1.4×2）×0.9×0.6=31.093KN A=N/f=31093/170=182mm2<215MPa 选择直径16的圆钢，截面面积201mm2，满足要求。 3、翼沿横向方木、纵向方木计算 1）、横向方木计算 a、强度计算 作用在方木上的荷载 q=[1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)]×0.2 =[1.2×(10.069+0.2)+1.4×(3+2)]×0.2=3.864KN/m， 跨中最大弯矩 跨中最大弯矩M max=0.1ql2=0.1×3.864×0.9×0.9=0.313 KN.m, σmax= M max/W=0.313×103/166.7×10-6m3=1.878MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk1+gk4）×0.2=（10.069+0.2）×0.2=2.05 KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×2.05×0.94×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=2.19×10-4m<〔δ〕=l/400=900/400=2.25×10-3m,符合要 求 2）、纵向方木计算 a、强度计算 按三跨连续梁计算，跨度为0.9+0.9+0.9cm，取最不利荷载计算， 横向方木间距为0.2米，为方便计算将横向方木的力转化成匀布荷载q=[1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)]×0.9 =[1.2×(10.069+0.2)+1.4×(3+2)]×0.9=17.391KN/m, 跨中最大弯矩M max=0.1ql2=0.1×17.391×0.6×0.6=0.626KN.m, σmax= M max/W=0.626×103/562.5=1.11MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk1+gk4）×0.9=（10.069+0.2）×0.9=9.242 KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×9.242×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=3.84×10-5m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求 4、腹板下横向方木、纵向方木计算 1）、横向方木计算 横向支撑肋方木截面10×10cm，间距200mm，按匀布荷载下三跨简支梁计算，计算跨度为30+30+30cm， a、强度计算 作用在腹板下方木上的匀布荷载： q=[1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.2=[1.2×（128.459+0.2）+1.4（3+2）] ×0.2=32.278KN/m 跨中最大弯矩：M max= ql21/8=32.278×0.3×0.3×1/8=0.363 KN.m σmax= M max/W=0.363×106/166.7103=2.18MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=gk2×0.2=128.459×0.2=25.692 KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×25.692×0.64×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=5.41×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求2）、纵向方木计算 a、强度计算 采用截面15×15cm方木，W=562.5 cm3 按三跨连续梁计算，跨度为0.6+0.6+0.6m，取最不利荷载位置，计算简图如下 q 横向方木间距为0.2米，为方便计算将横线方木的力转化成匀布荷载 q=[1.2×gk2+1.4(qk1+qk2)]×0.3 =[1.2×128.459+1.4×(3+2)]×0.3=48.345KN/m, 跨中最大弯矩M max=0.1ql2=0.1×48.345×0.6×0.6=1.74KN.m, σmax= M max/W=1.74×103N.m/562.5×10-6m3=3.09MPa b、挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=gk2×0.3=128.459×0.3=38.538KN/m δ=0.677qL4/100EI=0.677×38.538×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=1.6×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求 5、支架承载力验算 碗扣式脚手架Ф48*3.5钢管的参数选取：其净截面面积A= 489 mm2，截面惯性距I=12150 mm4，截面抵抗距W= 5078 mm3，钢管的回转半径i=15.78mm，步距1.2米，单根承载力3t。 （1）、翼沿板下支架 由上边计算可知，翼沿板下纵向方木每米承受荷载为17.391KN/m，翼沿板立杆纵向间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为： N=17.391×0.6=10.435KN=1.04t<3t，满足要求。 （2）、底板下支架 由上边计算可知，底板下纵向方木每米承受荷载为42.432KN/m，底板立杆间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为： N=42.432×0.6=25.46KN=2.55t<3t，满足要求。 （3）、腹板下支架 由上边计算可知，腹板下纵向方木每米承受荷载为48.345KN/m，腹板立杆间距为0.3cm，单根立杆承受的荷载为： N=48.345×0.3=14.5KN=1.45t<3t，满足要求。 （4）、稳定性验算 由上面的计算可知支架立杆最大受力为25.46KN σ=N/A=25.46×103/489.3=52.03MPa 查表得：稳定系数ψ=0.71 N/(ΨA)=25.46×103N/(0.71×489mm3)=73.33MPa 9、地基承载力检算 由上面的计算知支架立杆受力为:N =25.46KN,立杆与地面接触面积为:0.15m×0.15m，C20混凝土的应力扩散角取45°，计算模型如下:立杆对混凝土表面上压强为: P1 =N/S= 25.46×103/150×150=1.13Mpa,混凝土标号为C20，满足要求。 15 4 5 ° 2 N C20砼层 立杆通过混凝土层对A、B组填料的压强为： P2=N/S=25.46/0.55×0.55=84.165Kpa 混凝土容重取2.50t/m3，混凝土层对A、B组填料的压强为: P3=2.50×10×O.2=5.0Kpa 灰土层所受总压强为: P=P2+P3=84.165＋5.0=89.165(kPa) 考虑安全系数要求地基换填处理后，其承载力不应小于200kPa。 四、临时锚固验算 4.1、悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，但实际上可能会出现不平衡荷载，取7吨，梁段施工误差重量按±5%计算，0#～13#号块采用悬臂挂篮施工，合拢段14#块和现浇段15号块采用支架法施工，经每个梁段模拟比较，在进行第13号块混凝土灌筑时，中墩临时锚固受力为最不利情况。对施工图提供的锚固体系布置进行验算。 边跨合拢段施工时，取施工荷载P2=7t，挂篮重P3=70t，施工边跨合拢段时产生的荷载P=施工荷载+挂篮重 即：P=70+7=77t。 计算简图如图一: 17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板： 1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。 11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板： （1）有梁板是指梁与板构成一体的板。 （2）无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 （3）平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额子目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm，应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱，按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界，檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑，如单坡直行楼梯（即一个自然层无休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2；三跑楼梯（即一个自然层两个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9；四跑楼梯（即一个自然层三个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶，突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶，台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3，且定额中未列出的子目。 **高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日 **分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。 根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面 K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱 湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月 满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表： 二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0； 金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R ＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用 京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京 目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8) 北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案 满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合 附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。 (3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求 现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 支架结构计算书---副本 现浇箱梁支架结构计算书 1 工程概况 本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括： 3m-4m变截面段 2m—2.6m变截面段 1.8m等高段 1.6m等高段 2 施工支撑架设计方案 原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。 2.1 基础 支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。 2.2脚手架 采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。 2.3方木 在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。 木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2 弹性模量为E＝9000 N/mm2 2.4模板 模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。 竹胶板： 面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2 面板弹性模量为E＝6000 N/mm2 3支架检算项目 根据设计的支撑结构体系，检算项目如下： (1)底模板强度及刚度 (2)底模板下方木 (3)碗扣脚手架 (4)脚手架 (5)地基承载力 4荷载取值 4.1混凝土梁及模板 4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算） 盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土 封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2 工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March 桥梁工程 1、目的／使用范围 为确保桥梁施工的施工质量，达到设计及施工规范要求，提高产品质量，特制本作业指导书；本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415–2003）; 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、（1）桥梁地基处理： 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求，结合现场情况，制定 施工方案，确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测，当发现异常情况应停止施工及时处理，待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定：①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓，凿出新鲜岩面，表面应清洗干净，应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶； ②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整，粘性土层基底整修时，应在天然状态下铲平，不得用回填土夯平； ③砌筑基础时，应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法： （2）、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求，夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定： 换填用砂应为中粗砂，有机质和泥量均不得大于5%； 碎石粒径不得大于100mm，含泥量不得大于5%； 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 （1）钢筋加工绑扎 一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径： 即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa 国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核： 中国中铁股份有限公司二〇一六年九月 目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14) 北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表 钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构 （六）、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。 砼浇注采用商品砼。 浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛，露出砼中的大颗粒石子，保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天，每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂抹脱模剂，等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理，模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填时应分层进行 8、承台模板计算 满堂支架结构验算 一、总体设计说明 采用Φ48×3.5 mm碗扣式钢管支架。梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受，翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。 具体布置为： ①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距）90cm×30cm；翼缘板下的立杆布置为90cm×90cm。考虑到腹板较重，腹板下立杆布置为90cm×30cm。立杆步距均为90 cm。 ②纵木采用10cm×10cm方木，间距20cm沿横桥向满铺，横木采用15cm×15cm方木。 ③剪刀撑设置：横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。 支架的详细布置见设计图。 二、支架基本承载力与设计荷载 1、支架基本承载力 Φ48×3.5 mm碗扣式钢管，立杆、横杆承载性能见表1。 表1 立杆、横杆承载性 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 1.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.5 2.5 4.5 2.4 20 1.8 2.0 3.0 2、设计荷载 （1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3； （2）模板荷载，按 5.5 KN/m2计； （3）施工荷载，按3.0 KN/m2计； （4）砼振捣荷载，按2.5 KN/m2计； （5）倾倒混凝土荷载，按3 KN/m2计； （2）～（5）荷载合计为14 KN/m 2。 三、立杆竖向承载力验算 1、0#-1#梁段（梁高3.05m ）腹板下立杆荷载分析： 碗扣式立杆分布90cm ×30cm ，层距60cm 。 图中三个截面分别代表纵断面不同部位：1、端头截面1为0#端头向大里程方向200cm 处，2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm 处，3、跨中截面为梁体跨中处。综合考虑，则： 端头截面1 连续梁单侧截面翼板面积：g1=1.48m 2； 连续梁单侧截面腹板面积：g2=5.02m 2； 连续梁单侧截面中板面积：g3=2.56m 2； 连续梁单侧截面中板面积：g4=6.75m 2； 1、中板处断面面积为6.75 m 2，6.75×26/3.1＝56.61KN/m 2， 荷载组合：1.2×56.61+1.4×14.0＝87.5KN/m 2， 则单根立杆受力为：N ＝87.5×0.9×0.3＝23.62KN ＜［ 35 KN ］（满足）。 2、梁段翼缘板下立杆荷载分析 碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距(即立杆步距)90cm 。 翼缘板处断面面积为1.48 m 2，1.04×26/3 .34＝8.09KN/m 2， 荷载组合：1.2×8.09+1.4×14.0＝29.308KN/m 2， g1 g2g3g4 334 236 171 310 跨中截面 端头截面1端头截面2 附件4： 40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架 检算报告 1 门式支架方案 40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。 门式支架： 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。 门式脚手架随梁型布置，呈扇形。 纵枋方布置： 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 （a）立面图 （b）平面图 （c）侧面图 图1 现浇支架图 2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。（1）混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）施工活荷载 1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0k N/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 （1）中部实心段及腹板下立杆（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内）端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。（2）端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。（3）跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。（4）立杆受力检算 南平市跨江大桥支架施工预拱 度计算说明书 武汉理工大学南平跨江大桥监控项目部 2008年12月 南平跨江大桥主桥支架预拱度计算说明书 一、主桥支架施工系统说明 福建省南平市跨江大桥主桥采用跨径组合为38+126+76米的自锚式独塔悬索—斜拉协作体系桥，全长240米。跨江大桥的主梁采取箱型混合梁，中跨中部采用钢箱梁，其余部分为预应力混凝土梁，主梁采用支架施工。 从2号墩开始沿纵向方向共设置有17个临支墩，即L1—L17，见图1，每排临支墩由6根外径为1000~1200mm 的钢管桩并联而成，临时墩管柱上横向分配梁采用4~6根I56b 工字钢支撑于钢管桩顶部，临支墩之间以沿横桥向共17根双排单层加强型的贝雷片相连接，见图2。 图1. 主桥支架纵桥向设置 图2. 主桥支架横桥向设置 二、主桥支架预拱度计算 ㈠ 荷载计算 1、主梁自重（纵向分布） ① 市区侧砼梁段自重 ② 九峰侧砼梁段自重 ③ 钢箱梁段自重 钢箱梁段：共1450T ，宽长m m 3085 (底宽)，平均2/69.5m kN 。 2、贝雷支架及其上分配梁，模板：2/5m kN 3、振捣砼时产生的荷载：对垂直面模板为2/4m kN 4、倾倒砼时产生的荷载：取2/2m kN 5、塔竖转施工前位于4号墩靠九峰侧砼段处拼装，塔的自重 塔：共573.74T ，068斜面内顶点到桥面的垂线长度为m 262.55，平均 m to n f /382.10 ㈡ 支架在荷载作用下的挠度计算 根据支架施工图纸提供的结构图，支承分布情况，将结构离散，建立有限元模型，采用有限元程序MIDAS/CIVIL 进行计算。 又考虑到贝雷片不能贯穿3号墩和4号墩，故将全桥支架分为3部分进行计算。 1、2号墩到3号墩之间支架 ①2号墩到3号墩之间的支架有限元模型，见图3。 有限元模型共有851个节点和891个单元，单元采用空间梁单元。模型单元材料采用Q235，材料物理参数为： 弹性模量：Pa E 111006.2?= 泊松比：3.0=PRXY 密度：33/1085.7m Kg ?=ρ 图3. 2#墩到3#墩之间支架有限元模型 ②荷载工况 考虑荷载包括：1.1倍市区侧砼梁自重+贝雷支架及其分配梁和模板+振捣与倾倒砼时产生的荷载。 . . . . 桥梁常规支架计算方法 XXXXXX公司施工技术 2XXX年XX月 前言 近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：XX客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，XX高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。 由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。 本手册共分十个部分，主要容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。 附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力拉的伸长值计算。 由于时间有限，不当之处在所难免，如发现需要修改和补充完善之处，请及时 与中铁一局五公司施工技术部联系（：0917-XXXXXXXXXXX）。 目录 1支架在桥梁施工的用途 (7) 2支架计算依据和荷载计算 (7) 2.1设计计算依据 (7) 2.2施工荷载计算及其传递 (7) 2.2.1侧模荷载 (7) 2.2.2底模荷载 (8) 2.2.3横向分配梁 (8) 2.2.4纵梁 (8) 2.2.5立杆（临时墩） (9) 2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 (9) 2.3材料及其力学的性能 (9) 2.3.1竹(木)胶板 (9) 2.3.2热（冷）轧钢板 (9) 2.3.3焊缝 (9) 2.3.4连接螺栓 (10) 2.3.5模板拉杆 (10) 2.3.6方木 (10) 2.3.7热轧普通型钢 (10) 2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11) 2.3.9相关建议 (11) 2.4贝雷梁 (11) 2.4.1国产贝雷梁简介 (11) 2.4.2桁架片力学性质 (12) 2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12) 2.4.4桁架容许力 (12) 3箱梁模板设计计算 (12) 3.1箱梁侧模 (12) 3.1.1侧模面板计算 (13) 3.1.2竖向次楞计算 (13) 3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14) 3.1.4对拉杆计算 (15) 3.2箱梁底模 (15) 3.2.1底模面板计算 (16) 3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
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