(完整版)模板支架受力检算
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
48m连续梁0#、1#段支架模板方案及检算10x10cm方木
哈大铁路客运专线名甲山特大桥32+48+32m连续梁0#、1＃段支架模板方案及检算一、工程概况哈大铁路客运专线名甲山特大桥4～7＃、42～45＃、92～95＃、115～118＃为四联32+48+32m连续梁，中支点处梁高405cm，腹板外轮廓加厚段长390cm，箱梁顶板厚40cm，梁面宽度1200cm，翼缘板端部高25.6cm。
0＃段长600cm，混凝土119.43立方，墩顶横隔板厚度190cm，过人孔150x150cm；梁高405～387cm，腹板局部加厚到145cm（其余厚80cm），底板厚80～72.8cm。
1＃段长300cm，混凝土39.50立方；梁高387～360.34cm，腹板厚度80～60cm，底板厚度72.8～62.1cm。
二、模板方案箱梁外侧模板包括翼缘板模板为厂制钢模板，其中0＃段采用专用的钢模板，1＃段施工采用挂篮的钢模板支架现浇。
内模采用钢模，钢模为小块拼装，倒角位置钢模为一次加工定型重复使用，直板钢模采用0.3m长的小模板进行拼装，拼装长度为 1.2+1.2+1.5=3.9m，在内箱内拼装好之后采用钢管顶托加固。
底面模板采用竹胶板和方木，10x10cm方木作为竹胶板的横向背楞，10x15cm方木为底层的纵向分配梁（直接作用在顶托上）。
采用φ48δ3.5mm碗扣式钢管支架，初步按照纵向60cm间距，横向间距在腹板下30cm、底板下60cm进行布置；支架步距120cm ，支架与临时支墩冲突处采用普通钢管补强，剪刀撑加固。
1、底模方案底模板将采用竹胶板和方木，竹胶板规格122x244x1.5cm ， 10x10cm 方木作为竹胶板的横向背楞，10x15cm 方木为底层的纵向分配梁（直接作用在顶托上）。
竹胶板参数如下：弹性模量：纵向Ez=6.5GPa 、横向Eh=4.5GPa弯曲强度：纵向σz=80MPa 、横向σh=55MPa密度：9.5KN/m3方木参数如下：弹性模量：E=10GPa顺纹抗弯强度：[σa]=13MPa抗剪强度：[σah]=2MPa密度：8KN/m3（1）竹胶板S1部分：砼面积：A1=4.2728m2每延米荷载：4.2728x26=111.093 KN/m ，该部分梁底宽度约为1.15m ，其作用在底模板上压力为96.602KPa 。
支架检算书
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
支架设计及验算
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
建筑施工模板支架检查评分表(标准版)
建筑施工模板支架检查评分表建筑施工模板支架检查评分表（标准版）使用说明一、文件概述本文件为《建筑施工模板支架检查评分表（标准版）》，旨在规范建筑施工过程中模板支架的安全管理，确保支架系统稳定可靠，预防安全事故的发生。
评分表通过详细的检查项目和扣分标准，对施工单位的模板支架搭设情况进行量化评价，为施工安全管理提供依据。
二、检查项目与评分标准评分表分为保证项目和一般项目两大类，共计10项检查内容，每项内容均设有明确的扣分标准和应得分数。
保证项目涉及施工方案、立杆基础、支架稳定、施工荷载、交底与验收等关键环节，合计60分；一般项目包括立杆设置、水平杆设置、支架拆除、支架材质等方面，合计40分。
总计满分为100分。
保证项目施工方案：要求按规定编制并审核、审批专项施工方案，明确结构设计计算、混凝土浇筑方式等。
未按规定执行将依据扣分标准扣减相应分数。
立杆基础：检查立杆基础的承载力、排水设施、底座及垫板设置等，确保符合设计要求及规范规定。
支架稳定：关注支架的高宽比、连墙杆及剪刀撑的设置，确保支架结构稳定可靠。
施工荷载：严格控制施工荷载，避免超过规定值，确保支架承载能力。
交底与验收：强调支架搭设（拆除）前的交底工作和搭设完毕后的验收手续，确保安全责任落实。
一般项目立杆设置：检查立杆间距、连接方式及伸出顶层水平杆的长度，确保符合设计要求。
水平杆设置：关注纵、横向扫地杆及水平杆件的设置与连接，确保水平支撑体系稳固。
支架拆除：在混凝土强度达到规定值后方可拆除模板支架，并设置警戒区和专人监护。
支架材质：检查杆件、构配件的材质及钢管壁厚，确保材质符合规范要求，无弯曲、变形、锈蚀超标等问题。
三、使用方法检查前准备：熟悉评分表内容，明确各项检查项目的扣分标准和应得分数。
现场检查：依据评分表逐项检查模板支架的搭设情况，记录检查结果。
评分与整改：根据检查结果计算扣减分数，得出实得分数。
对检查中发现的问题及时整改，确保支架系统安全可靠。
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模板及支架受力检算书1、侧模检算模板采用15mm 竹胶板，外贴100×100mm 方木横向间距为30cm ，纵向间距60cm 双排Φ48mm ×3.5mm 钢管，纵向间距60cm 、横向间距90cm Φ16钢筋蝴蝶扣对拉，钢管斜撑辅助纵向间距1.2m ，横向间距1.8m ，侧墙钢管面附加剪刀撑加固。
1.1、混凝土侧压力浇注混凝土容重取γ=24kN/m ；混凝土温度取C ︒15，则320152000=+=T t浇注速度取1m/h 。
β1取1.2；β2取1.0。
22/121021/24.4213200.12.12422.022.0m kN v t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ2/192824m kN H F c =⨯==γF ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m ²）； γc ——混凝土的密度（kN/m ³）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）； T ——混凝土的温度（℃）;V ——混凝土的浇筑速度取值为1m/h;H ——混凝土面侧压力计算位置到新浇筑混凝土面的高度；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
两者比较取较小值2/24.42m kN ，均布于侧面模板。
1.2、外模胶合板计算侧模面板采用15mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算,振捣混凝土对模板的侧面压力：4.0kPa 。
1.2.1荷载组合强度检算：q 1=42.24+4=46.24kN/m 刚度检算：q 2=42.24+4=46.24kN/m 1.2.2截面参数及材料力学性能指标 W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I= bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 4竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa框架桥侧面竖向方木间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。
荷载q 平均荷载取值q=46.24kN/m(1)强度kPal q M 185.0102.024.461021max 2=⨯＝＝[]MPa MPa W M 9093.41075.310851.046max =≤=⨯⨯σσ＝＝， 合格。
(2)刚度m kN q /24.46＝[]mm f mm EI l q f 5.040020043.01081.210612820024.4612853442==≤=⨯⨯⨯⨯⨯＝＝则 []f f ≤ ，合格。
所以木胶合板满足要求。
1.3、方木检算方木搁置于间距为0.6m 的双排Φ48mm 钢管，方木规格为100×100mm ，方木按简支梁考虑。
1.3.1荷载组合强度：q 1=46.24×0.3=13.87kN/m 刚度：q 2=46.24×0.3=13.87kN/m 1.3.2截面参数及材料力学性能指标3353100W 1.671066a mm ==⨯＝ 44641008.33101212a I mm ===⨯方木的力学性能指标按《路桥施工计算手册》中的A －3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[]a MP 8.109.012＝＝⨯σ， MPa E 33101.89.0109⨯=⨯⨯=1.3.3承载力检算 (1)强度kPal q M 50.0106.087.131021max 2=⨯＝＝[]MPa MPa W M 8.10994.21067.11050.056max =≤=⨯⨯σσ＝＝，合格。
(2)刚度[]mm f mm EI l q f 5.1400600347.01033.8101.812860087.1312863442==≤=⨯⨯⨯⨯⨯＝＝ ， 合格。
1.4、拉杆计算方木采用Φ16mm 钢筋对拉，横向对拉间距90cm,纵向对拉间距为60cm 。
对拉杆受力P=F ×A=46.24×0.9×0.6=24.97kN对拉杆的允许受力为[N]=[δ]×A=170×3.14×162/4=34163N=34.163kN [N]= 34.163kN> P=24.97kN ，合格 拉杆满足要求。
2、内模检算内模采用满堂式钢管支架，钢管支架立杆横向间距为60cm ，立杆纵向间距为90cm ，步距为120cm 。
纵向方木间距30cm ，横向方木间距60cm ；纵向断面间距2.7m剪刀撑加固辅助。
2.1、支架钢管截面特性2.2、模板箱梁底模、侧模和均采用δ＝15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=90MPa,弹性模量E=6×103MPa。
截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm42.3、纵横向方木横、纵向方木截面尺寸为100×100mm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4方木的力学性能木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ0]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×10³×0.9=8.1×103MPa，容重γ=6kN/m32.4、荷载分析①支架钢管自重，可支架钢管截面特性表查取。
②钢筋砼容重按26kN/m3计算则：顶板为0.85×26=22.1 kPa③模板自重不计④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa⑥振捣混凝土产2.5kPa2.5、模板检算按最不利条件计算δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的100×100mm横向方木上，按简支梁考虑,取单位长度(1.0m)板宽进行计算, 取L=0.3m，计算跨距0.2m。
q= 22.1+2.0+2.0+2.5=28.6kN/m承载力检算：①强度：M max＝ql2/10＝28.6×0.3×0.3/10＝0.257kN.mσmax＝M max /W＝0.257×103/3.75×10-5＝6.9MPa＜[σ0]= 90MPa,合格②刚度：f＝ql4/(128EI)＝28.6×103×0.24/(128×6×109×2.81×10-7)＝0.21mm＜[f]＝200/400＝0.5mm ,合格2.5.1纵向方木检算纵向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按简支梁考虑。
按30cm 间距布置搁置于间距60cm的横向方木上, 取L=0.6m，计算跨距为0.5m q=(22.1+2.0+2.0+2.5) ×0.3=8.58kN/m⑴强度:M max＝ql2/10＝8.58×0.52/10＝0.215kN.mσmax＝M max /W＝0.215×103/1.67×10-4＝1.29MPa＜[σ0]= 10.8MPa,合格⑵刚度:f＝ql4/(128EI)＝8.58×103×0.54/(128×8.1×109×8.33×10-6)＝0.062mm＜[f] =500/400＝1.25mm,合格2.5.2横向方木检算纵向方木规格为100 mm ×100mm,纵向方木亦按简支梁考虑。
按60cm 间距布置搁置于立杆上，最不利条件取L=0.9m，计算跨距为0.9cm。
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=8.58×0.6=5.15kN力学模式：⑴强度按最大正应力布载模式计算：支座反力 F＝5.15×4/2=30.88kN最大跨中弯距 M max＝P×0.3=5.15×0.3=1.55kN.mσmax＝M max/W＝1.55×103/1.67×10-4＝9.28MPa＜[σ0]=10.8 MPa,合格⑵刚度f＝6.81PL3/384EI＝6.81×5.15×103×0.93/384×8.1×109×8.33×10-6＝0.99mm＜[f] =900/400＝2.25mm,合格2.5.3立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.9m计算）：P1= (22.1+2.0+2.0+2.5) *0.6*0.9 =15.44kN其单根立杆自重为：g=8*0.056=0.45 kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=15.44+0.45=15.89kN(1)立杆稳定性：立杆计算长度为1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76,查表的φ=0.744[N]= φA[σ]=0.744×489×10-6×215×106=78.2kNN<[N],合格(2)强度验算：σa＝N/A=15.89×10³/489×10-6=32.49MPa＜ [σ]=215 MPa,合格3、人行道悬臂板模板检算受力情况和荷载等同于框架顶板，按框架内模板和支架布置即可，不需另行检算。