悬臂梁支挡结构课程设计
悬臂式挡墙和扶壁式挡墙构造设计
悬臂式挡墙和扶壁式挡墙构造设计首先，我们来介绍悬臂式挡墙。
悬臂式挡墙是一种具有悬挂效应的挡墙结构，通过采用悬挂横梁设计来增加挡墙的承载能力和稳定性。
悬挂横梁位于挡墙的顶部，通过外侧锚杆固定在坡体中，利用斜拉力将挡墙的荷载传递到地基中。
悬臂式挡墙具有抗滑性好、承载能力高、施工方便等特点。
1.挡墙的结构形式：悬臂式挡墙可以采用钢筋混凝土结构或预应力混凝土结构。
根据具体情况选择合适的结构形式。
2.悬挂横梁设计：悬挂横梁是悬臂式挡墙的重要组成部分，负责传递荷载到地基中。
设计悬挂横梁时需要考虑挡墙的荷载、横梁的强度、刚度和稳定性等。
3.锚杆设计：锚杆是将悬挂横梁与坡体牢固连结的重要构件。
锚杆的数量、直径和长度需要根据挡墙的荷载和土体的力学性质来确定。
4.整体稳定性分析：悬臂式挡墙的整体稳定性分析是设计中的关键问题。
通过研究挡墙、悬挂横梁和锚杆等结构的力学性能，评估挡墙的整体稳定性，并采取相应的措施来增加挡墙的稳定性。
接下来，我们介绍扶壁式挡墙。
扶壁式挡墙是一种通过与坡体紧密接触来增加挡墙稳定性的结构形式。
扶壁式挡墙没有悬挂横梁，挡墙直接建造在坡体上，通过与坡体之间的摩擦力将侧向荷载传递到坡体中。
扶壁式挡墙具有施工方便、经济实用等特点。
扶壁式挡墙的构造设计需要考虑以下几个方面：1.挡墙的结构形式：扶壁式挡墙可以采用钢筋混凝土结构或预应力混凝土结构。
根据具体情况选择合适的结构形式。
2.与坡体之间的摩擦力分析：扶壁式挡墙的稳定性依赖于与坡体之间的摩擦力。
通过研究挡墙与坡体之间的接触性能，并考虑土体的力学性质，来评估挡墙的稳定性。
3.土体的稳定性分析：扶壁式挡墙的稳定性分析还需要考虑土体的稳定性。
通过分析坡体的抗滑性能、抗倾覆性能等，来评估挡墙结构对土体稳定性的影响。
4.建造顺序设计：扶壁式挡墙的建造顺序需要合理设计，以确保挡墙的稳定性和施工的安全性。
综上所述，悬臂式挡墙和扶壁式挡墙都是土木工程中常见的挡墙结构，它们在设计时需要考虑结构形式、荷载传递、稳定性等方面的问题。
结构设计知识：悬臂梁结构设计的基本原理与方法
结构设计知识：悬臂梁结构设计的基本原理与方法悬臂梁是一种常见的结构，其基本原理是支点只有一个，而另一端则悬空。
这种结构常用于桥梁和建筑物的梁式结构。
在设计悬臂梁时，应重视结构强度、稳定性和刚度等问题。
本文将从这些方面入手，探讨悬臂梁结构设计的基本原理和方法。
一、悬臂梁的强度设计强度是悬臂梁设计中最重要的问题之一。
在设计中，需要考虑悬臂梁的截面形状、材料和支点位置等因素。
若悬臂梁截面形状不合理，可能会导致局部应力过大，从而引起结构破坏。
因此，在设计中应尽量选择合适的截面形状，如矩形或圆形等，避免出现尖锐的边角。
另外，材料的选择也非常重要。
不同材料的强度和刚度有差异，通常常用的材料有钢、混凝土和木材等。
在选择材料时，应考虑材料的强度、耐用性和成本等因素。
同时，还需要对材料进行强度检验，确保其符合设计要求。
支点位置是悬臂梁设计的另一个重要因素。
支点的位置和方式会直接影响悬臂梁的强度和稳定性。
因此，在设计中需要仔细考虑支点的位置和设置方式。
通常情况下，支点的位置应该选择在横向中心线位置，避免偏离中心线而导致结构扭曲或损坏。
另外，支点的设置方式也是需要考虑的因素，如采用承板式支座或滑动支座等。
这些支座的选择应该根据悬臂梁的实际情况进行选择。
二、悬臂梁的稳定性设计稳定性是悬臂梁设计的另一重要问题。
在设计中，需要考虑悬臂梁的整体结构稳定性和支点稳定性两个方面。
整体结构稳定性是指悬臂梁在承受荷载时整体结构不发生倾覆或破坏。
在设计中，需要对悬臂梁做出合理的结构设计，例如采用合适的垂直支撑和斜杆支撑等结构措施，以提高悬臂梁的整体稳定性。
支点稳定性是指悬臂梁支点的稳定性，其主要是根据支点的类型和尺寸来确定。
支点的设计应当遵循以下原则：首先，支点必须有足够的刚度和强度，能够承受悬臂梁上的全部荷载；其次，支点应该与悬臂梁之间形成良好的摩擦力，并能够在受到荷载时保持稳定不变。
三、悬臂梁的刚度设计刚度是悬臂梁设计中需要考虑的另一个重要问题。
悬臂梁结构设计
梁、柱、墙、板筋的一般计算规则一、梁（1）框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值；第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}。
钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。
钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d}4、腰筋构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d；抗扭钢筋：算法同贯通钢筋5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d；拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。
6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
7、吊筋吊筋长度＝2×锚固（20d）+2×斜段长度+次梁宽度+2×50，其中框梁高度>800mm夹角=60°≤800mm夹角=45°二、中间跨钢筋的计算1、中间支座负筋中间支座负筋：第一排为：Ln/3＋中间支座值＋Ln/3；第二排为：Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）；第二排为：该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。
某混凝土悬臂与连续体系梁桥的构造及设计方案介绍
桥梁工程
第一节 悬臂梁桥的构造及设计
一、结构类型
悬臂梁桥
双悬臂梁桥 单悬臂梁桥
搭板
悬臂端伸入路堤、省桥台，需 设置搭板、易损。
桥梁工程
简支梁桥
单悬臂锚跨和挂梁的 三跨悬臂梁桥
l1
③注意：悬臂长、活载挠度大、时跳车动厉害、
桥与路的连接构造易损坏。
(a)
lx
l
悬臂端伸入路堤可省去 两个桥台，需在悬臂与 路堤衔接处设置搭板。
lx
搭板
H h
l x =(0.3~0.4)l
h=(1/1.2~1/1.5)H
桥梁工程
H =(1/10~1/13)l
单孔双悬臂梁桥梁高拟定的常用尺寸
桥型 普通钢筋砼
桥梁工程 (Bridge Engineering)
第三篇 混凝土悬臂与连续体系梁桥
桥梁工程
前言
① 对悬臂梁桥、连续梁桥、连续刚构桥的构造、参数取值、力 学及特点作了简单的介绍；
② 普通钢筋混凝土和预应力混凝土简支梁桥的经济跨径分别为 20m和40m左右；
③ 跨径超出此范围时，跨中恒载弯矩和活载弯矩将会迅速增大 ，从而导致梁的截面尺寸和自重显著地增加，不但材料耗用 量大而不经济，并且也由于很大的安装重量给装配式施工造 成很大的困难；
单箱单室截面
(a)
跨中截面
(b)
支点截面
较窄桥墩满足较宽 桥面，减少下部工 程量，应用最为广 泛。
分离式双箱单室截面
(c)
多在宽桥中采用
箱形截面
桥梁工程
单箱多室截面 多在宽桥中采用
钢筋混凝土悬臂梁设计
钢筋混凝土悬臂梁设计钢筋混凝土悬臂梁是一种常见的结构形式，在建筑工程中广泛应用。
它主要由梁体和支座组成，梁体的一端悬空，并通过支座固定在支撑结构上。
在设计悬臂梁时，需要考虑悬臂梁的受力情况、材料选择、梁的尺寸和截面形状等因素。
首先，设计悬臂梁时需要确定梁的受力情况。
悬臂梁的受力主要包括弯矩和剪力。
弯矩是梁的受力时产生的力矩，主要由荷载引起，通过悬臂梁传递到支座。
剪力是指悬臂梁截面上的内部力，主要是由于荷载的作用而产生的横向剪切力。
其次，材料的选择也是悬臂梁设计的重要因素之一、悬臂梁一般采用钢筋混凝土结构，其中钢筋主要用于增强混凝土的抗拉能力。
在选择材料时，需要根据设计要求和使用环境选择合适的钢筋和混凝土等材料。
对于梁的尺寸和截面形状的设计，一般应根据悬臂梁的受力情况和材料的选择来确定。
悬臂梁的截面形状一般为矩形或T形截面，而梁的尺寸则取决于跨度和荷载情况等因素。
需要注意的是，悬臂梁截面的尺寸和形状应能保持梁的整体稳定性，并具备足够的抗弯和抗剪能力。
在具体设计过程中，需要进行结构分析和计算。
结构分析主要包括根据悬臂梁的受力情况进行荷载计算和弯矩剪力计算，以确定悬臂梁的设计要求。
在计算过程中，需要考虑荷载分布的不均匀性，以及可能的动载荷和地震力等因素。
根据弯矩和剪力计算结果，可以确定悬臂梁的截面尺寸和材料需求。
最后，设计完成后还需要进行验算和优化。
验算是为了验证所设计的悬臂梁在实际使用中的稳定性和安全性。
通过对悬臂梁进行验算可以确定其是否满足设计要求，并进行相应的调整和改进。
优化是为了提高悬臂梁的经济性和性能。
通过对悬臂梁设计方案的比较和优化，可以实现最佳的结构效果。
总结起来，钢筋混凝土悬臂梁的设计需要考虑受力情况、材料选择、尺寸和截面形状等因素，并进行结构分析、计算、验算和优化。
通过合理的设计和施工，可以保证悬臂梁的稳定性、安全性和经济性。
悬臂梁专项方案
一、方案背景悬臂梁作为一种常见的建筑结构形式，广泛应用于桥梁、建筑等工程中。
为确保悬臂梁施工过程中的安全、质量和效率，特制定本专项方案。
二、工程概况1. 工程名称：XX工程项目2. 工程地点：XX省XX市XX区3. 工程规模：XX平方米4. 施工单位：XX建筑有限公司5. 施工工期：XX个月三、施工范围1. 悬臂梁基础施工2. 悬臂梁主体结构施工3. 悬臂梁钢筋工程4. 悬臂梁模板工程5. 悬臂梁混凝土工程6. 悬臂梁预应力施工四、施工组织与管理1. 成立专项施工小组，负责悬臂梁施工的组织实施、协调和管理。
2. 明确各施工环节的责任人和质量标准，确保施工质量。
3. 定期召开施工协调会，解决施工过程中出现的问题。
4. 建立健全施工安全管理制度，确保施工安全。
五、施工工艺与技术要求1. 悬臂梁基础施工- 采用钻孔灌注桩基础，桩径为XXcm，桩长为XXm。
- 基础施工前，进行地质勘察，确保基础承载力满足设计要求。
- 基础混凝土强度等级为CXX，抗渗等级为PXX。
2. 悬臂梁主体结构施工- 悬臂梁采用现浇预应力混凝土结构，截面尺寸为XXcm×XXcm。
- 悬臂梁混凝土强度等级为CXX，抗渗等级为PXX。
- 钢筋工程采用HPB300、HRB400、HRB500等钢材，确保钢筋质量。
3. 模板工程- 模板采用钢模板，确保模板的刚度和稳定性。
- 模板支撑体系采用满堂红支撑，确保支撑体系的强度和稳定性。
4. 混凝土工程- 混凝土采用商品混凝土，确保混凝土质量。
- 混凝土浇筑采用分层、分段、连续浇筑，确保混凝土密实度。
5. 预应力施工- 预应力施工采用后张法，确保预应力张拉质量。
- 预应力筋采用高强钢丝，确保预应力筋的质量。
六、安全与质量控制1. 施工过程中，严格执行安全生产操作规程，确保施工安全。
2. 对施工人员进行安全教育培训，提高安全意识。
3. 建立质量管理体系，确保施工质量。
4. 对施工过程中发现的质量问题，及时进行整改。
悬臂梁结构设计
梁、柱、墙、板筋的一般计算规则一、梁（1）框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值；第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}。
钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。
钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d}4、腰筋构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d；抗扭钢筋：算法同贯通钢筋5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d；拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。
6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
7、吊筋吊筋长度＝2×锚固（20d）+2×斜段长度+次梁宽度+2×50，其中框梁高度>800mm夹角=60°≤800mm夹角=45°二、中间跨钢筋的计算1、中间支座负筋中间支座负筋：第一排为：Ln/3＋中间支座值＋Ln/3；第二排为：Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）；第二排为：该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。
悬臂梁结构设计
骨干杯斜拉式悬臂梁设计报告一、题目设计域如图，固定端和整个结构宽度不限制，允许在在固定端开孔；材料体积用量≤35ml；载荷为圆形（直径D=15 mm）均布载荷，方向为垂直向下；二、设计概述根据大赛题目的要求，为达到悬臂梁承重最大的目的，在保证材料体积用量在规定范围内，我们采取了简单而又稳定的楔形结构，设计思路来源于生活中常见的斜拉桥。
三、设计方案① 斜撑式设计思路来源于常见的支撑结构② 斜拉式设计来源于斜拉桥经过讨论，与计算分析，最终确定选择斜拉式，并用CAD绘制了初步工程图CATIA绘制出四种结构三维图应力校核ABAQUS分析对比分析多种结构S, MiSeS (Avg: 75%)÷1.215e+08 + 1.114e+08 + 1.012e+08 +9.111e+07 +8.099e+07 +7.087e+07 +6.074e+07 +5.062θ+07 +4.050e+07 +3.0388+07 +2.026e+07 + 1.014e÷07 +1.519e+04÷1.112e+08 + 1.019e+08÷9.269e÷07 +8.344e -t07+7.418e÷07 +6.493e+07+5.568e+07 +4.643θ+07+3.717e+07 +2.792e+07 +1.867e+07 +9.418e+06 +1.654e+05ODB: n7.odb AbaqUS/Standard 6.13-1 Mon OCt 12 20:56:42 GMT+08:OO 2015Step: SteP-IInCrement 1: SteP Time ■ 1.000Primary Var: S, MiSeS∩αfnrmpri ∖∕ΛΓ∙ I I ∏pf∩rn∩Λtinn Q ΓΛI P PΛctnr ∙亠A 9QP P -∩1S, MiSeS(Avg: 75%)Z PrImary Var: S, MlSeS DefOrmed Var: U DefOrmatlOn SCale Factor: +6.60Ie-OISB Z经过分析后结构优化极限载荷逐级加载，每隔100N一级，极限载荷700N，最大应力超过材料屈服极限四、设计结果最后，打印出来的3D模型44.3g ，加载408.86N五、总结与体会在悬臂梁的设计、仿真测试、结构优化等环节中，我们在设计、论证、实验验证的过程当中反复探索、不断前进。
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悬臂式挡土墙————成都市三环路与铁路立交工程（一）基础资料K23+385.728~K23+486.726右幅快车道填方最大高度5m ，因为地处城郊，且地基承载力设计值[δ]=150kpa ，原考虑设计路肩挡土墙，经验算，墙身圬工太大，且石料需远运，故设计成悬臂式挡土墙，墙身设计高度H=2~5m ；填土的标准重度3/18m KN =γ，内摩擦角︒=35ϕ，底板与地基摩擦系数3.0=f ，均布荷载10kpa ，墙身采用C20钢筋混凝土，墙背填料采用非膨胀土填筑，墙身后土压力未考虑浸水作用，设计后的挡土墙断面尺寸如图。
（二）土压力计算由于墙灯高度大于 1.0m ，故路基面上荷载及填料所产生的土压力均按库仑主动土压力计算。
︒=÷=÷=∂6677.40)55.305.3arctan()arctan(21H B︒=︒︒=︒=5.27235-452-45ϕθ∴>∂θ 会出现第二破裂面5869.0)245cos()245(tan 2=+︒-︒=ϕϕk12101=+=H h kKNK K H E 5136.8415869.04182121212=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=γKNE E y 9645.74)sin(=+⋅=ϕθKN E E x 0240.39)cos(=+⋅=ϕθ (x=2.434m y=1.1833m) （三）全墙稳定性及基础承载力验算下面计算中的力系均向墙趾简化。
钢筋混凝土的重度为3/25m kN G =γ。
趾板重力：kN H B N G 625.52545.050.013=⨯⨯=⨯⨯=γ趾趾板稳定力矩：m kN BN M y ⋅=⨯=40625.12趾趾立壁重力：()kNH B H B N G 0125.3525.0211222=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⨯+=γ立立壁稳定力矩：m kN M y ⋅=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-++⨯⨯⨯⨯++-+⨯⨯⨯=272.26)23)25.043.0(5.0(252155.3)25.043.0()5.043.021(2543.045.0)225.025.043.05.0(2555.325.0壁踵板重力;kN H B N G 3125.342545.005.311=⨯⨯=⨯⨯=γ踵踵板稳定力矩：mkN M y ⋅=++⨯=2372.84)205.343.05.0(3125.34踵第二破裂面与挡土墙立壁,踵板之间的竖向力及稳定力矩：kNG 8514.13518)55.3202.12155.3848.1(=⨯⨯+⨯⨯=mkN W ⋅=++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯⨯=8446.2792202.143.05.01855.3202.13848.1202.143.05.0182155.3848.1）（）（）（土压力竖向分力yE 对墙趾的稳定力矩Ey M :m kN M Ey ⋅=++⨯=1806.252)434.243.05.0(9645.74土压力竖向分力x E 对墙趾的颠覆力矩0M :m kN M ⋅=⨯=1771.461833.1024.390全墙倾覆稳定系数0K ;mkN M y ⋅=++++=9427.643806.2528466.2792372.84272.2640625.1满足要求。
5.11030.1000>==M M K y全墙滑动稳定系数c K ：kN N 8254.2499645.7485.1353125.340125.35625.5=++++=∑3.11968.2>==∑xc E N f K 满足要求mNM M Z y n 9311.18254.249)7379.631816.546()(0=-=-=∑6633.060589.09311.1298.32=<=-=-=B Z B e n[]k p ak p a Be BN 1501966.573438.68)98.30589.061(98.38254.249)61(12=<=⨯±⨯=±⋅=∑δδ（四）墙身结构设计结构的立壁.踵板和趾板的内力计算均按悬臂梁考虑，配筋时按《铁路路基支挡结构设计规范》（TB 10025-2006）和《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）的有关规定执行。
1.墙面板（1）墙面板受力 m H 55.32=kpa H H E M x 1955.244024.3921771.4662-62200-=⨯⨯-⨯=⋅=σkpa H M H E x H 7032.2347379.63124024.396126220=⨯-⨯⨯=-⋅=σkpa H HHH 2141.2155.349032.2311=⨯=⨯=σσ立壁底部的剪力和弯矩;kN Q 655.37212141.2155.3max =⨯⨯=m kN M ⋅=⨯⨯⨯=5584.4455.33212141.2155.3max（2）基本参数由题要求，采用C20钢筋混凝土。
而由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010） 4.1.2.可知，钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20，且采用强度等级400Mpa 及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。
所以主筋采用HRB335，箍筋采用HRB335。
根据《铁路路基支挡结构设计规范》（TB 10025-2006）5.1.4.，荷载分项系数可采用1.65。
综上所述，已知条件如下：0.11=∂ 8.01=β 由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.1.3.M p af ck 4.13= Mpa f tk 54.1= 由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.1.4.3/9600m kN f c = 3/1100m kN f t =由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.1.5.27/1055.2m kN E c ⨯=由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.2.2-1. y k vyk f m kN f ==2/335000 由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.2.3-1. yvy f m kN f ==2/300000 由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.2.5.25/102mm N E s ⨯=由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）6.2.1-5.0033.0=cu ε（3）正截面设计相对界限受压区高度：55.00033.010*********.0181=⨯⨯+=⋅+=cus y b E f εβξ初步估计有效高度：假设mm a s 45=mma B h s 3854543020=-=-=纵向计算单位为1.0m ，则界面验算宽度为 b=1.0m ，设计计算弯矩：m kN M M ⋅=⨯=⨯=52136.735584.4465.165.1max相对受压区高度：05308.0385.01960015214.732112-1-12201=⨯⨯⨯⨯--=⋅⋅⋅∂=h b f M c ξ受压区高度;m h x 0204.0385.005308.00=⨯=⨯=ξ所需钢筋面积：219.6533000000204.0196001mm f x b f A y c s =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅∂=选择钢筋直径为D=18mm ，则钢筋根数：4n 56.21849.653422==⨯=⋅=取ππDA n s由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）表A.0.1. 21017mm A g =主筋的混凝土保护层厚度c=40mm ，则实际的有效高度;mm D c h h 3812018.004.043.020=--=--=配筋率验算：满足要求。
%2.0%2669.0103811101017360>=⨯⨯⨯=⋅=--h b A gρ实际压区高度：mb f f A xc yg 074.04309600130000010101761=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅∂⋅=-实际抗弯能力：mkN x h f A M y g s ⋅=-⨯⨯⨯=-⋅⋅=-95.104)2074.0381.0(300000101017)2(60实际设计中，可根据立壁弯矩图将部分主筋截断。
（4）最大裂缝宽度验算： 荷载效应按标准值考虑：m kN M M k⋅==5584.44max等效应力：kpa A h M g k sk 560103218.1101017381.087.05584.4487.0⨯=⨯⨯⨯=⋅⋅=-δ有效受拉混凝土面积;2215.043.015.05.0m h b A te =⨯⨯=⋅=有效受拉去纵向钢筋配筋率：01.001.00047.0215.01010176=<=⨯==-te te gte A A ρρ取纵向受拉钢筋应变不均匀系数;3426993.0103218.101.0154065.01.165.0-1.15=⨯⨯⨯-=⋅⨯=sk te tk f δρψ受力特征系数：由《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）7.1.2.40m m c 9.1==cr α[]满足要求。
2.009.0 )01.01808.0409.1(102103218.13426993.09.1 )08.09.1(85max mm mm d c E teeqsskcr =<=⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅∂=ωρσψω（5）斜截面验算混凝土强度影响系数：0.1=c β设计剪力：kN V V 13075.62655.3765.165.1max =⨯=⨯=截面限制条件验算;则截面尺寸满足要求。
4381.01381.00<===b h b h wkN V kN h b f c cN 13075.624.914381.019600125.025.00=>=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅β混凝土抗剪强度：kN V kN h b f V t c 13075.6237.293381.0110017.07.00=>=⨯⨯⨯=⋅⋅=可不用验算箍筋的最小配筋率。
（6）立壁顶端挠度计算根据《铁路路基支挡结构设计规范》（TB 10025-2006）的规定，悬臂式挡土墙的最大高度不宜超过6.0m ，悬臂梁挡土墙顶端位移一般没有变形控制的要求。
本题中悬臂梁挡土墙高度为4.0m ，所以墙顶端的位移没有变形控制的要求。
2.墙趾板（1）内力计算66.9434kpa )1966.573438.68(98.305.30.4357.1966 )(212123=-⨯++=-⨯++=σσσσBB Bkpa 65.7391 1966.57-3438.683.983.0557.1966 -21124=⨯+=⨯+=）（）（σσσσBB如果不考虑趾板上的填土，则墙趾板的最大弯矩和剪力:m 7.707837kN 25.02545.05.035.0)9434.663438.68(20.566.9434 23)(2223132331233max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-+⨯=⨯⨯⨯-⨯-+⨯=B H B B B M G γσσσ28.19678kN 2545.05.025.0)9434.663438.68(2)(13331max =⨯⨯-⨯+=⨯⨯-⨯+= H B B Q G γσσ（2）趾板的配筋计算与立壁类似，此处从略。