盖板箱涵钢管满堂支架验算
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算一、总体设计说明采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为:①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。
考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。
立杆步距均为90 cm。
②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。
③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载１、支架基本承载力Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。
表１立杆、横杆承载性２、设计荷载(1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３；(2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计;（3)施工荷载,按3.0 KN／m2计;(4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计;（5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。
图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。
综合考虑，则:端头截面1连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２;连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2;连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2;连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2;1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2,荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２,则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。
钢管支架现浇涵洞盖板施工检算
钢管支架现浇盖板施工检算1、工程概况本标段盖板涵盖板采用支架现浇施工，涵洞尺寸型式见涵洞工程数量表，在此选择最大尺寸涵洞（*盖板涵）检算，其他涵洞盖板施工时参考本检算做适当调整。
2、模板、支架受力检算施工脚手架布置说明该涵洞盖板浇筑施工均采用满堂支架。
支架为普通钢管脚手架，支架搭设在涵洞基础上，基础采用C25钢筋砼，基底地基承载力＞308Kpa，支架支撑在平坦的基础顶面上，采用普通脚手钢管满堂支架，间距60×60㎝，步距120㎝。
钢管上下均采用可调调节支撑，支架顶端铺方木，方木尺寸10×10cm，方木间距30cm，方木支撑δ=15mm的竹胶板现浇板底模，净空高度为5m，暂不考虑设置剪刀撑。
因为满堂支架是整个盖板最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
支架检算每6m为一节一次浇注C30砼，将盖板简化为简支梁进行计算，盖板宽5m，根据计算每节盖板重在250t左右；模板支架钢管按Φ48计算。
2.2.1荷载计算⑴盖板荷载：N1=250×103×10/6*103=（KN）⑵模板荷载：N2=(KN)⑶方木荷载：N3=(KN)⑷人机活载：N4=10 KN2.2.2 支架间距检算则模板支架立杆的轴向力设计值为：N=×（+1+）+10×=（KN）模板支架立杆的计算长度：l0=步距1.2m+2×=2.2m长细比：λ= l0/I=*100/=则轴心受压件的稳定系数Φ=，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；A≥N/Φ·f =×205)=一根Φ48钢管截面为：；则上述荷载需钢管数= =16根施工中采用@60×60的碗口脚手架，共计18根，满足上述检算要求。
2.2.3立杆地基承载力计算(按1.2米盖板长计算，钢管按Φ48计算)平均压力P≤fgP-立杆基础底面的平均压力，P=N/A；N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A-基础底面面积；fg-地基承载力设计值。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂式支架载荷能力验算
满堂式支架载荷能力验算一、设计概况：XX匝道桥起点桩号为XX，终点桩号为XX，桥跨组成为XX米，桥梁全长XX米。
本桥上部采用预应力混凝土现浇连续箱梁，满堂式支架就地现浇施工，全桥一次落架完成。
下部采用肋式桥台、柱式桥墩；基础采用钻孔灌柱桩。
二、支架受力验算：本桥采用满堂式钢管支架现浇梁板，在横向按照支架间距铺设垫梁，然后搭设支架，纵向间距为60cm，横向间距均为60cm，步距120cm，每跨纵横向均设置剪刀撑（详图附后见图a）、图b）、图c））。
荷载计算：①、钢筋砼荷载钢筋砼自重：893.6×26KN/m3=23233.6KN则钢筋砼荷载为：23233.6÷(85×15.5)=17.63KN/m2②、施工人员及机具：1.0KN/m2③、倾倒砼时产生的冲击荷载：2.0KN/m2④、振捣砼时产生的荷载：2.0KN/m2⑤、模板及扣件：0.75KN/m2横向水平杆自重产生的荷载：⑥、横向水平杆自重产生的荷载：15.5m×33.3N/m/(0.6m×15.5m) =0.06KN/m2⑦、纵向水平杆自重产生的荷载：8根×0.6m×33.3N/m /(10.5m×0.6m)=0.025KN/m2⑧、支架自重产生的荷载：33.3N/m×8m/(0.6m×0.6m)=0.6KN/m21、纵向水平杆的计算：纵向水平杆的组合荷载为①+②+③+④+⑤+⑥合计：23.44KN/m2纵向间距0.4m，纵向水平杆的均布荷载为：q=1.1×23.44×(10.5/27)=10.02KN/m(1.1为保险系数)弯曲强度σ=ql12/10w=10.02×6002/(10×4.493×103)=80.3MPa＜[f]=215 MPa挠度：f=ql14/150EI=10.02×6004/(150×2.1×105×1.078×105)= 0.38mm＜l1/400=1.75mm（本项计算公式依据见《路桥施工计算手册》P437）满足要求。
箱涵钢管支架简算
箱涵模板支架施工方案一、工程简介该箱涵中心里程为K9+970。
涵洞长46.34m，孔数及孔径1X6，与线路方向交角90度。
该涵洞洞身采用钢筋砼，墙身高5.6m，宽7.6m，净空4m。
二、支架布置采用Φ48、壁厚3.5mm扣件式钢管支架，立杆纵向间距0.8m，横向间距0.6m，步距1.45m。
立杆顶托上设纵向双排Φ48钢管，计算跨距为0.8m，钢管上为5×7cm小方木，计算跨径为0.6m，方木上铺12mm厚竹胶板。
钢管布置横断面示意图注：图示单位尺寸均以计钢管布置纵断面示意图注：图示单位均以计2三、支架检算1. 荷载组合砼自重：q 1=0.8×0.6×0.8×2.6t/m 3³=0.998.t=9.78KN模 板：q 2=0.8×0.6×30kg/㎡=0.14KN人员、机具q 3=0.8×0.6×1.0KN=0.48KN倾倒砼、振捣砼产生的荷载q 4=0.8×0.6×4KN=1.92KN2. 单肢立杆轴向力N=1.2（q 1+ q 2）+1.4（q 2+ q 4）=1.2×(9.78+0.14)+1.4×(0.48+1.92)=15.264KN ＜【N 】=27.2KN ，满足要求3. 支架立杆稳定性检算Φ48mm 、壁厚 3.5mm 钢管截面面积A=489mm 2，回转半径i=1/4d 122d +=1/4414822+=15.8mm 长细比L/i=1800/15.8=114，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）得钢管轴心受压构件稳定系数φ=0.489，立杆承受应力为：N/ΦA=11500÷0.489÷489=48.1MPa ＜【σ】=205MPa 满足要求。
4. 顶托上双排钢管检算采用Φ48mm ，δ=3.5mm 钢管惯性矩I=121900mm 4，截面模量W=5080 mm 3支架受力16.46N/㎡，q=16.46×0.6=9.876KN/m按简支梁计算，简图如下：q=（KN/m）M=1/8ql2=0.125×9.876×0.82=0.79KN*m按强度计算：σ=M/W=790000÷2÷5080=77.756MPa＜【σ】=205MPa 满足要求。
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算在建筑物的施工中，支架是一种十分重要的承重结构，特别是在高层建筑的搭建中。
满堂支架是指将钢管、节点和托架组合成的多层空间框架结构，应用于建筑物各层的施工中，以便于材料的安装和人员操作。
在进行满堂支架的施工前，需要进行结构的验算，以确保其具有足够的承重能力，保证施工过程中的安全和稳定性。
本文将对满堂支架结构验算进行探讨和介绍。
满堂支架组成部分满堂支架由钢管、节点和托架三个组成部分组合而成。
其中，钢管是满堂支架的主体，由多根钢管相互连接成多个框架，相邻的框架之间通过连接节点连接。
与钢管相邻的连接节点部分，是由若干个节点组成的，节点之间通过连接螺栓连接。
连接节点的两段之间，需要使用托架进行支撑。
满堂支架施工中的安全问题在进行满堂支架的施工中，需要注意其安全问题，预防意外事故的发生。
下面是一些需要注意的问题：1.确认支架的承重能力是否足够，以及支架的稳定性是否足够；2.安全网的设置，确保安全网能够覆盖整个施工区域，保证施工人员的安全；3.工人在施工时，应全程佩戴安全带，确保自身的安全。
满堂支架结构验算满堂支架的结构验算是施工前需要进行的一个重要步骤，以保证满堂支架具有足够的承重能力，并且能够保证其在施工过程中的安全性和稳定性。
下面是满堂支架的结构验算步骤：第一步，确定支架的各项参数满堂支架的各项参数，包括支架框架的型号、钢管的规格、节点的型号和数量、托架的型号和数量等，需要事先确定好。
在确定这些参数时，需要综合考虑各个参数之间的关系，确保其和谐协调，并且满足设计要求。
第二步，进行静力计算满堂支架的静力计算是结构验算的核心部分，需要按照设计要求，对满堂支架的各个部分进行静力分析，计算支架的承重能力。
在进行计算时，需要考虑各个部分之间的相互约束关系，并据此进行相应的计算。
第三步，进行验算在完成了静力计算之后，需要对计算结果进行验算。
验算时，需要对各项参数进行综合分析，对满堂支架的各项技术指标进行评估。
涵洞方案及支架受力验算
K21＋640涵洞盖板支架受力验算书1、涵洞支架搭设说明盖板现浇支架采用扣件式钢管脚手架，立杆间距80×80cm；水平杆步距120cm；上下两端由可调节顶托（底托）调节立杆高度，每端调节高度不大于40cm；分别设置纵向、横向剪刀撑，剪刀撑隔排设置。
2、荷载说明(1)钢筋砼断面折算成均布荷载: q＝2.6×0.4＝10.4(KN/m2)1＝0.6×0.0018＝0.11(KN/m2)(2)模板荷载q2(3)5×10分配梁方木荷载q＝0.6×0.05×0.1×3 ＝0.09(KN/m2)3(4)人及机具活载q＝1.5(KN/m2)4(5)钢管支架荷载：q＝(38.4×(4×1.2＋5×2×0.8)＋58.2×2＋55×13.2)/(0.8×0.8)＝10.53(KN/m2)(6)10×10主梁方木荷载:q＝0.6×0.1×0.1×1/0.86＝0.075(KN/m2)3、顶模板受力验算(18mm竹胶板模板)荷载设计值:q＝1.2×(10.4＋0.11)＋1.4×1.5s＝14.71KN/m2＝10.4＋0.11＋1.5＝12.01KN/m2荷载标准值: qb将木模顶面受力看成是次梁方木为支点，木板以上为均布荷载的简支梁，现取模板中1cm宽的木条作模拟计算：L2/8＝14.71×0.01×0.35×0.35/8＝2.25×10-3KN·m 跨中弯距:Mmax＝ qs支点剪力:Q＝ qL/2＝14.71×0.01×0.35/2 ＝0.026KNs模板毛截面惯性矩:Iy＝b3h/12＝1.83×1/12＝0.486cm4模板毛截面面积矩:Sm＝ b2h/8＝1.82×1/8＝0.405cm3净截面抵抗矩:Wx＝ b2h/6＝1.82×1/6＝0.54cm3弯曲强度:σ＝2.25/(0.54×10－6)＝4.16MPa＜[σ]＝12MPa允剪切强度:τ＝QSm/(Iyb)＝0.026×103×0.405×10－6/(0.486×10－8×0.018)＝0.12MPa＜[τ]＝1.9MPaL4/(384EI)挠度:f＝5qb＝5×12.01×0.01×103×0.354/(384×104×106×0.486×10－8)＝0.483mm ＜350/400＝0.875mm采用18mm竹胶板做模板满足规范要求。
满堂支架设计及验算方案.
一.编制依据1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-20081.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)二.工程概况新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。
邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。
信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。
三.支架结构设计3.1扣件钢管脚手架的材质要求（1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。
（3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。
3.2支架构件满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。
3.3支架布置根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。
现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。
满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
框架顶板及现浇梁采用钢管扣件支架现浇，顶板厚12cm。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.3m*1.2m，横杆步距1.0m，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4cm*7cm的方木，间距按0.2m布置。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.75m或0.6m，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4cm*7cm的方木，间距按0.2m布置。
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盖板箱涵钢管满堂支架验算
一、工程概况
以TJK219+831.7 1-3.5m盖板箱涵接长为例进行验算。
TJK219+831.7 1-3.5m盖板箱涵接长2.03m，净空3.5×3.5m，盖板厚度44cm；砼采用商品砼，由输送车运至工地，人工插入式捣固棒振捣。
钢管支架用于盖板现浇，支架搭设标准采用《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，采用木模板施工，用顶托调节底模高度，顶托上安放方木，盖板底模置于方木或铺砌层上，支撑管采用钢管，底部直接放在基础上，钢管间距通过验算确定。
二、扣件式满堂脚手架构造
扣件式满堂脚手架的主要构件由立杆、横杆和剪刀撑组成。
杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管。
用于立杆、横杆和剪刀撑的钢管长度采用3～4m 。
1、立杆：横向方向间距100cm；纵向方向间距100cm。
（如下图所示，单位cm）。
2、横杆：间距为100cm。
（如下图所示，单位cm）。
3、剪刀撑：在纵向方向设一道，与立杆连接，夹角为45～60°。
剪刀撑交叉点处扣结平固。
4、顶托和水平方木：在铺设的脚手架操作层上必须调好水平方木始终保持底模水平。
TJK219+831.7涵洞满堂脚手架示意图（正面）
TJK219+831.7涵洞满堂脚手架示意图（立面）
三、支架受力分析
1、作用在支架上的荷载有：顶板结构的重量、浇筑设备的重量（包括振动荷载）、风力及施工人员的重量，连同模板和支架自重，均由支架承受。
2、支架的各构件如模板、支撑和大小棱计入荷载，但不做检算。
3、钢管属于轴心受压构件，应对其受压强度进行验算，并不大于其容许值。
四、荷载计算
1、荷载说明
① 混凝土荷载：顶板混凝土厚度为0.44m ，脚手架布置为1m ×1m 布置，则每根脚手架钢管的压力为P 1=V 0γ=0.44×1×1×26=11.44kN 。
注：0γ—混凝土的容重，26kN /3m ；
② 施工荷载kN 2m kN 21122=⨯⨯=P ；
③ 混凝土倾倒、堆积及振捣荷载以分项系数计入，取K=1.5（可根据施工条件调整，不应小于1）。
2、荷载设计值()kN 16.2021=+=P P K P
五、钢管计算
脚手架钢管规格为φ48×3.5mm ，材质按Q235取值。
截面性质：截面面积A=489mm ²，回转半径i=15.8mm ；支架高度为L=3.5m ，每隔1m 由连接系连接。
长细比 3.365.8
11000===i L λ 查得轴心稳定系数为.7820=φ（a 类截面）
施工时受压强度值
MPa f MPa A P 83.771235782.041.2489
20160=⨯====φσ＜ 六、结论
通过以上检算，各杆件均能满足容许承载力和变形要求，故杆件选材和分布符合要求，该支架安全可靠。