常压储罐计算软件
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远震
第一圈罐壁的截面积（m2），取π D1δ
第一圈罐壁的截面抵抗矩（m ），取π D1 δ 1/4 罐壁底部的竖向压应力（Pa）
5.罐内液面晃动波高
hV = x 1x 2a R
场地类别 地震设防级别 近远震类型 ξ 1： ξ 2： α ： R： HV：
Ⅲ 7
x 2 = 1.85 - 0.08Tw
3 2 2 1 1.58 0.044973372 5.2 0.37 浮顶影响系数 阻尼修正系数 水平地震影响系数 储罐内半径(m) 罐内液面晃动波高（m） 类 度
注：e是自然对数的底 HW： D： δ 3： T1： TW： 2.储罐水平地震作用：
14.8 10.4 0.0075 0.155 3.372
储罐底面至储液面高度（m） 储罐的内直径（m） 位于罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度（m） 储罐的罐液耦连振动基本自振周期（S） 罐内储液晃动基本自振周期（S）
FH = K Z ameq g
石油化工钢制设备抗震设计
设计规范：SH3048-1999《石油化工钢制设备抗震设计规范》 储罐的抗震计算： 1.自振周期的计算：
W æ HD H ö D ç e + 0.7147 W ÷ D T1 = 7.743 ´10 ç D ÷ d3 è ø
计算日期:2013-8-21
-5
TW = 2p
3.68H W D cth( ) 3.68g D
计算日期:2013-8-21
4.罐壁抗震验算
Ft =
4M 1 p D1 2
δ b： σ y： ρ s： N1：
FL = FL 0 +
N1 pD1
FL 0 = d b s y H w r s g
如果FL0＞0.02HwD1ρ sg，取FL0=0.02HwD1ρ sg 0.0075 205000000 860 213434 2649 64597 25990 32518 罐底环形边缘板的厚度（m） 罐底环形边缘板的屈服点（Pa） 储液比重（Kg/m ） 第一圈罐壁底部所承受的重力（N），通常可取罐体金属重力的 80%与保温体重力之和 0.02HWD1ρ sg Ft： FL0： FL： 当Ft≤FL时 （N/m） 罐底周边单位长度上的提离力（N/m） 储液和罐底的最大提离反抗力（N/m） 罐底周边单位长度上的提离反抗力（N/m）
3
sc =
sc =
N1 M 1 + A1 Z1
N1 M +t 1 A1 Z1
当FL＜Ft≤2Fຫໍສະໝຸດ Baidu时
t = 0.4(
Ft 2 F ) - 0.7 t + 1.3 FL FL
1 2 3
A1： Z1： τ ： σ c： σ c＜[σ cr]
0.245 0.638 1.488 13687968 罐壁底部压应力满足要求！
0.4 0.23 1080678 825132 914253.588 0.846 5495379
3.最底层罐壁的竖向临界应力
s
cr
= kcE
d1
D1
cr
æ D H öæ ÷ç1 - 0.1706 1 ö k c = 0.0915ç1 + 0.0429 ÷ ç d 1 ÷è Hø è ø
[s
cr
]=
δ 1： E： H： η ：
m eq = m L f
3 R H W ö ÷ ÷ ø
M1 = 0.45FH HW
当HW/R≤1.5时： （R为储罐内半径）
æ th ç ç è f =
3R H W
当HW/R＞1.5时： （R为储罐内半径） KZ： α ： m： FH： meq： υ： M1：
f = 1 - 0 .4375
R HW
综合影响系数 水平地震影响系数，按罐液耦连振动基本自振周期确定 储液质量（Kg） 储罐的水平地震作用（N） 等效质量（Kg） 动液系数 水平地震作用对储罐底面的倾倒力矩（N· m）
s
1 . 5h
0.0075 1.95E+11 16.992 1 最底层罐壁的厚度（m） 罐壁材料的弹性模量（Pa） 罐壁高度（m） 设备重要系数
石油化工钢制设备抗震设计
kc： σ cr： [σ cr]： 0.249 34990392 23326928 最底层罐壁的竖向临界应力（Pa） 最底层罐壁的允许临界应力（Pa）
第一圈罐壁的截面积（m2），取π D1δ
第一圈罐壁的截面抵抗矩（m ），取π D1 δ 1/4 罐壁底部的竖向压应力（Pa）
5.罐内液面晃动波高
hV = x 1x 2a R
场地类别 地震设防级别 近远震类型 ξ 1： ξ 2： α ： R： HV：
Ⅲ 7
x 2 = 1.85 - 0.08Tw
3 2 2 1 1.58 0.044973372 5.2 0.37 浮顶影响系数 阻尼修正系数 水平地震影响系数 储罐内半径(m) 罐内液面晃动波高（m） 类 度
注：e是自然对数的底 HW： D： δ 3： T1： TW： 2.储罐水平地震作用：
14.8 10.4 0.0075 0.155 3.372
储罐底面至储液面高度（m） 储罐的内直径（m） 位于罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度（m） 储罐的罐液耦连振动基本自振周期（S） 罐内储液晃动基本自振周期（S）
FH = K Z ameq g
石油化工钢制设备抗震设计
设计规范：SH3048-1999《石油化工钢制设备抗震设计规范》 储罐的抗震计算： 1.自振周期的计算：
W æ HD H ö D ç e + 0.7147 W ÷ D T1 = 7.743 ´10 ç D ÷ d3 è ø
计算日期:2013-8-21
-5
TW = 2p
3.68H W D cth( ) 3.68g D
计算日期:2013-8-21
4.罐壁抗震验算
Ft =
4M 1 p D1 2
δ b： σ y： ρ s： N1：
FL = FL 0 +
N1 pD1
FL 0 = d b s y H w r s g
如果FL0＞0.02HwD1ρ sg，取FL0=0.02HwD1ρ sg 0.0075 205000000 860 213434 2649 64597 25990 32518 罐底环形边缘板的厚度（m） 罐底环形边缘板的屈服点（Pa） 储液比重（Kg/m ） 第一圈罐壁底部所承受的重力（N），通常可取罐体金属重力的 80%与保温体重力之和 0.02HWD1ρ sg Ft： FL0： FL： 当Ft≤FL时 （N/m） 罐底周边单位长度上的提离力（N/m） 储液和罐底的最大提离反抗力（N/m） 罐底周边单位长度上的提离反抗力（N/m）
3
sc =
sc =
N1 M 1 + A1 Z1
N1 M +t 1 A1 Z1
当FL＜Ft≤2Fຫໍສະໝຸດ Baidu时
t = 0.4(
Ft 2 F ) - 0.7 t + 1.3 FL FL
1 2 3
A1： Z1： τ ： σ c： σ c＜[σ cr]
0.245 0.638 1.488 13687968 罐壁底部压应力满足要求！
0.4 0.23 1080678 825132 914253.588 0.846 5495379
3.最底层罐壁的竖向临界应力
s
cr
= kcE
d1
D1
cr
æ D H öæ ÷ç1 - 0.1706 1 ö k c = 0.0915ç1 + 0.0429 ÷ ç d 1 ÷è Hø è ø
[s
cr
]=
δ 1： E： H： η ：
m eq = m L f
3 R H W ö ÷ ÷ ø
M1 = 0.45FH HW
当HW/R≤1.5时： （R为储罐内半径）
æ th ç ç è f =
3R H W
当HW/R＞1.5时： （R为储罐内半径） KZ： α ： m： FH： meq： υ： M1：
f = 1 - 0 .4375
R HW
综合影响系数 水平地震影响系数，按罐液耦连振动基本自振周期确定 储液质量（Kg） 储罐的水平地震作用（N） 等效质量（Kg） 动液系数 水平地震作用对储罐底面的倾倒力矩（N· m）
s
1 . 5h
0.0075 1.95E+11 16.992 1 最底层罐壁的厚度（m） 罐壁材料的弹性模量（Pa） 罐壁高度（m） 设备重要系数
石油化工钢制设备抗震设计
kc： σ cr： [σ cr]： 0.249 34990392 23326928 最底层罐壁的竖向临界应力（Pa） 最底层罐壁的允许临界应力（Pa）