涵洞模板计算
涵洞模板损耗系数
涵洞模板损耗系数
涵洞模板损耗系数是指在涵洞施工中，由于模板的使用和拆除对涵洞结构形成的影响，导致涵洞结构的损耗情况。
涵洞模板损耗系数的计算公式为损耗系数 = （模板面积 - 施工面积）/
模板面积。
其中，模板面积表示涵洞所需的模板总面积，包括顶板、侧墙和底板的模板面积之和；施工面积表示实际施工时所使用的模板面积。
模板损耗系数的数值一般在0到1之间，表示实际使用模板的面积占总模板面积的比例。
损耗系数越小，代表涵洞施工过程中的模板利用率越高，损耗越小；相反，损耗系数越大，代表模板利用率越低，损耗越大。
计算涵洞模板损耗系数的目的是为了评估涵洞施工中模板的使用效率，合理安排和优化模板的使用，从而降低涵洞施工成本，并提高施工效率。
涵洞模板计算书
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m ， 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105， 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ，满足要求。
涵洞单价分析-济洛
单价分析一、挖基土方：16人×5天×30元/工天÷360m3=6.67元/ m3二、出入口铺砌（7.5#浆砌片石）：30元/ m3三、15#砼基础(V=25.7m3)：39.78元/ m3a、人工费(30.35元/ m3)：1、模板倒运、刷油：（2人装卸、用三轮车倒运一天，每平方米45公斤）2人×1天×30元/工天÷25.7m3（倒运）＋1人×0.5天×30元/工天÷25.7m3（清洁模板、刷油工费）+28.5m2×1元/ m2÷25.7m3（刷油材料费）=(60+15+28.5) ÷25.7m3=4.03元/ m32、立拆模（含校模）：7人×1天×3 0元/工天÷25.7m3=7.00元/ m33、打砼：7人×1天×30元/工天÷25.7m3=8.17元/ m34、养生：1人×3天×30元/工天÷25.7m3=3.50元/ m35、小型材料费：7.65元/ m3b、机械费(6.74元/ m3)：1、1t翻斗车（运输）83.39元/台班×2台×0.5天÷25.7m3=3.24元/ m32、砼搅拌机：76.87元/台班×0.5台班÷25.7m3=1.50元/ m33、小型机具费：2元/ m3c、钢模租赁费：40.76m×0.7m×2×0.25元/m2=14.27元/m2合计(a+b+c)：(4.03+7.00+8.17+3.50+7.65)+(3.24+1.50+2)+14.27=51.36元/ m3四、C15砼墙身：一面墙身v＝44.05m31、模板倒运、刷油：（4人装卸、用三轮车倒运1个台班，每平方米45公斤）4人×1天×30元/工天÷44.05m3（倒运）＋2人×1天×30元/工天÷44.05m3（清洁模板、刷油工费）+164.84m2×1元/ m2÷44.05m3（刷油材料费）+1台班×130元/台班÷44.05m3（倒运台班费）=(120+60+166.84＋130) ÷44.05m3=10.82元/m32、凿毛：1人×1天×30元/工天÷44.05m3=0.68元/ m3。
涵洞模板及支架计算书
#NAME?3、涵台侧模面板验算3.1、由于跨度大于三跨，计算时按三跨连续梁考虑，计算跨度取1000mm 3.2、计算简图如右:附件：K195+025.00 通道涵模板、支架计算一、工程概况该涵洞中心桩号K195+025.00，交角120°，为单跨（跨径6.0m ）钢筋砼盖板涵(暗涵)。
洞身尺寸为6.0x4.0m ；涵长47.76m ，分为8个施工节段施工。
整体式基础、涵台及梯形盖板采用立模现浇工艺，模板采用木模板。
二、涵台侧模计算1、涵台侧模布置涵台侧模采用木模。
面板采用1.5cm竹胶板；横肋采用10*10cm方木，间距30cm；竖向对拉肋为2根10*10cm方木，间距120cm；对拉杆纵向间距120cm。
布置图如下。
新浇混凝土对模板的侧压力：#NAME?#NAME?12122000.22T 15c f v γββ==+（）c h γ=2/,c KN m f r h >。
2/KN m 2/,cKN m r 2/KN m 2/KN m 。
303030q A DCB#NAME?挠度满足要求5、涵台侧模对拉肋验算#NAME?5.1、强度验算：#NAME?4.1、强度验算：#NAME?#NAME?#NAME?4.2、挠度验算：#NAME?#NAME?#NAME?3.5、挠度验算：#NAME?#NAME?挠度满足要求4、涵台侧模横肋验算#NAME?3.3、荷载计算：#NAME?3.4、强度验算：#NAME?210.08M ql ==26bh W ==3mm 1M W σ==22/12/N mm fm N mm <= 强度满足要求312bh I ==4mm 120120120qA D CB 210.08M ql ==26bh W ==3mm 1M Wσ==212/fm N mm σ<= 强度满足要求2/N mm 312bh I ==4mm 210.08M ql ==4max 0.677*100ql f EI ==4max 0.677*100ql f EI ==#NAME?#NAME?2.4、强度验算：模板重量：g 2＝41.5*0.02*0.6*10＝4.98KN钢筋混凝土重 g 3= 41.5*0.7*26= 775.3KN施工荷载与其他荷载 g 4=20 KN2、盖板底模面板计算：2.1、由于跨度大于三跨，计算时按三跨连续梁考虑， 取1m 宽的板条作为计算单元。
涵洞的类型、计算、施工
涵洞的类型、计算、施⼯涵洞第⼀节涵洞类型及构造涵洞是为宣泄地⾯⽔流⽽设置的横穿路基的排⽔构造物，由洞⾝和洞⼝建筑两部分组成，如图5—l。
图5—l 涵洞的组成a)洞⼝b)洞⾝⼀．涵洞的分类（⼀）按建筑材料分1．⽯涵2．混凝⼟涵3．钢筋混凝⼟涵（⼆）按构造型式分1．圆管涵2．板涵3．拱涵4．箱涵（三）按洞顶填⼟的情况分明涵是指洞顶不填⼟或填⼟⼩于50cm的涵洞，适⽤于低路堤、浅沟渠；暗涵是指洞顶填⼟⼤于50厘⽶的涵洞，适⽤于⾼路堤、深沟渠。
（四）按⽔⼒性能分1．⽆压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼩于洞⼝⾼度，有⾃由⽔⾯。
2．半压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼤于洞⼝⾼度，⽔流仅在进⽔⼝处充满洞⼝，其它部分均具有⾃由⽔⾯。
3．压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼤于洞⼝⾼度，在涵洞全长的范围内都充满⽔流，⽆⾃由⽔⾯。
4．倒虹吸管涵⼆、涵洞的构造（⼀）洞⾝构造1．圆管涵1)管⾝是管涵的主体部分，多采⽤钢筋混凝⼟预制安装，圆管涵洞⾝由分段的圆管节和⽀撑管节的基础垫层组成，见图5-2。
图5-2 圆管涵洞⾝①混凝⼟或浆砌⽚⽯基础如（图5-4a），⼀般⽤于⼟质较软弱的地基上。
②垫层基础在砂砾、卵⽯、碎⽯及密实均匀的粘⼟或砂⼟地基上，可做垫层基础，如图5—2。
③混凝⼟平整层在岩⽯地基上，可不作基础，在圆管下铺⼀层混凝⼟，其厚度⼀般为5cm，如图5-4 b)图5—4 圆管涵基础(尺⼨单位：cm)a)软弱地基；b)混凝⼟平整⾯3）接缝及防⽔层圆管涵多采⽤预制拼装施⼯，为防圆管接头漏⽔，应作接缝处防⽔处理，其形式如下：①平⼝接头缝a．如图5-5a)，b．如图5-5b)，c．如图5—5c)，图5—5 平⼝接头缝②企⼝接头缝企⼝接头缝亦有三种形式，如图5—6。
图5—6 企⼝接头缝2．盖板涵洞⾝由盖板、涵台（墩）、基础、洞底铺砌、伸缩缝及防⽔层等部分组成（如图5-7）。
图5-7 盖板涵各组成部分1) 盖板盖板是涵洞的承重结构部分，其厚度⼀般为15cm～40cm。
做盖板⽯料强度等级应在40号以上。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
涵洞模板计算书
42.72
3、模板结构计算
（1）面板计算
强度计算
侧板面板采用厚度为4mm钢板，加劲小肋间距L=0.25m，取面板为1cm宽度进行计算
板区格中面板四面固结，lx=ly=250mm,lx/ ly=1
面板截面系数W = bh2/6 = 10×4×4/6=26.67mm3
作用于1cm宽的面板上的压力q =(42.72+4)×0.01 =0.5 N/mm
模板计算
一、侧模计算
1、计算荷载
涵洞浇筑混凝土侧压力Pm = K*γ*h
K —掺缓凝外加剂的修正系数，取K=1；
T —混凝土浇筑时的温度，取最小值，T=30°C；
ν—混凝土的浇注速度,取ν=2.0m/h；
h —有效压头高度；
当ν/ T ≤0.035时，h=0.22+24.9×ν/T；当ν/ T >0.035时，h=1.53+3.8×ν/T。
支座弯矩：
N·mm
Nபைடு நூலகம்mm
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
跨中弯矩：
N·mm,
N·mm
钢板泊松比 ,换算为
N·mm，
N·mm，
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
挠度计算:
荷载:q =42.72×0.01 =0.43N/mm
N·mm
mm, < ,
满足要求。
(2)横肋计算
横肋间距250mm,采用∠50×5×50。
（3）竖向大肋计算
选用2槽8，以上下两道穿墙螺栓为支撑点，W=50.6 mm ，I=202.6x mm 。
大肋下部荷载
q1=Pl=0.5x750/10=37.5N/mm
涵洞所需模板检算
工业园路下穿铁路框架桥工程模板检算资料1、 工程概况工业园路下穿铁路框架桥采用木模施工，对拉筋加固。
模板采用18mm 木模；横肋采用2根φ48mm 、δ3.5mm 的钢管，间距60cm ；竖肋采用10cm ×10cm 方木组成，间距30cm ；对拉筋采用φ14mm 钢筋，间距60mm ×60mm 梅花型布置。
墙厚0.85m 进行检算。
2、 各种材料参数φ48mm 、δ3.5mm 的钢管容许应力[σ]=205 MPa ，抗弯截面模量W=5.08cm 3，惯性矩I=12.19cm 4，弹性模量E=206Gpa ；10cm ×10cm 方木弹性模量E=9000MPa ，惯性矩I=bh 3/12=833cm 4，截面模量W=bh 2/6=167cm 3，抗弯强度[σ]=11MPa ；对拉筋容许应力[σ]=170 Mpa ；恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4。
3、 荷载计算（1）施工人员及施工设备荷载122.5g kN m =（2）振捣混凝土产生的荷载22 4.0g kN m =（3）倾倒混凝土时产生的荷载23 2.0g kN m =（4）新浇混凝土对模板侧压力采用插入式振捣器振捣，按以下两式计算取较小值120120.22c F t V γββ=，c F H γ=上式中：F ——混凝土对模板的最大侧压力（2kN m ）c γ——混凝土容重(3kN m )0t ——0200((15)t T T =+为混凝土入模温度）1β——外加剂影响修正系数，取1.22β——混凝土塌落度修正系数，取1.15V ——混凝土浇注速度H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 混凝土侧压力计算分布图如下图中：h 为有效压头高度，c Fh γ=计算得出： 1222000.2224 1.2 1.15141.64(2015)F kN m =⨯⨯⨯⨯⨯=+224 2.048c F H kN m γ==⨯=取较小值，且考虑振捣及倾倒混凝土时产生的荷载，则总侧压力为：21231.2 1.4()61.86P F g g g kN m =+++=4、 模板检算取长300mm ，宽1000mm 的板进行计算（1）按刚度要求需要模板厚度为261.860.3118.56/q kN m =⨯⨯=3009.734.2h mm ===＜18mm故，采用厚度为18mm 的模板满足要求。
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涵洞模板计算
一、荷载：
①模板及支架自重：
21/1m kN G k = （4m 以下楼板木模板为0.75，此处保守取
1）
②盖板自重：
a.砼
23/4.146.0/24m kN m m kN q =⨯=砼 （根据《JGJ 162-2008》 4.1.1
第2条：普通混凝土自重标准值可采用2
/24m kN ） b.钢筋
23/66.06.0/1.1m kN m kN q =⨯=钢筋 （4.1.1第3条：一般梁板结构
每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取kN 1.1） ∴
m /06.152kN q q G k =+=钢筋砼
③施工人员、机械荷载：21/5.2m kN Q k
= （4.1.2 第1条：当计算模板和直接支承
模板的小梁时，均布活载可取2
/5.2m kN ，再用集中荷载kN 5.2进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值）
④振捣混凝土时产生的荷载：22/2m kN Q k
= （4.1.2第2条：振捣混凝土对水平面
模板可采用2
/2m kN ）
二、荷载组合：
（1）计算承载力时荷载组合
①由可变荷载效应控制的组合：
ik n
i Qi n i ik G Q G S ∑∑==+=1
1
γγ永久
）（）（5.24.124.106.1512.1⨯+⨯++=
6.25= （保守考虑，取消0.9可变荷载系数）
②由永久荷载效应控制的组合：
ik n
i ci Qi ik G Q G S ∑=+=1
ψγγ永久)27.04.15.27.04.1()06.151(35.1⨯⨯+⨯⨯++⨯=
1.26=
荷载效应组合的设计值S 应从以上两个组合值中取最不利值确定：
[]1.26)6.25,1.26max(,max 211===q q S
（2）验算挠度时的荷载组合形式： ）
（k k G G S 2122.1+= ）（06.1512.1+⨯=
272.19=
三、涵洞顶板计算
（1）面板计算：（根据《JGJ 162-2008》 5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带为计算
单元）（次楞间距取mm 300）
①材料信息：
胶合板厚度取12mm ，材料信息：2
3
/109mm N E ⨯=，[]2/29mm N =σ由于胶合板材
料未最终确定，暂保守取值23
/106mm N E ⨯=
计算单元取mm 1000
342
2104.26
1210006mm bh W ⨯=⨯==
453
31044.112
12100012mm bh I ⨯=⨯==
②强度验算
m kN ql M ⋅=⨯⨯==2936.009.01.268
1
812max
[]MPa MPa W M 2923.1210
4.2102936.04
6
max =≤=⨯⨯==σσ ∴ 面板抗弯计算符合承载力要求
③刚度验算
EI
ql f 38454
=
5
34
1044.1106384200272.195⨯⨯⨯⨯⨯⨯= mm 465.0= 400
14301200465.0<==l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算符合要求
（2）次楞木计算：（主楞间距取mm 600、计算宽度b=0.3） ①材料信息：
次楞木采用9070⨯的杉木：2
3/109mm N E ⨯=，
[]2/11mm N =σ
342
21045.9690706mm bh W ⨯=⨯==
463
31025.412
907012mm bh I ⨯=⨯==
②模型建立
次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
m kN S q /83.73.01=⨯=
建模，取三跨作连续梁计算，两端自由端留300mm ，如下图
支座反力如下图：
③强度验算
弯矩运算结果如下：
m kN M ⋅=28.0max []MPa MPa W M 1196.210
45.910
28.04
6
max =<=⨯⨯==
σσ ∴满足要求
③抗剪验算
弯矩运算结果如下：
kN Q 82.2max =
∴ 满足要求 ③挠度验算
m kN S q /78.53.0272.193.02=⨯=⨯=
建模，取三跨作连续梁计算，如下图
支座反力如下图：
材料弹性模量2
6
/109m kN E ⨯=，抗弯刚度2
25.38m kN EI ⋅= 得到变形值：
mm f 1326.0max =
400
16001326.0<=l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算符合要求
（3）主楞木计算：（立杆纵距取mm 900，由次楞建模得，主楞支承次楞的支座反力为
kN R 17.5=（计算承载力时），kN R 81.3=（计算挠度）
） ①材料信息
主楞木采用10×10的方木
3
422107.1661001006mm bh W ⨯=⨯== 4
63
31033.81210010012mm bh I ⨯=⨯==
主楞木自重：m kN g q k /072.0100060
2.12.1=⨯
==
②模型建立
支座反力如下图：
③强度验算
m
kN
M⋅
=25
.1-
max
[]MPa
MPa
W
M
11
485
.7
10
7.
16
10
25
.1
4
6
max=
<
=
⨯
⨯
=
=σ
σ
∴强度验算合格
④抗剪验算
kN
Q59
.6
max
=
⑤刚度验算
计算挠度时，建立模型如下：
支座反力如下：
材料弹性模量2
6
/109m kN E ⨯=，抗弯刚度2
97.74m kN EI ⋅= 得到变形值：
mm f 7018.0max =
400
16007018.0<=l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算合格
（4）立杆稳定验算（以3m 高涵洞为例）
架体自重作用于单根立杆的荷载包括：①立杆自重②水平杆自重③竖向剪刀撑自重④水平剪刀撑⑤可调托撑
根据以上荷载：保守估计作用在单根立杆上的架体自重为：kN G Z 5.1=
本计算不考虑风荷载
脚手架立杆沿涵长方向布设间距为0.9m ，沿线路方向布设间距为0.6m
取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm ，立杆计算长度系数μ=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155
立杆计算长度为：
m 888.265.022.1155.11)2(0=⨯+⨯⨯=+=）（a h k l μ
长细比[]230753.18210
58.11000
888.20=≤=⨯⨯==
λλi l ∴长细比满足要求
计算立杆自由端高度
250m m
=1000×0.25=h 0的立杆承载力，其取值应根据mm a 650=和mm a 200=对应的立杆承载力线性插入取值。
21.678kN
=/10.001×205×100×4.93×0.214=Y Af
=
P 0
650）（ϕ N P P k 013.26678.212.12.1650200=⨯=⨯=
根据线性差值法可得：kN P 532.25250=
计算可变控制荷载组合：
b a D K k b a 3k 2k 1k Z 1l ×l ×
)κQ +1.4(Q +l ×l ×h]×)G +(G +G +[G ×1.2=N =1.2×(1.393+0.2+(24+1.1)×0.6)×0.9×0.6+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.6 =12.814kN
由永久荷载控制的组合：
N 2=1.35×[G Z +G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.4×0.7×(Q k +κQ DK )×l a ×l b
=1.35×(1.393+0.2+(24+1.1)×0.6)×0.9×0.6+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.6 =13.556kN
N=max （N 1，N 2）=max(12.814,13.556)=13.556kN ≤P 250=25.532kN
所以，立杆满足要求。