现浇箱梁边跨支架计算书
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
铁路支架法现浇箱梁支架设计及计算书
支架法现浇箱梁支架设计及计算书1.编制依据（1）《施工图》（2）《现浇梁施工方案》（3）《现浇梁模板支架安全专项施工方案》（4）现行规范、标准：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）《木结构设计标准》（GB50005-2017）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载》（GB50009-2012）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10093-2017）《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（5）Midas civil 2015软件。
2.支架设计概况2.1 设计概况现浇箱梁7×32m道岔连续梁（2-6#轴），采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；现浇箱梁（17-20#轴），采用钢管贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，贝雷片采用下弦杆加强，钢管立柱间距3m；支撑花架统一采用∠50×5角钢，钢管支墩处采用14#槽钢对腹杆两侧进行加强。
西咽喉（69-93#轴）部分采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；（73-75#轴）采用钢管支墩+双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢，钢管中心间距2.5m。
现浇梁底模和内模统一采用15mm厚竹胶板腹板及翼缘板模板采用木模或组合钢模板；方木采用10cm×10cm规格，腹板处方木间距15cm，箱室处方木间距28cm，翼缘板及腹板侧模处方木间距不大于30cm；分配梁采用10#工字钢；下横梁采用三拼I45b工字钢；钢管桩采用φ630×10mm钢管，钢管平联采用14槽钢，统一布置在钢管顶向下1m处，布置高度1.5m；条形基础采用C25混凝土，预埋固定钢管的构造筋。
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
边跨现浇段支架施工设计计算书
新立堡跨浑河桥工程边跨现浇段施工支架计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：中铁大桥局集团第二工程有限公司设计事业部二〇一二年一月一、边跨现浇段简述边跨现浇段为C50预应力混凝土箱梁，单箱双室结构，桥面双向1.5%横坡通过调整主梁腹板高度来形成，其中7#（10#）墩支点处梁高4.35m（梁外侧），6#（11#）墩边跨直线段梁高2.35m（梁外侧），梁高由中支点向边支点按1.5次抛物线渐变。
主桥桥面全宽40m，分上下行两幅桥，单幅箱梁顶宽19.99m，悬臂翼缘宽4.6m，箱梁底宽10.8m。
箱梁顶板厚0.28m，底板厚在梁高变化范围内按1.5次抛物线由0.9（0.7）m变至0.3m。
支点范围内腹板厚0.9m，跨中范围腹板厚0.5m，中间用局部变厚段过渡。
边跨现浇段全长68m。
二、设计说明边跨现浇段支架采用钢管脚手满堂支架施工，钢管脚手架支承在钢管贝雷梁支架上。
满堂支架使用φ48，δ=3.5mm碗扣式钢管脚手架，下部采用φ630×8和φ800×10两种规格钢管柱作为立柱，双HM588型钢作分配梁，上面摆放贝雷梁组，钢管脚手架通过方木支撑在贝雷梁组上。
详见“边跨现浇段结构图”图1. 边跨现浇段施工支架布置图（mm）三、设计参数设计计算荷载：(1)、箱梁砼(q)重：按26kN/m3考虑；=2.5kN/m2；(2)、施工荷载：q1=2.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(3)、振捣荷载：q2=1.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(4)、内模自重：q3(5)、底模、侧模和脚手架自重：q=2.5kN/m2（仅在计算底模时计入）；4四、设计验算1、模板计算箱梁底模采用木模，小肋沿顺桥向布置，大肋沿横桥向布置，小肋使用80mm ×100mm 方木，大肋使用120mm ×150mm 方木，模板计算按三跨连续梁计算。
面板采用12mm 竹胶板。
腹板下小肋间距取150mm ，底板其余位置小肋间距取250mm ，大肋间距取600mm 。
边跨现浇段支架计算书
附件三：边跨现浇支架计算书1 计算依据1、《边跨现浇段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案边跨现浇段支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
3.2 边跨现浇段情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
7、[10槽钢截面面积A=12.74cm2，250cm W X =39.7cm3；2500cm I x =198.3cm4。
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(30+45+30)m连续梁边跨现浇直线段支架计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、国家有关政策、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
（2）、路桥施工计算手册。
（3）、《新建铁路穗莞深城际施工图设计》（4）、《公路施工手册》（桥涵下册）。
（5）、建筑施工计算手册。
1.2、规范标准1、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）2、《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002）3、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）5、《路桥施工计算手册》6、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007）7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)9、《混凝土用胶合板》（GB/T 17656-2008）2、设计载荷及荷载组合2.1、荷载标准值1）恒载:砼自重取26 kN/m3，模板及方木自重取0.5kN/m2。
2）活载：施工人员和施工机具行走荷载:计算模板及直接支承模板的小楞，取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；计算支承小楞的梁或拱架时，取1.5 kN/m2；计算支架立柱及支承拱架的构件时取1.0 kN/m2。
振捣砼产生的荷载: 2kN/m2。
2.2、荷载组合根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)。
本支架结构重要性系数为1.0，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4，按正常使用极限状态采用荷载标准组合，即各个荷载分项系数为1。
验算模板及支架刚度时不考虑人群及施工荷载、振捣荷载。
设计脚手架及模板支架时，其架体的稳定和连墙件承载力等应按下表的荷载组合要求进行计算。
荷载效应组合3、材料性质及变形控制3.1、材料特性3.1.1、钢材特性查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有Q235钢管的材料特性如下表表1 钢材的强度和弹性模量（N/mm2）表2 钢管截面特性查《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）钢材弹性模量52.0610MPa =⨯EQ235：f ＝215MPa v f =125MPa 承压应力：x c σ⎡⎤⎣⎦＝325MPa 3.1.2、木材特性查《木结构设计规范》,按最低强度等级（TC11）取值：抗弯强度设计值=11M m f Pa ，顺纹抗剪强度设计值=1.2M v f Pa ，弹性模量9000MPa E =，容重34.5kN/m γ=。
规范4.2.1-3条规定在不同的使用条件及使用年限需要对上述指标乘以调整系数。
露天环境强度调整系数为0.9，弹性模量调整系数为0.85； 施工短暂情况强度调整系数为1.2，弹性模量调整系数为1.0； 使用年限5年强度调整系数为1.1，弹性模量调整系数为1.1.故木材经调整后抗弯强度设计值=110.9 1.2 1.113.1M m f Pa ⨯⨯⨯=，顺纹抗剪强度设计值=1.20.9 1.2 1.1=1.4M v f Pa ⨯⨯⨯，弹性模量10000.85 1.0 1.18415MPa E =⨯⨯⨯=。
3.1.3、竹胶板特性竹胶板容重39kN/m γ=。
查《混凝土用胶合板》, 竹胶板抗弯强度设计值=300.927M ⨯=m f Pa ，弹性模量9000MPa E =。
3.2 、变形控制查《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)有 结构表面外漏的模板挠度<L/400， 结构表面隐蔽的模板挠度<L/250; 支架杆件变形<L/400;4 、主要计算内容1、模板承载力验算。
2、纵向方木承载力验算。
3、横向方木承载力验算。
4、钢管立柱强度、稳定性验算。
5、基础承载力验算。
6、支架整体抗倾覆验算5、支架方案说明5.1、支架布置形式如图5-1所示，单位：cm。
图5-1、支架侧面布置图5.2、方案说明现浇箱梁采用钢管满堂式支架组合，模板采用18mm厚竹胶板，底模下沿纵桥向铺设10×10cm的方木，间距30cm，方木下沿横桥向铺设10×10cm的方木作为承重梁，架设在碗扣支架的可调顶托顶面。
箱室处立杆按60×60cm（纵向×横向）布置；腹板处立杆按60×30cm（纵向×横向）布置，翼缘板处立杆按60×90cm（纵向×横向）布置，纵横水平杆垂直步距为120cm，在纵横向布置斜向钢管剪力撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
地基采用5根Ф400预应力管桩进行处理，以减少沉降。
地面以上采用Ф426钢管立柱，具体布置见图纸。
6、结构计算6.1、模板承载能力验算6.1.1、强度验算现取端部腹板处最不利荷载计算最不利荷载进行验算，箱梁截面高度为2.27m，模板取1m板宽按5跨连续梁计算｛《路桥施工计算手册》P765页，[附表2-11五跨等跨连续梁内力和挠度系数]｝q竹胶板受力计算简图1）截面特性：A=b×h=1×0.018=0.018m2W=bh2/6=1×0.0182÷6=5.4×10-5m3=5.4×104mm3I=bh3/12=1.0×0.0183÷12=4.9×10-7m4=4.9×105mm42）荷载组合：q=1.2×（26×2.27+0.5）×1+1.4×(2+2.5) ×1=77.7kN/m.3）应力计算支点B负弯矩最大=-0.105ql2M支=-0.105×77.7×0.32=-0.73KN.mσmax=M支/W=-0.73×106÷（5.4×104）=-13.4Mpa <=27Mf Pam满足要求。
6.1.2、刚度验算：1）、荷载组合：q=（26×2.27+0.5）×1=59.5kN/m2）挠度计算：由《路桥施工计算手册》P765页附表2-11，五跨等跨连续梁内力和挠度系数可知：挠度最大在第一跨，计算跨度20cm。
fmax=0.664ql4/100EI=0.664×59.5×103×0.34÷(100×9×103×106×4.9×10-7)=0.00073m <[f]=0.3/400=0.00075m所以刚度满足要求。
6.1.3、施工荷载按集中荷载2.5KN验算：1）荷载组合：线荷载q1=1.2×（26×2.27+0.5）×1+1.4×2×1=74.2kN/m.集中荷载F2=1.4×2.5=3.5kN.2）内力计算：现按最不利简支模型计算跨中弯矩M=q1l2/8+ F2l/4=74.2×0.32/8+ 3.5×0.3/4=1.1KN.m则σmax =M支/W=-1.1×106÷（5.4×104）=-20Mpa <=27Mmf Pa满足要求。
6.2、纵向方木承载力验算6.2.1、强度验算取端部腹板处最不利荷载计算，腹板处横向方木采用10×10cm方木，其横向间距为30cm，纵向跨度为60cm，截面惯性矩33640.10.18.3101212bhI m-⨯===⨯，作用于方木上的线荷载q=1.2×（26×2.27+0.5）×0.3+1.4×(2+2.5) ×0.3=23.3kN/m.跨中弯矩28qlM==23.3×0.6×0.6/8=1kN*m.则62110*/6100100100/6M M N mmW bhσ⨯===⨯⨯=6MPa<13.1mf=MPa，满足要求。
6.2.2、刚度验算44max365523.30.61[]/400 2.33843848415108.310ql f mm f l mm EI -⨯⨯===≤==⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
6.3 、横向方木承载力验算6.3.1、强度验算取箱梁端部腹板处最不利荷载计算，横分配梁采用10×10cm 方木制作，其纵桥向间距为60cm ，横向跨度为30cm 。
作用于方木上的线荷载q=1.2×（26×2.27+0.5）×0.6+1.4×(2+2.5) ×0.6=46.6kN/m.跨中弯矩28ql M ==46.6×0.3×0.3/8=0.52kN*m.则620.5210*/6100100100/6M M N mm W bh σ⨯===⨯⨯=3.1MPa<13.1m f =MPa ，满足要求。
6.2.2、刚度验算44max365546.60.30.1[]/4000.753843848415108.310ql f mm f l mm EI -⨯⨯===≤==⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
6.4 、钢管立柱稳定性验算6.4.1荷载计算 1）恒载: ①砼荷载按最不利荷载计算，端部箱梁腹板处支架水平间距为30×60cm ，梁高为2.24m 。
则单根钢管所受荷载g 1=26×2.27×0.3×0.6=10.6（kN/根）。
②模板、方木自重g 2=0.5×0.3×0.6=0.1（kN/根）。
③立杆自重（按最大高度2m 计，采用φ48×3.5mm ，单位重量3.8kg/m ）g 3=0.038×2=0.04kN/根）。
④横杆自重（步距为120cm ，共计2排） g 4=0.038×2×（0.3+0.6）=0.1（kN/根）。
2）腹板处活载：施工人员和施工机具行走荷载: 1kN/m2, 振捣砼产生的荷载: 2kN/m2。
q=（1+2）×0.3×0.6=0.5（kN/根） 3）风荷载计算根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)，w k =0.7μZ μS w 0w k ：风荷载标准值（KN/m2）。
μZ ：风压高度变化系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录D 或《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数，地表类型为海岸A 类，高度为20m ，得μZ =1.63。
μS ：风荷载体型系数，查《建筑结构荷载规范》表7.3.1风荷载整体体型系数得μS =1.2。