水平地震影响系数的放大值计算书
计算书（二）
计算书（二）西北地区某体育场钢铝结合隐框幕墙设计计算书（二）基本参数: 地区基本风压0.600kN/m^2抗震7度（0.15g）设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2000《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T 3098.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2005版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为以下类别:--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
乌兰察布体育馆按B类地区计算风压。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μs×μz×W0 （7.1.1-2）其中: Wk---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m^2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
YJK2.0.0版本升版说明201904
活荷载信息
14
0013
按房间属性布置荷载，活荷载折减方式修改
梁从属面积的计算原则进 行了改进
梁从属面积，原先按建模 网格梁进行判断，现改为按 梁跨进行判断，其面积仍然 按建模指定的导荷方式计算。
活荷载信息
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0014
在配置文件dsnctrl.ini中增加参数“移动荷载与吊车荷载自动组合”及相关处理
分项系数 设置
前处理参数设置
荷载组合--组合系数
砌体设计
参数设计--荷载组合--组合系数
基础设计
荷载--荷载组合
楼板施工图设计
计算参数--楼板配筋参数
4
前处理参数设置
砌体设计参数设置
基础设计参数设置 楼板设计参数设置
5
0011
程序对新标准荷载分项系数的处理
自动将永久荷载分项系数调整到1.3，可变荷载分项系数调整到1.5； 自动过滤由永久荷载效应起控制作用时分项系数取值1.35的情况； 重力荷载分项系数取值1.2，风荷载分项系数取值1.5； 刚重比计算时永久荷载和可变荷载的分项系数仍然取值为1.2，1.4，不按照可靠性新标准做
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0018
边缘构件简图增加“构造控制时显示详细配筋”参数
不勾选“构造控制时显示详细配筋”
勾选“构造控制时显示详细配筋”
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0019
工具箱增加人防临空墙与门框墙构件计算
临空墙
门框墙
刚重比按1.3恒+1.5活计算
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0110
增加对《地下结构抗震设计标准》GBT 51336-2018的支持
勾选按《地下结构抗震设计标准》设计时， 软件根据所选的地下室结构形式确定相关 构造要求。
wmass中横风向风荷载
抗震评估计算书
结构计算结果汇总工程名：南海缉私分局大楼设计单位：广东省华南建筑设计院设计：校对：审核：设计依据规范：建筑抗震鉴定标准GB 50023-95 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 砌体结构设计规范 GB5003-2001 混凝土结构加固技术规范 CECS 25-90 建筑抗震加固技术规程JGJ 116-98 建筑抗震设计规范 GB50011-2001一、抗震鉴定 1、一级鉴定鉴定的楼层最大高度和层数：本工程为粘土砖实心墙，位于7度抗震设防区，墙厚240mm ，规范允许最大层数为7层，高度为22m,层高不宜超过4m实际情况：共5层，层高3.2m ，总高16m ，均满足要求 2、建筑外观鉴定3、高宽比： H/B=16/7=2.28 H=16m<L=26.3m4、抗震横墙间距：3.8m<15m二、二级鉴定1、楼层平均抗震能力指数 首层最危险1110184000001.99 1.028********.00147 1.0b A A βελ===>⨯⨯上式中各参数如下：横墙面积 A 1=5x240x7000=8400000mm 2 楼层总面积 A b1=286500000mm 2 抗震墙基准面积率 ε01＝0.0147 烈度影响系数 λ＝1.0 2、楼层综合抗震能力指数 计算首层11210.630.8 1.99 1.0c βψψβ==⨯⨯= 上式中各参数如下：体系影响系数ψ1 ＝0.85x0.75＝0.63 局部影响系数ψ2 ＝0.8 3、墙段综合抗震能力指数方法 首层1515150115121524070002.86 1.0570070000.0147 1.00.630.8 2.86 1.44 1.0b c A A βελβψψβ⨯===>⨯⨯⨯==⨯⨯=>三、按照抗震规范验算横墙承载能力1、用材：砌体 1～3层 100＃砖，75＃混合砂浆，相当于现在MU10砖，M7.5混合砂浆,f v =0.11Mpa; 4～5层 75＃砖，50＃混合砂浆，相当MU7.5砖，M5.0混合砂浆, f v =0.11MPa 砼：200＃，相当于C20,按C18计算,f c =9.6MPa 钢筋：I 级钢筋，即HPB235,f y =210MPa2、计算有效重度 楼面活荷载按2.0kN/m 2计算一层： 横墙 240mm 厚 18x0.24x7x3.2x6=98.768x6=580.6kN 纵墙 180mm 厚 18x0.18x29.1x3.2x2=301.7x2=603.4kN ----------------- 1184kN梁 统一 180x500 25x0.18x0.5x(29.1x2+7*9)=272.7kN 构造柱 240x250 25x0.24x0.25x3.2x16=24kN 楼板 建筑面积 A=21.6x10+7.5x9.4=286.5m 2 100mm 厚 25x0.1x286.5=716.3kN 活载按一半计算 0.5x2.0x228=228kN ------------------------ 1217kN 二层： 横墙 同首层 580.6kN纵墙 18x0.18x3.2x21.6x2=447.9kN休息室 18x0.24x(1.414x4+2.5x2+4x2)x3.2=257.9kN ----------------------------------------------- 1286.4kN楼层面积 A=21.6x10+2.5x4.0+0.5x1x1x4=228m 2 25x0.1x228=570kN活载按50%计算 0.2x2.0x228=228kN 梁柱同首层---------------------------------------------------------- 1070.7kN三、四层 多一堵纵墙 18x0.18x3.2x21.6=223.9kN 墙重1286.4+223.9＝1510.3kN,其他的同二层 五层（屋面） 女儿墙 18x0.18x1.0x3.8=12.3kN 不考虑活荷载G 1=1275.5+24+0.5x(1184+1286.4)=2535kN G 2=1070.7+24+0.5x(1286.4+1510.3)=1469kN G 3=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 4=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 5=1070.7-228+12+0.5x1510.3+12.3=1598kN ------------------- i G ∑11764kN有效重度 G eq =0.85x11764=9999.4kN3、水平地震作用F ek =αmaxG eq =0.08x9999.4=800kN 4、验算首层墙抗震承载V k =F ek =732kN 共5堵同样的横墙 ，每面墙受的水平剪力设计值 V=800x1.3/5=208kN 抗震横墙承载能力 f VE =βN f v =0.8x0.11=0.088MpaF VE =f vE A/γRE =0.088x1200000/0.9=117.3kN<V=208kN 不能满足现在的抗震要求，故需对现墙做加固措施。
扬州宝应结构专业统一技术措施(1)
扬州宝应项目结构专业统一技术措施一、场地类别、设防烈度和抗震等级及其他参数（一）场地类别：建筑场地类别为Ⅲ类，特征周期为0.65s，抗震不利地段。
（二）设防烈度：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第三组。
（三）抗震等级1）综合楼：（框架、异形柱框架）四级2）住宅：剪力墙结构：房屋高度≤80m四级，房屋高度＞80m三级。
3）地下车库：地下一层主楼相关范围同主楼，地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低（四）其它参数：1）水平地震影响系数最大值：多遇地震：0.04罕遇地震：0.282）最小剪力系数：0.008二、荷载（一）水平荷载1）地震荷载：设计基本地震加速度值为0.05g。
考虑场地处于抗震不利地段，水平地震影响系数最大值乘以增大系数1.1。
2）风荷载：基本风压：0.40KN/m2，高层建筑一般大于60m时，承载力设计时按基本风压1.1倍采用，地面粗糙度类别B类。
3）雪荷载：基本雪压：0.35KN/m2 ；雪荷载准永久值系数分区：Ⅲ区。
（二）楼面附加恒荷载：（详荷载表,楼面保温非地暖做法，注意核对建筑面层做法）。
（三）墙体线荷载：（详荷载表，冬冷夏热做法；墙体材料为蒸压加气砼砌块B07，厨房、卫生间100厚内隔墙采用实心灰砂砖）。
２三、混凝土强度等级、保护层厚度、钢筋搭结、锚固长度（一）混凝土强度等级1）柱、墙：根据计算需要，±0.000以下不低于C302）梁、板：±0.000以上C25，其余C30，楼梯砼强度等级与楼层相同。
3）基础、承台、承台梁：C30，高层筏板可适当调整4）地下室外墙：C30（二）混凝土保护层厚度：（mm）注：C30及以上，上表梁、板、柱厚度应可减小5mm（三）钢筋规格型号选用，钢筋锚固：1）、规格、型号选用HRB400（）: 6、8、10、12、14、16、18、20、22、25HPB300（ ）: 62）钢筋锚固搭结长度：四、框架配筋统一措施及建议本工程框架制图规则和构造均应按《16G101-1图集》执行。
力学计算书
工程名:屋面内板安装操作台************ PK11.EXE *****************日期:05/4/2013时间:10:25:08设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 40柱数: 77梁数: 0支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 桁架结构，无侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180钢梁(活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 0.60 ( 2) 1.45 0.60 ( 3) 2.90 0.60 ( 4) 4.35 0.60 ( 5) 5.80 0.60 ( 12) 14.50 0.60( 13) 15.95 0.60 ( 14) 17.40 0.60 ( 15) 18.85 0.60( 16) 20.30 0.60 ( 17) 22.50 0.60 ( 18) 24.00 0.60( 19) 25.60 0.60 ( 20) 0.00 1.40 ( 21) 1.25 1.40( 22) 2.50 1.40 ( 23) 3.75 1.40 ( 24) 5.00 1.40( 25) 6.25 1.40 ( 26) 7.50 1.40 ( 27) 8.75 1.40( 28) 10.00 1.40 ( 29) 11.25 1.40 ( 30) 12.50 1.40( 31) 13.75 1.40 ( 32) 15.00 1.40 ( 33) 16.25 1.40( 34) 17.50 1.40 ( 35) 18.75 1.40 ( 36) 20.00 1.40( 37) 21.25 1.40 ( 38) 25.60 1.40 ( 39) 0.00 0.00( 40) 25.60 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 39 1 ( 2) 40 19 ( 3) 1 2( 4) 39 2 ( 5) 2 3 ( 6) 3 4( 7) 4 5 ( 8) 5 6 ( 9) 6 7( 10) 7 8 ( 11) 8 9 ( 12) 9 10( 13) 10 11 ( 14) 11 12 ( 15) 12 13( 16) 13 14 ( 17) 14 15 ( 18) 15 16( 19) 16 17 ( 20) 17 18 ( 21) 40 18( 22) 18 19 ( 23) 1 20 ( 24) 2 20( 25) 20 21 ( 26) 2 21 ( 27) 21 22( 28) 3 22 ( 29) 2 22 ( 30) 4 22( 31) 22 23 ( 32) 4 23 ( 33) 23 24( 34) 5 24 ( 35) 4 24 ( 36) 6 24( 37) 24 25 ( 38) 6 25 ( 39) 25 26( 40) 7 26 ( 41) 6 26 ( 42) 8 26( 43) 26 27 ( 44) 8 27 ( 45) 27 28( 46) 9 28 ( 47) 8 28 ( 48) 10 28( 49) 28 29 ( 50) 10 29 ( 51) 29 30( 52) 11 30 ( 53) 10 30 ( 54) 12 30( 55) 30 31 ( 56) 12 31 ( 57) 31 32( 58) 13 32 ( 59) 12 32 ( 60) 14 32( 61) 32 33 ( 62) 14 33 ( 63) 33 34( 64) 15 34 ( 65) 14 34 ( 66) 16 34( 67) 34 35 ( 68) 16 35 ( 69) 35 36( 70) 17 36 ( 71) 16 36 ( 72) 18 36( 73) 36 37 ( 74) 18 37 ( 75) 19 38( 76) 37 38 ( 77) 18 38---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ---- 支座约束信息----( 1) 39111 ( 2) 40111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00 ( 15) 0.00 ( 16) 0.00( 17) 0.00 ( 18) 0.00 ( 19) 0.00 ( 20) 0.00( 21) 0.00 ( 22) 0.00 ( 23) 0.00 ( 24) 0.00( 25) 0.00 ( 26) 0.00 ( 27) 0.00 ( 28) 0.00( 29) 0.00 ( 30) 0.00 ( 31) 0.00 ( 32) 0.00( 33) 0.00 ( 34) 0.00 ( 35) 0.00 ( 36) 0.00( 37) 0.00 ( 38) 0.00 ( 39) 0.00 ( 40) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 77, 2, 89, 2.5 焊接薄壁圆钢管( 2) 77, 2, 51, 2.5 焊接薄壁圆钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0( 3) 1 3 0 ( 4) 1 3 0( 5) 1 3 0 ( 6) 1 3 0( 7) 1 3 0 ( 8) 1 3 0( 9) 1 3 0 ( 10) 1 3 0( 11) 1 3 0 ( 12) 1 3 0( 13) 1 3 0 ( 14) 1 3 0( 15) 1 3 0 ( 16) 1 3 0( 17) 1 3 0 ( 18) 1 3 0( 19) 1 3 0 ( 20) 1 3 0( 21) 1 3 0 ( 22) 1 3 0( 23) 1 3 0 ( 24) 2 3 0( 25) 1 3 0 ( 26) 2 3 0( 27) 1 3 0 ( 28) 2 3 0( 29) 2 3 0 ( 30) 2 3 0( 31) 1 3 0 ( 32) 2 3 0( 33) 1 3 0 ( 34) 2 3 0( 35) 2 3 0 ( 36) 2 3 0( 37) 1 3 0 ( 38) 2 3 0( 39) 1 3 0 ( 40) 2 3 0( 41) 2 3 0 ( 42) 2 3 0( 43) 1 3 0 ( 44) 2 3 0( 45) 1 3 0 ( 46) 2 3 0( 47) 2 3 0 ( 48) 2 3 0( 49) 1 3 0 ( 50) 2 3 0( 51) 1 3 0 ( 52) 2 3 0( 53) 2 3 0 ( 54) 2 3 0( 55) 1 3 0 ( 56) 2 3 0( 57) 1 3 0 ( 58) 2 3 0( 59) 2 3 0 ( 60) 2 3 0( 61) 1 3 0 ( 62) 2 3 0( 63) 1 3 0 ( 64) 2 3 0( 65) 2 3 0 ( 66) 2 3 0( 67) 1 3 0 ( 68) 2 3 0( 69) 1 3 0 ( 70) 2 3 0( 71) 2 3 0 ( 72) 2 3 0( 73) 1 3 0 ( 74) 2 3 0( 75) 1 3 0 ( 76) 1 3 0( 77) 2 3 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度2、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.04450 0.04450 0.63590E-06 0.63590E-06 0.67900E-032 0.02550 0.02550 0.11230E-06 0.11230E-06 0.38092E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30600E-01 0.30600E-01 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-04 0.14290E-042 0.17170E-01 0.17170E-01 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05 0.44039E-05恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.40 0.0021 0.00 0.40 0.0022 0.00 0.40 0.0023 0.00 0.40 0.0024 0.00 0.40 0.0025 0.00 0.40 0.0026 0.00 0.40 0.0027 0.00 0.40 0.0028 0.00 0.40 0.0029 0.00 0.40 0.0030 0.00 0.40 0.0031 0.00 0.40 0.0032 0.00 0.40 0.0033 0.00 0.40 0.0034 0.00 0.40 0.0035 0.00 0.40 0.0036 0.00 0.40 0.0037 0.00 0.40 0.0038 0.00 0.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.002 0.00 -3.09 0.00 0.00 3.13 0.003 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.044 0.00 21.25 0.04 0.00 -21.21 0.045 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.046 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.047 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.048 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.049 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0410 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0411 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0412 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0413 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0414 0.00 -6.69 0.04 0.00 6.69 0.0415 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0416 0.00 -2.68 0.04 0.00 2.68 0.0417 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0418 0.00 5.35 0.04 0.00 -5.35 0.0419 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0420 0.00 17.38 0.04 0.00 -17.38 0.0421 0.00 21.25 -0.04 0.00 -21.21 -0.0422 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.0423 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0024 0.00 6.86 -0.02 0.00 -6.83 -0.0225 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0426 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0027 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0428 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0029 0.00 8.94 0.02 0.00 -8.92 0.0230 0.00 -7.72 -0.02 0.00 7.75 -0.0231 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0432 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0033 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0434 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0035 0.00 6.56 0.02 0.00 -6.54 0.0236 0.00 -5.34 -0.02 0.00 5.37 -0.0237 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0438 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0039 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0440 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0041 0.00 4.18 0.02 0.00 -4.15 0.0242 0.00 -2.96 -0.02 0.00 2.99 -0.0243 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0444 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0045 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0446 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0047 0.00 1.80 0.02 0.00 -1.77 0.0248 0.00 -0.58 -0.02 0.00 0.61 -0.0249 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0450 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0051 0.00 26.33 0.04 0.00 -26.33 0.0452 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0053 0.00 -0.58 0.02 0.00 0.61 0.0254 0.00 1.80 -0.02 0.00 -1.77 -0.0255 0.00 24.33 0.04 0.00 -24.33 0.0456 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0057 0.00 24.32 0.04 0.00 -24.32 0.0458 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0059 0.00 -2.96 0.02 0.00 2.99 0.0260 0.00 4.18 -0.02 0.00 -4.15 -0.0261 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0462 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0063 0.00 18.31 0.04 0.00 -18.31 0.0464 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0065 0.00 -5.34 0.02 0.00 5.37 0.0266 0.00 6.56 -0.02 0.00 -6.54 -0.0267 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0468 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0069 0.00 8.28 0.04 0.00 -8.28 0.0470 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.11 0.0071 0.00 -7.72 0.02 0.00 7.75 0.0272 0.00 8.94 -0.02 0.00 -8.92 -0.0273 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0474 0.00 0.51 0.00 0.00 -0.48 0.0075 0.00 -3.17 0.00 0.00 3.22 0.0076 0.00 -5.76 0.04 0.00 5.76 0.0477 0.00 6.86 0.02 0.00 -6.83 0.02--- 梁内力---梁号M N V M N V--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.2 0.02 0.2 1.03 0.1 2.74 -0.1 4.95 -0.1 6.86 -0.2 8.87 -0.1 10.38 -0.1 11.69 -0.1 12.210 0.0 12.611 0.1 12.212 0.1 11.613 0.1 10.314 0.2 8.815 0.1 6.816 0.1 4.917 -0.1 2.718 -0.2 1.019 -0.2 0.020 1.0 0.021 1.1 1.022 1.1 2.723 1.1 4.924 1.0 6.825 0.8 8.826 0.7 10.227 0.5 11.628 0.2 12.229 0.0 12.630 -0.2 12.231 -0.5 11.632 -0.7 10.233 -0.8 8.834 -1.0 6.835 -1.1 4.936 -1.1 2.737 -1.1 1.038 -1.0 0.0活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力20 0.00 0.80 0.0021 0.00 0.80 0.0022 0.00 0.80 0.0023 0.00 0.80 0.0024 0.00 0.80 0.0025 0.00 0.80 0.0026 0.00 0.80 0.0027 0.00 0.80 0.0028 0.00 0.80 0.0029 0.00 0.80 0.0030 0.00 0.80 0.0031 0.00 0.80 0.0032 0.00 0.80 0.0033 0.00 0.80 0.0034 0.00 0.80 0.0035 0.00 0.80 0.0036 0.00 0.80 0.0037 0.00 0.80 0.0038 0.00 0.80 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.3 0.02 0.3 1.43 0.1 3.54 -0.1 6.25 -0.1 8.56 -0.2 11.07 -0.2 12.88 -0.1 14.49 -0.1 15.210 0.0 15.711 0.1 15.212 0.1 14.413 0.2 12.814 0.2 11.015 0.1 8.516 0.1 6.217 -0.1 3.518 -0.3 1.419 -0.3 0.020 1.3 0.021 1.4 1.422 1.4 3.523 1.3 6.224 1.2 8.525 1.0 11.026 0.8 12.827 0.6 14.428 0.3 15.229 0.0 15.730 -0.3 15.231 -0.6 14.432 -0.8 12.833 -1.0 11.034 -1.2 8.535 -1.3 6.236 -1.4 3.537 -1.4 1.438 -1.3 0.0截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.60, Ly= 0.60; 长细比：λx= 19.6,λy= 19.6 构件长度= 0.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.58, M= 0.00, N= 11.62强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.06强度计算最大应力比= 0.098强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 20. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 20. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 3.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 6, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 51, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.80, M= 0.00, N= -31.91容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.96, M= 0.00, N= -52.96强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.05, M= 0.00, N= -25.28容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 35.33, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱7截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.177平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.177腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.75, M= 0.00, N= -4.29容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱8截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.01, M= 0.00, N= -11.12容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱9截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱10截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱11截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱12截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱13截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱14截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -21.30, M= 0.00, N= 21.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 36.91强度计算最大应力比= 0.180强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱15截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.69强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱16截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -13.67, M= 0.00, N= 13.67强度计算最大应力(N/mm*mm) = 23.68强度计算最大应力比= 0.116平面内稳定计算最大应力对应组合号: 12, M= 0.00, N= 3.08, M= 0.00, N= -3.08 平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面内稳定计算最大应力比= 0.025平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.14平面外稳定计算最大应力比= 0.025腹板容许高厚比计算对应组合号: 11, M= 0.00, N= 2.55, M= 0.00, N= -2.55容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 100.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 100.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱17截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 5.71, M= 0.00, N= -4.82容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱18截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 21.68, M= 0.00, N= -21.68强度计算最大应力(N/mm*mm) = 37.57强度计算最大应力比= 0.183平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面内稳定计算最大应力比= 0.176平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 36.18平面外稳定计算最大应力比= 0.176腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 12.54, M= 0.00, N= -11.21容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱19截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 19.86, M= 0.00, N= -19.38容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱20截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 52.95, M= 0.00, N= -52.95强度计算最大应力(N/mm*mm) = 91.75强度计算最大应力比= 0.448平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面内稳定计算最大应力比= 0.431平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 88.36平面外稳定计算最大应力比= 0.431腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 29.42, M= 0.00, N= -19.66容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱21截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.39, Ly= 1.39; 长细比：λx= 45.3,λy= 45.3 构件长度= 1.39; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 62.46, M= 0.00, N= -62.41强度计算最大应力(N/mm*mm) = 108.22强度计算最大应力比= 0.528平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.13平面内稳定计算最大应力比= 0.518平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 106.12平面外稳定计算最大应力比= 0.518腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 31.04, M= 0.00, N= -34.85容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 45. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 7.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱22截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -0.01, M= 0.00, N= 0.01强度计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01强度计算最大应力比= 0.000平面内稳定计算最大应力对应组合号: 9, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面内稳定计算最大应力比= 0.000平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 0.01平面外稳定计算最大应力比= 0.000腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.00, M= 0.00, N= 0.00容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 35.60 < [D/T]= 60.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱23截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 26.1,λy= 26.1 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -11.67, M= 0.00, N= 11.73强度计算最大应力(N/mm*mm) = 20.22强度计算最大应力比= 0.099强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 26. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 26. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 4.26--------------------------------------------------------------------------------钢柱24截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.48, Ly= 1.48; 长细比：λx= 86.4,λy= 86.4 构件长度= 1.48; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 22.83, M= 0.00, N= -22.79强度计算最大应力(N/mm*mm) = 70.50强度计算最大应力比= 0.344平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面内稳定计算最大应力比= 0.428平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 87.68平面外稳定计算最大应力比= 0.428腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 7.13, M= 0.00, N= -6.59容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 86. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 86. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 4.44--------------------------------------------------------------------------------钢柱25截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 8, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162强度计算最大应力< f= 205.00拉杆,平面内长细比λ= 41. < [λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 41. < [λ]= 300构件重量(Kg)= 6.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱26截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.80, Ly= 0.80; 长细比：λx= 46.6,λy= 46.6 构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 51, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 11, M= 0.00, N= 1.73, M= 0.00, N= -1.70强度计算最大应力(N/mm*mm) = 5.35强度计算最大应力比= 0.026平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面内稳定计算最大应力比= 0.026平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 5.27平面外稳定计算最大应力比= 0.026腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 0.00, N= 0.61, M= 0.00, N= -0.58容许圆管外径与壁厚之比[D/T] = 60.00强度计算最大应力< f= 205.00平面内稳定计算最大应力< f= 205.00平面外稳定计算最大应力< f= 205.00圆管外径与壁厚之比D/T= 20.40 < [D/T]= 60.00压杆,平面内长细比λ= 47. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 47. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 2.39--------------------------------------------------------------------------------钢柱27截面类型= 77; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.25, Ly= 1.25; 长细比：λx= 40.8,λy= 40.8 构件长度= 1.25; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00焊接薄壁圆钢管: D= 89, T= 2.50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类验算规范: 薄钢规范GB50018-2002强度计算最大应力对应组合号: 14, M= 0.00, N= -19.21, M= 0.00, N= 19.21强度计算最大应力(N/mm*mm) = 33.29强度计算最大应力比= 0.162。
幕墙结构计算书
幕墙立柱计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：简支梁5.立柱跨度：3500 mm6.立柱左分格宽度（B1）：800 mm立柱右分格宽度（B2）：800 mm二、立柱荷载1.风荷载作用的线荷载集度：体型系数：靤= 1.1106风压高度变化系数：靭= 0.736脉动系数：靎= 0.671阵风系数：鈍z = 1.991风荷载标准值：Wk = 1kN/m^2风荷载作用效应的分项系数：鉾= 1.4风荷载设计值：W = 1.4kN/m^2风荷载作用线荷载集度标准值：qWK = (B1+B2)/2×Wk = 0.8kN/m风荷载作用线荷载集度设计值：qW = (B1+B2)/2×W = 1.12kN/m2.水平地震作用线荷载集度：动力放大系数：釫= 5.0水平地震影响系数最大值：醡ax = 0.08玻璃总厚度：H = 11mm玻璃板块平均自重（不包括框）：GAK1 = 0.2816kN/m^2幕墙的平均自重（包括面板和框）：GAK = 0.4316kN/m^2水平地震作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^2水平地震作用分项系数：鉫= 1.3水平地震作用设计值：qEB= 0.224kN/m^2水平地震作用线荷载集度标准值：qEk = 0.138kN/m水平地震作用线荷载集度设计值：qE = 0.179kN/m荷载组合线荷载集度标准值：qK = 0.869kN/m荷载组合线荷载集度设计值：q = 1.21kN/m3.立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：风荷载作用下的弯矩设计值：Mw = 1715000 N.mm地震荷载作用下的弯矩设计值：Me = 274093.75 N.mm荷载组合为：1Sw + 0.5Se弯矩组合设计值为：M = 1Mw + 0.5Me = 1852812.5 N.mm自重荷载作用标准值：Nk = 1208.48 N自重荷载作用的设计值：N = 1450.176 N塑性发展系数为： = 1.05剪力组合设计值为：V = qL/2 = 2117.5N三、确定材料的初选截面：1.所选铝材牌号为： 6061-T4铝材的弹性模量为：E = 70000 MPa铝材的抗拉，抗压强度值为：fa = 85.5 MPa铝材的剪强度值为：鬭= 49.6 MPa2.立柱抵抗矩预选值为：Wnx = Mx/鉬a = 20638.402 mm^33.立柱惯性矩预选值为：Ix = 1148437.5 mm^4四、选用立柱型材的截面特性：铝型材净截面面积：A = 954.0 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 1532970 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 598440 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 29510 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 32000 mm^3型材截面面积矩：Sx = 19000 mm^3抗剪总厚度：t = 3 mm五、立柱截面验算：1.立柱的抗弯强度计算：= N/An +Mx/鉝nx= 61.101 MPa < fa = 85.5 MPa*************************立柱抗弯强度满足要求!*************************2.立柱的挠度计算：df = 14.567 mm< df,lim = min[L/180,20(30)] = 19.444 mm*******************立柱挠度满足要求!*******************3.立柱的抗剪计算：= VSx/Ixt= 8.748 MPa < 鬭= 49.6 MPa*************************立柱抗剪强度满足要求!横梁计算书一、基本参数：1.计算点标高：8m2.横梁跨度：B = 800mm3.横梁的上分格高度 h1：900mm横梁的下分格高度 h2：900mm4.力学模型：简支梁（双向受弯）5.玻璃总厚度： h = 11mm二、横梁荷载：a.垂直于幕墙平面的水平方向荷载：(上部为三角形分布，下部为三角形分布)：1.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^22.风荷载设计值：W = 1.4kN/m^23.地震荷载作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^24.地震荷载作用设计值：qEB = 0.224kN/m^25.横梁上部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)上部风荷载线集度标准值：qWks = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)上部风荷载线集度设计值：qWs = W × B/2 =0.56kN/m(3)上部地震荷载线集度标准值：qEKs = qEAK × B/2 =0.069kN/m(4)上部地震荷载线集度设计值：qEs = qE1 × B/2 =0.09kN/m6.横梁下部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)下部风荷载线集度标准值：qWkx = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)下部风荷载线集度设计值：qWx = W × B/2 =0.56kN/m(3)下部地震荷载线集度标准值：qEKx = qEAK × B/2 = 0.069kN/m(4)下部地震荷载线集度设计值：qEx = qE2 × B/2 =0.09kN/m7.横梁上部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的弯矩设计值：My1 = 32266.667 N.mm8.横梁下部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的弯矩设计值：My2 = 32266.667 N.mm9.垂直于幕墙平面的水平方向弯矩设计值：My = 64533.334 N.mm10.横梁上部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx1 = 121N11.横梁下部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx2 = 121N12.垂直于幕墙平面的水平总剪力设计值：Vx = Vx1 + Vx2 = 242Nb.横梁在自重荷载作用下的荷载1.横梁在自重荷载作用下的弯矩值：(1)横梁自重线荷载标准值：Gk = 0.388 kN/m(2)横梁自重线荷载设计值：G = Gk × 1.2 = 0.466 kN/m(3)自重荷载下的弯矩设计值：Mx = G×B^2/8 = 37280 N.mm2.横梁在竖直方向的剪力设计值：Vy = G×B/2 = 186.4 N三、确定初选截面的参数：所选铝材牌号为：6061-T4铝材的抗弯强度设计值：fa = 85.5 MPa铝材的抗剪强度设计值：鬭= 49.6 MPa铝材弹性模量：E = 70000 MPa1.横梁抵抗矩预选为：Wnx = Mx /鉬a = 415.3 mm^3 ；Wny = My /鉬a = 718.8 mm^3 ；2.横梁惯性矩预选为：横梁挠度的限值：df,lim = B/180 = 4.4 mm则由水平方向的挠度公式：df,lim = Wk×B^4/120EI知：Ix = 6651.4 mm^4 ；由水平方向的挠度公式：df,lim= 5×Gk×B^4/384EI知：Iy = 8777.1 mm^4 ；四、选用横梁型材的截面特性：所选铝材截面截面特性为：型材净截面面积：A = 574.7 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 136230 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 326950 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 5339 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 3935 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy1 = 11757 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy2 = 10136 mm^3型材截面绕X轴面积矩：Sx = 3672 mm^3型材截面绕Y轴面积矩：Sy = 6379 mm^3垂直于X轴腹板的总厚度：tx = 3 mm垂直于Y轴腹板的总厚度：ty = 3 mm五、横梁截面验算1. 按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/鉝nx + My/鉝ny ≤ fa 则：= Mx/鉝nx + My/鉝ny= 15.086 MPa≤ fa = 85.5 MPa****************************横梁抗弯强度满足要求!****************************2.横梁的挠度验算：横梁水平方向的挠度为：df1=0.119mm ≤ df,lim= min[B/180,20(30)]=4.444mm 横梁水平挠度满足要求!********************横梁竖直方向的挠度为：df2=0.217mm ≤ df,lim= min[B/500,3]=1.6mm横梁竖直方向挠度满足要求!**************************** 故此，横梁的挠度满足要求!****************************3.横梁的抗剪强度验算：横梁水平方向的剪应力为：魓= 1.574 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁水平剪力满足要求!********************横梁竖直方向的剪应力为：魕= 1.675 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁竖直剪力满足要求!***************************** 故此，横梁的抗剪强度满足要求*****************************玻璃计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：四边简支板5.玻璃配置为：中空玻璃6.第一片(外片)玻璃种类为：钢化玻璃7.第一片(外片)玻璃厚度为：t1 = 6 mm8.第二片(内片)玻璃种类为：钢化玻璃9.第二片(内片)玻璃厚度为：t2 = 6 mm二、玻璃板风荷载计算1.体型系数: 靤= 1.22.风压高度变化系数：靭= 0.7363.阵风系数：鈍z = 1.9914.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^25.风荷载设计值：W = 1.4 kN/m^2三、玻璃验算1.第一片玻璃(外片)的验算：a.第一片玻璃(外片)强度验算：(1)第一片(外片)分配的风荷载标准值：Wk1 = 0.697 kN/m^2(2)第一片(外片)分配的风荷载设计值：W1 = 0.975 kN/m^2(3)第一片(外片)分配的荷载组合标准值：qk1 = 0.727 kN/m^2(4)第一片(外片)荷载组合设计值：q1 = 1.015 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：1 = 3.191221(7)强度折减系数：1 = 1(8)第一片玻璃板设计最大应力值：1 = (6 m q1 a ^2 / t1 ^ 2 ) 1= 5.832 MPa < 84 MPa***************************第一片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第一片(外片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔1 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳1 = 1(4)第一片(外片)的挠度计算值为：df1 = 1 譝k1 譨^ 4 / D1= 1.07 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm***************************第一片玻璃挠度满足要求***************************2.第二片(内片)玻璃的验算：a.第二片(内片)玻璃强度验算：(1)第二片(内片)分配的风荷载标准值：Wk2 = 0.367 kN/m^2(2)第二片(内片)分配的风荷载设计值：W2 = 0.513 kMPa(3)第二片(内片)分配的荷载组合标准值：qk2 = 0.392 kN/m^2(4)第一片(内片)荷载组合设计值：q2 = 0.546 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：2 = 3.568071(7)强度折减系数：2 = 1(8)第二片玻璃板设计最大应力值：2 = (6 m q2 a ^ 2 / t2 ^ 2 ) 2= 4.518 MPa < 84 MPa***************************第二片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第二片(内片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔2 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳2 = 1(4)第二片(内片)的挠度计算值为：df2 = 2 譝k1 譨^ 4 / D2= 0.98 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm****************************第二片玻璃挠度满足要求****************************连接计算书一、角码与立柱连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =186.4 N(2)水平荷载：Nx =242 N(3)总荷载： N = 305.465 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 3.14×d^2×fv /4= 2817.489 N(8)所需螺栓个数：n = 0.11*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.角码壁抗承压能力计算：(1)所选角码材质为：6061-T4(2)角码壁厚为：t = 4 mm(3)螺栓直径：d = 6 mm(4)角码局部承压设计值为：fc = 133MPa(5)角码壁抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 6384 N ＞ 305.465 N*****************************角码壁抗压强度满足要求!*****************************二、立柱与横梁连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =1450.176 N(2)水平向荷载：Nx =4235 N(3)总荷载： N = 4476.409 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 2×3.14×d^2×fv /4= 5634.978 N(8)所需螺栓个数：n = 0.79*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.钢角码壁抗承压能力计算：(1)钢角码壁厚为：t = 6 mm(2)螺栓直径： d = 6 mm(3)钢角码局部承压设计值为：fc = 305MPa(4)钢角码壁抗承压设计值：Nc =2× n×d×t×fc= 43920 N ＞ 4476.409 N*****************************钢角码壁抗压强度满足要求!*****************************3.柱子截面抗承压能力计算：(1)柱子铝材型号为：6061-T4(2)柱子截面壁厚为：t = 3 mm(3)柱子截面局部承压设计值为： fc = 133MPa(4)柱子截面抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 4788 N ＞ 4476.409 N ***************************** 柱子截面抗压强度满足要求! *****************************后置埋件计算书一、校核处埋件受力分析：剪力为： V = 1450.18 N法向力为： N = 4235 N剪力作用点到埋件的距离： e1 = 60 mm锚筋中心距： z = 100 mmM1 =V×e1=87010.56 N.mmM2 =0.4×N×z=169400 N.mm所受弯矩取值为：M = 169400 N.mm*********************************考虑风险系数故，化学螺栓抗拉拔试验值=7.3KN二、埋件计算：1.钢筋层数影响系数：ar = 12.锚筋受剪力承载力系数：av = 0.73.锚板弯曲变形折减系数：ab = 0.854.锚筋中心距为：z = 100 mm5.混凝土抗压强度设计值为：fc = 14.3MPa6.钢筋抗拉强度设计值：fy = 210MPa7.埋件校核：埋件受剪力、法向拉力和弯矩作用则锚筋总面积为：a. As1=V/(ar×av×fy)+ N/(0.8×ab×fy)+ M/(1.3×ar×ab×fy×z)= 46.82 mm^2< As = 452.39 mm^2b. As2 = N/(0.8×ab×fy)+ M/(0.4×ar×ab×fy×z)= 53.38 mm^2< As = 452.39 mm^2*********************************故，埋件锚筋总面积满足承载力要求!*********************************三、化学螺栓计算（按抗震设计）：锚筋直径：d = 12mm锚筋外形系数： = 0.16混凝土抗拉强度值：ft = 1.43MPaLa = 1.1×嶙fy譫/ft = 310.15mm > L =200mm锚筋的长度 L > 15×d = 180mm***************************锚筋长度满足要求!***************************四、焊缝的校核计算：1.焊缝的高度：hf = 6mm2.焊缝的有效厚度：he = 4.242mm3.竖向焊缝的长度：Lv = 100mm4.水平焊缝的长度：Lh = 50mm5.焊缝总面积： A = 797.5mm^26.焊缝截面惯性矩：I = 1289208.1mm^47.焊缝截面抵抗矩：W = 24734.91mm^38.沿焊缝长度方向的应力为：骹= 6.08 MPa9.沿焊缝长度方向的剪应力为：鬴= 0.91 MPa10.焊缝的最不利应力值为：=[(骹/1.22)^2 + 鬪2]^(1/2)= 5.07 MPa< fw = 160 MPa****************************焊缝强度满足要求!****************************五、立柱连接伸缩缝计算：1.立柱材料的线膨胀系数：= 0.00002352.温度变化：△T = 80摄氏度3.立柱跨度为： L = 3500mm4.施工误差： a1 = 3 mm5.轴向拉伸变形： a2 = 3 mm6.伸缩缝计算值：d = 嶙△T×L+a1+a2= 12.58mm实际伸缩缝取值为：20mm********************************* 伸缩缝满足要求!结构胶计算文件一、结构胶粘结宽度计算a.在风荷载和水平地震作用下的粘结宽度1.水平荷载组合设计值：q = 1.473kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.硅酮胶的强度设计值：f1 = 0.2N/mm^24.结构胶的粘结宽度为：Cs =q×a/2000×f1=1.473×800/2000×0.2 = 2.946mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************b.永久荷载作用下的粘结宽度1.重力荷载设计值：qG = 0.338kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.玻璃板长边长为：b = 900mm4.硅酮胶的强度设计值：f2 = 0.01N/mm^25.结构胶的粘结宽度为：Cs = qG×a×b/2000(a+b)×f2 = 7.156mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************二、结构胶粘结厚度计算：a.由主体结构产生的位移：1.层间位移角限值为：=1/5502.玻璃面板高度：hg = 900mm3.变位承受能力：= 0.44.密封胶的粘结厚度：ts = 8mm5.计算粘结厚度为：ts = 枳L /( ( + 2))^(1/2) = 1.67 mm实际选用粘结厚度为：8mm > 1.67mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************b.由温度差产生的位移：1.年温差为：△T = 802.玻璃长边长为：b = 900mm3.铝材的线膨胀系数为：1 = 2.35E-54.玻璃的线膨胀系数为：2 = 0.8E-55.温度作用下的变位承受能力：1 = 0.16.温度作用下计算粘结厚度：Ts = b△T(1- 2) / ( + 2)) ^(1/2)= 2.4mm实际选用粘结厚度为：8mm > 2.4mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************三、密封胶胶缝计算：1.年温差为：△T = 802.计算方向玻璃面板的边长为：b = 900mm3.玻璃的线膨胀系数为： = 0.8E-54.变位承受能力： = 0.45.施工偏差：dc = 3 mm6.其他影响预留量：dE = 2mm7.计算粘结宽度：Ws = b△T1 / + dc + dE = 6.4mm 实际选用粘结宽度为：15mm > 6.4mm *****************************密封胶粘结宽度满足要求!。
栏杆计算书123.
栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2抗震7度(0.10g)设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算：标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=0.55kN/㎡β: 96.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.60-0.02X4/10=1.608μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001) μ=1.62+0.08×6/10=1.668μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20 W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=1.608×1.668×1.2×0.550=1.770kN/㎡(2)、风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/㎡）（W）：风荷载作用效应的分项系数：1.4按该工程《设计要求总》则中的规定取W=1.4×2.80=3.92kN/㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取5.0a:水平地震影响系数最大值,取0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡故E(K)=0.123kN/㎡1.2 玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（1）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2 强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max ）: 横边框最大扰度Ｕ（max ）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w =(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN ·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm 2<160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w =2.1N/mm 2<160Nmm 2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2 I=208333mm 4W=8333mm 3 i=A I /=14.4mm(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ）M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ）V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN(3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106 /(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为 ￠N +NE N W M /8.01(-γ≤f,N E = ２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4查表得ψ＝０．３７λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNK φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw =227.8N/mm 2>160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm 2<160N/mm 2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm 2＞160Ｎ/mm 2故焊缝无法满足要求，换成８mm 后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w =(31.31×63.31-20×50=920.0mm 2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw =102.4N/mm 2<160N/mm2 在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm 2<160N/mm2 弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm 2<160N/mm 2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得125×π×122/4=14.1kN锚固区域的混凝土计算承载力为：根据《混凝土加固设计规范》13.3.2Ｎ1c=2.8ψaψN5.1,efkcuh f混凝土采用Ｃ30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=1.0,混凝土立方体抗压强度标准f cu.k =20.1MPa,有效锚固深度h ef=70mmψN=ψs.Nψe.N A c,N/A c,N0ψs,N=0.8ψe,N=1/[1+(2e N/S cr,N)]Scr,N=3×hef=210mme N=0ψe,N=1参与受拉螺栓为2根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况，大致可分为两类：水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对其有效面积为：Ａc,N=65100mm2A c,N0=44100mm2所以ψＮ＝ψＳ，ＮψＥ，ＮＡＣ，Ｎ／ＡＣ，Ｎ０＝0.8×1×65100/44100=1.181故N1c=2.8ψaψ5.1,efkcuhf =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5=8682.3N=8.68kN对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc ,N =48050mm 2A c ,N 0=44100mm 2所以ψＮ＝ψs .N ψe .N Ac.N /Ac.N 0=0.8×1×648050/44100=0.872故Ｎ1c=2.8ψa ψN 5.1,ef k cu h f =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5 =6410.9N=6.14kN 混凝土的受剪承载力设计值为Ｖc=0.18ψV 2.03.005.11.ef k cu h d c f平行于剪力方向的边距Ｃ1=50mm锚栓外径d 0=12mm有效锚固深度h ef =70mmΨs .y =1Ψh .y =1Ψa .y =1Ψu .y =1A c .y 0=4.5×C 12A c .y =4A c .y 0所以ψv =ψs .v ψh ,v ψa .v ψe .v ψu .v /A cy 0 =1×1×1×1×4=4Vc=0.18Ψv 2.03.005.11.ef k cu h d c f =0.18×4×1.20 ×501.5×120.3×700.2=5.63kN 以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度 对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=5.74kN<8.68k Ｎ混凝土锚固能力满足其所受剪力为Ｖ＝1.538kN<5.63kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算：()()122<+V N ββ()()151.0263.554.1268.874.5<++ 单个膨胀螺丝拉力为:M/d=0.574/0.1/2=2.87kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=0.192kN<Vrk,s/γms=14.1kN帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件,其混凝土受拉部分所受拉力为$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$M/0.1=13.12kN>6.41kN,混凝土锚固能力无法满足$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$其所受剪力为V=2.80kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=1.312/0.1/2=5.56kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=0.349kN< Vrk,s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象,假设共有10榀,则每榀宽1675mm,高1025mm.2.1玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（2）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max）: 横边框最大扰度Ｕ（max）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w=(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3 焊缝面积：Ａw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=2.1N/mm2<160Nmm2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2I=208333mm4W=8333mm3I/=14.4mmi=A(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ） M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ） V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN (3)竖边框强度计算 强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM γ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106/(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N+NE N W M/8.01(-γ≤f,N E = ２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4 查表得ψ＝０．３７ λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNKφN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算 U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm 扰度可以满足要求！ （５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m 剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=227.8N/mm2>160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm2＞160Ｎ/mm2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w=(31.31×63.31-20×50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=102.4N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为 4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求竖边框剪力:V:荷载作用产生弯矩(kN·m)V=1.235 kN(3)横边框强度计算弯矩作用下:σ=M/γ/w=55.3N/mm2 < 215 N/mm2剪力作用下:τ=V/A=1.24 N/mm2 < 215 N/mm2弯剪满足要求2.5预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件,其混凝土受拉部分所爱拉力为M/0.1=3.37kN<8.68 kN<8.68 kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.85kN<5.63 kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.337/0.1/2=1.69 kN< Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4=0.11 kN< Vrk,s/γms=14.1kN故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件,其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=6.18kN<6.41kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.704kN<6.41kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=6.18/0.1/2=3.09kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=0.08kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=2.3kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.932/0.1/2=4.66kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=0.29kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽1750mm,高1800mm构件截面钢材为Q235;截面为:25×100×3钜形管;25×50×2矩形管;50×10扁铁;4.1荷载计算栏杆标高为92.65m,近似取标高为100.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J):基本风压W(J)=0.55kN/m2β:100.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.62μ(B):100.0m高处风压高度系数(按C类区计算) GB50009-2001) μ=1.68μ(T):风荷载体型系数μ=-1.20W(k)= β×μ(B) ×μ×W(J)=1.62 ×1.68×1.2×0.550=1.80kN/m2挡风系数φ=An/A栏杆条宽度:10mm栏杆条间距:50mmφ=10/50=0.2<0.92W(k)= φ×2.80=0.56kN/mm2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γ(W):风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程《设计要求总则》中规定取W=0.56×1.4=0.78 kN/m2(3)地震作用计算E(K)= β×α×Gβ:动力放大系数,取5.0α：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，0.981kN/m2故E＝0.392 kN/m2以下利用有限元软件sap进行计算，计算模型如下图4.2竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：风荷载：W＝0.784 kN/m2地震作用：E（K）＝0.392 kN/m2活载：q(L)=1.0 kN/m2参照《建筑结构荷载规范》GB2009－2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(K)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考虑组合Q＝1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)=2.06 kN/m2用于挠度计算时，荷载取为Q（k）= q(L)+0.6×W(k)=1.47 kN/m2(1)竖这框由25×60×3矩开钢管组合而成，其截面特性如：A=284mm2I=90000 mm4W=3630mm3i=17.8根据JGJ102－20036.3.1说明，矩形钢管厚度应大于3mm，故建议为25×50×3，其截面特性如下：A=414mm2I=125542mm4W=5021.68mm3i=17.4(2)栏杆条线分布荷载设计值（矩形分布）Q（1）：线分布荷载设计值B：栏杆条间距：0.05mQ（1）＝Q×B＝0.103 kN/m2(3)竖边框弯矩和剪力：竖边框底部弯矩和剪力均最大，其值为M＝0.553 kN·mV＝1.486 kNN＝0.75×1.4×1.75＝1.84 kN(7)若改为可拆卸栏杆,计算如下:焊接计算:采用角焊疑缝,宽4mm焊缝抵抗矩:W W=(25.66×45.663/12-10×403/12)/45.66/2)=6580mm3焊缝面积:A W=25.66×45.66-20×40=372mm2焊缝承受弯矩:M=0.553 kN·m剪力:V=1.485 kN在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=84.0N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=4.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=84.1N/mm2 <160N/mm2故焊缝满足要求.20×40×2矩形管强度计算:A=224 mm2I=533504 mm4W=2667.2 mm3在弯剪力作用下:σ1=M/W W=207.3N/mm2<215N/mm2强度要求!螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7kN螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝承受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝承受的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7 kN螺丝截面:75.53mm3剪力作用下的剪应力: τ=V/A W=136.25N/mm24.3栏杆条计算:(1)栏杆条由50×10扁铁组合而成,其截面特性如下:A=500mm2I=1.4200mm4W=4170mm3(2)荷载线分布荷载设计值同前(3)栏杆条弯矩:M=0.042 kN·m(4)栏杆条挠度计算σ=M/γ/w=10.1N/mm2<215N/mm2强度满足要求.(5)栏杆条挠条焊缝验算U(max):栏杆条最大挠度U(max)=4.2mm<9mm<1800/250=7.2mm挠度可以满足要求！(6)拦杆条焊缝验算焊缝抵抗矩:W W=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=4340.2mm3焊缝面积：A W=15.66×55.66-10×50=371.4mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：M＝0.042 kN·m剪力：V＝0.062 kN采用角焊缝，宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=9.68N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A W=0.16N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=9.68N/mm2<160N/mm2故焊缝满足要求。
设计计算书(模板)
石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称： 蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层 间 高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物 表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5） 式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各 支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。
由于每一立柱为 3个支点，即立柱 为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进 行计算。
( 图 一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。