等温(顺序)输送输油管道设计计算书
输油管道设计与管理第02章等温管道
为5 cs，漏油后在2#站测得的输量为88.5m3/h，首
站至第三站距离为58公里，全线高程差为零，末
站进罐余压为零，忽略站内摩阻，首站进站压头
为30m，E=0.1mm。
求q =？
一、工艺参数 二、管子与管子的规格 三、泵站数的确定 四、泵站布置 五、翻越点及计算长度 六、设计方案的校核
❖ 工艺设计中油品的选择
到便于使用的综合参数摩阻计算式，即列
宾宗公式。
hl
Q2mvm
d5m
L
流态
划分范围
f(Re),
层流
Re2000
64
Re
3000 Re105
水力光滑区 105 Re Re1
0.3164
Re0.2 5
1 1.8lgRe1.53
紊 流
混合摩擦区
粗糙区
注：
Re1
59.5
8/ 7
59.5
输油管道初步设计书
摘要本管线设计最大设计年输量为2000万吨。
管道全长220km，所经地段地势较为平坦，高程在28～88m之间。
经过计算，不存在翻越点。
全线均采用“从泵到泵”的密闭输送方式以及先炉后泵流程。
本设计根据经济流速来确定管径，选为Φ813×10.3，管材选择无缝钢管，钢号Q345，最低屈服强度为325MPa。
经过热力和水力计算，确定了所需的热站和泵站数，考虑到运行管理的方便，热泵站的合一。
本设计中遵循在满足各种条件的情况下，工艺流程尽可能的简单，并且输油工艺本着应用先进技术的原则，进行了首站和中间站的工艺流程设计。
最后绘制五图：管道纵断面图，中间热泵站工艺流程图，首站平面布置图，泵房安装图，首站工艺流程图。
关键词: 管道；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 220 kilometers, the elevation height is between 28-88 meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called “from pump to pump”, so it can reduce consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined by economic velocity. At lest, Ф813×10.3,L325 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine the heating station. And including the environmental protection the worker's live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heating—pump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc. The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, non—pumping operation, non—heating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.Keyword：tube type：transmit output；hot pumpstation；technical process目录第一章前言 (1)第二章工艺设计说明书 (2)1.工程概况 (2)1.1 线路基本概况 (2)1.2 输油站主要工程项目 (2)1.3 管道设计 (3)2.基本参数的选取 (3)2.1 设计依据 (3)2.2 原始数据 (3)2.3 温度参数的选择 (4)3．参数的选择 (5)3.1 管道设计参数 (5)3.2 油品密度 (5)3.3 粘温方程 (6)3.4 总传热系数K (6)3.5 最优管径的选择 (6)4．工艺计算说明 (7)5. 确定加热站及泵站数 (7)5.1 热力计算 (8)5.2 水力计算 (9)5.3 站址确定 (10)6．校核计算说明 (11)6.1 热力、水力校核 (11)6.3 进出站压力校核 (11)6.4 压力越站校核 (12)6.5 热力越站校核 (12)6.6 动、静水压力校核 (12)6.7 反输运行参数的确定 (12)7. 站工艺流程的设计 (13)8．主要设备的选择 (14)8.1 输油泵的选择 (14)8.2 首末站罐容的选择 (15)8.3 加热炉的选择 (15)8.4 阀门 (15)第三章工艺设计计算书 (17)1．经济流速确定管径 (17)1.1 输量计算 (17)1.2 经济流速 (17)2．热力计算与确定热站数 (19)2.1 确定计算用各参数 (19)2.2 确定流态 (19)2.3 总传热系数的确定 (20)2.4 最小输量下确定热站数和泵站数 (21)2.5 判断翻越点 (23)2.6 最大输量下确定热站数和泵站数 (23)2.7 翻越点的校核 (25)3. 确定站址 (25)3.1 热力校核 (25)4. 反输量的确定 (29)4.1 反输量的确定 (30)4.2 反输泵的选择 (30)5. 设备选取及管线校核 (30)5.1 输油站储罐总容量 (30)5.2 输油主泵的选择 (31)5.3 给油泵选择 (31)5.4反输泵的选择 (31)5.5 加热炉选取 (31)5.6 电动机选择 (31)5.7 阀门 (32)6. 开炉开泵方案 (32)6.1 最大输量下 (32)6.2 最小输量下 (33)第四章结论 (34)致 (35)参考文献 (36)第一章前言作为油气储运专业的本科毕业生，我们进行了输油管道的初步设计，使我对以前所学专业知识进行了一次综合回顾及应用，尤其是对管输工艺的初步设计有了更深的了解和认识。
等温输油管路的经济管径与界限输量计算模型
董正 远
（ 西安石油大学 石油工程学院， 陕西 西安 ７０６ ） １０５
摘要： 考虑 了油品黏度和输送量对泵效、 流态和经济 管径的影响 ， 以管道建设投 资的年分摊费用、 管 道年维修 费用和管道运行年能耗 费用之和为 目标函数 ， 出了等 温输油管路 经济管径和界 限输量 给
的完整计算模 型， 采用斐波那契搜索算法对所建模型进行 了计算， 计算表明 ， 本模型适用于各种流 态， 能较好地反映黏度和输量对经济管径的影响 ， 算收敛性很好， 计 模型对等温输 油管路 的技术经 济设计提供 了可靠的理论依据 ． 关键词： 等温输油管； 经济管径 ； 界限输量 ； 计算模型
Ｅ－ ｉ Ｚ ｙ ｏｇ ８ ＠ ． ｒ ．ｏ ｍａ ： ｈ Ｄ ｎ ８ ８ Ｔｏ ｏｍ ｌ ｎ
维普资讯
董正远 ： 等温输油管路 的经济 管径 与界 限输量计算模 型
一
７ — ５
１１ 管 道建 设年 分摊 费用 ．
ｋ ＝ ０ １… ． ，，
（０ １）
管道建设投资费用 Ｓ是管径和管长的函数 ， 一
般根据实测数据拟合为
Ｓ （ ＋６ ） ＝ 口 Ｄ Ｌ， 管长 ， ｍ． （） ３
式 ， 管 相 粗 度 ｅ 鲁； 管 绝 粗 中 ｅ 壁 对 糙 ，＝ ｅ 壁 对 为 为
糙度 ， ｍ． １４ 管道年 总 费用 ．
其 中， ， ， 为拟合常数 ； ａｂａ Ｄ为管道内直径 ， Ｌ为 ｍ；
将式（ ）式 （） ４ 、 ５ 和式 （） ６ 代入式 （） １ 可得
ｓ ＝
管道建设投资年分摊费用为
Ｓ １＝ ９１ （ ＋６ Ｌ． ｓ ＝ 口 Ｄ） （） ４
［ 夕 ＋
￡ 垒 １
］十￣＋ （ ｂＬ 口Ｏ ）
等温输送管道实验指导说明书
等温输送管道使用指导书山东中石大石仪科技有限公司SHANDONG SHIYI SCIENCE AND TECHNOLOGY CO.LTD.OF U.P.C地址：山东省东营市北二路271号邮编：257061电话：+86（0546）8391238 8393829 8392766传真：+86（0546）8397706Web : E-mail: shiyi@“等温输油管路”实验指导书一、实验目的(1) 学习和掌握测定管路特性曲线、用图解法求管路与泵站联合工作时的工作点的方法；(2) 熟悉“泵到泵”密闭输送工艺运行时输油管路各站协调工作的情况；(3) 观察管道发生异常工况或突然事故时（如某泵站突然停电等）全线运行参数的变化，学会根据运行参数变化，分析事故原因、事故发生地点及应采取的处理措施，在实验中加以验证；(4) 观察翻越点后的流动状态，分析影响翻越点的因素和消除翻越点的措施，在实验中加以验证；(5) 学习和掌握清管球的收、发操作，观察清管球在管道中的运动状况； (6) 了解计算机数据采集系统的组成及运行情况。
二、实验原理在密闭输送的多泵站等温输油管道系统中，泵站和管道组成一个统一的水力系统，管道所消耗的能量（包括摩阻损失、高程差、站内局部摩阻和终点所要求的剩余压力）等于泵站所提供的能量，二者必然保持能量供需的平衡关系。
全线的能量供需平衡关系式如下：221Z Q m sZ ()()m m s H N A BQ fLQ Z Z Nh H --+-=+-++式中：Q ──管道的工作流量，m 3/s ；N ──全线运行的泵站数；f ──单位流量的水力坡降；H s1──管道首站进站压头，m 液柱； H sZ ──管道终点剩余压头，m 液柱；L ──管道总长度，m ；Z Q 、Z Z ──管道起、终点高程，m ； h m ──每个泵站的站内损失，m 液柱。
根据上述能量平衡方程，可以确定管道的输量和各个站的进出站压力，分析事故工况时运行参数的变化趋势。
等温输油管线计算步骤
2.7.3 等温输油管道工艺计算步骤
(1)原始资料
1）输送量（包括沿线分油或加油量）；
2）管道起、终点，分油或进油点，及管道纵断面图；
3）可供选用的管材规格；
4）可供选用的泵、原动机型号及性能；
5）所输油品的物性；
6）沿线气象及地温资料。
（2）计算步骤
1）计算年平均地温；
2）计算年平均地温下的密度；
3）计算年平均地温下的粘度；
4）换算流量G-Q；
5）根据P63表（2-4）初定管径D0和工作压力；
6）根据管道规格，选出与D0 相近的三种管径D1 、D2 、D3 ；
7）按任务输量和初定工作压力选泵，确定工作泵的台数以及组合情况；
8）作一个泵站的特性曲线，确定任务输量下泵站提供的扬程HC，然后据此压头确定计算压力
9）选管材，求壁厚，并进行强度校核，求出管道的内径；
10）计算流速；
11）计算雷诺数，判定流态；
12）计算水力摩阻系数，计算水力坡降；
13）纵断面图上判断翻越点，确定计算长度LP；
14）计算输油管道计算长度全线的摩阻损失；
15）确定全线需要的总压头（摩阻+高程差）
16）求泵站数，并化整；
17）根据技术经济指标计算基建投资及输油成本，选择经济评价方法，确定最优方案；
18）按最优方案的参数作全线泵站总特性曲线和管路总特性曲线，以此求得全线的工作点；
19）按工作点流量求水力坡降ip；
20）按水力坡降和工作点的压头在纵断面图上布站，确定泵站的位置；
21）检查动、静水压头，校核各泵站的进出口压力。
输油管道初步设计书
摘要本管线设计最大设计年输量为2000万吨。
管道全长220km，所经地段地势较为平坦，高程在28～88m之间。
经过计算，不存在翻越点。
全线均采用“从泵到泵”的密闭输送方式以及先炉后泵流程。
本设计根据经济流速来确定管径，选为Φ813×10.3，管材选择无缝钢管，钢号Q345，最低屈服强度为325MPa。
经过热力和水力计算，确定了所需的热站和泵站数，考虑到运行管理的方便，热泵站的合一。
本设计中遵循在满足各种条件的情况下，工艺流程尽可能的简单，并且输油工艺本着应用先进技术的原则，进行了首站和中间站的工艺流程设计。
最后绘制五图：管道纵断面图，中间热泵站工艺流程图，首站平面布置图，泵房安装图，首站工艺流程图。
关键词: 管道；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 220 kilometers, the elevation height is between 28-88 meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called “from pump to pump”, so it can reduce consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined by economic velocity. At lest, Ф813×10.3,L325 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine the heating station. And including the environmental protection the worker's live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heating—pump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc. The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, non—pumping operation, non—heating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.Keyword：tube type：transmit output；hot pumpstation；technical process目录第一章前言 (1)第二章工艺设计说明书 (2)1.工程概况 (2)1.1 线路基本概况 (2)1.2 输油站主要工程项目 (2)1.3 管道设计 (3)2.基本参数的选取 (3)2.1 设计依据 (3)2.2 原始数据 (3)2.3 温度参数的选择 (4)3．参数的选择 (5)3.1 管道设计参数 (5)3.2 油品密度 (5)3.3 粘温方程 (6)3.4 总传热系数K (6)3.5 最优管径的选择 (6)4．工艺计算说明 (7)5. 确定加热站及泵站数 (7)5.1 热力计算 (8)5.2 水力计算 (9)5.3 站址确定 (10)6．校核计算说明 (11)6.1 热力、水力校核 (11)6.3 进出站压力校核 (11)6.4 压力越站校核 (12)6.5 热力越站校核 (12)6.6 动、静水压力校核 (12)6.7 反输运行参数的确定 (12)7. 站工艺流程的设计 (13)8．主要设备的选择 (14)8.1 输油泵的选择 (14)8.2 首末站罐容的选择 (15)8.3 加热炉的选择 (15)8.4 阀门 (15)第三章工艺设计计算书 (17)1．经济流速确定管径 (17)1.1 输量计算 (17)1.2 经济流速 (17)2．热力计算与确定热站数 (19)2.1 确定计算用各参数 (19)2.2 确定流态 (19)2.3 总传热系数的确定 (20)2.4 最小输量下确定热站数和泵站数 (21)2.5 判断翻越点 (23)2.6 最大输量下确定热站数和泵站数 (23)2.7 翻越点的校核 (25)3. 确定站址 (25)3.1 热力校核 (25)4. 反输量的确定 (29)4.1 反输量的确定 (30)4.2 反输泵的选择 (30)5. 设备选取及管线校核 (30)5.1 输油站储罐总容量 (30)5.2 输油主泵的选择 (31)5.3 给油泵选择 (31)5.4反输泵的选择 (31)5.5 加热炉选取 (31)5.6 电动机选择 (31)5.7 阀门 (32)6. 开炉开泵方案 (32)6.1 最大输量下 (32)6.2 最小输量下 (33)第四章结论 (34)致 (35)参考文献 (36)第一章前言作为油气储运专业的本科毕业生，我们进行了输油管道的初步设计，使我对以前所学专业知识进行了一次综合回顾及应用，尤其是对管输工艺的初步设计有了更深的了解和认识。
热油输送管道的温降计算
热油输送管路的温降计算热油在埋地管路输送过程中因无法做到完全绝热，它会沿管线向四周传热，下面仅以纵向温降进行研究计算。
1·设热油输送管道，管外径为D ，周围介质温度为T 0，总传热系数为K ，输量为G ，油品的比热为C ，出站油温为T Q ，油流流到距加热站出口X 米处时，温度降为T ℃。
注：（1）在稳定工况下：温度不随时间而变化，输量不随时间而变化；（2）油流至周围介质的总传热系数K 沿线为常数； （3）沿线地温和油品的比热C 为常数； （4）油品沿管轴线温度不变。
2·在距输油站为X 处取一微元段dx ，设X 处断面油温为T ，油流经过dx 段的温度变化为dt ，由能量方程推导温降公式，稳定流动的能量方程；dx dQ g dx dv v dxdP P h dx dT T h T p -=++⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂θsin 忽略高差和速度变化的影响，则： dx dQ dx dPP h dx dT T h Tp -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 另外由热力学知识可知：h p T P T T h P h ⎪⎭⎫⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂因此：dx dQ dxdPP T T h dx dT T h h p p -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂ 由于： P p C T h =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ i hD P T =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 则：dQ dp D C dT C i P P -=-故在L+dL 断面上油温为T+dT ，稳定传热时，dL 上的热平衡方程为：单位时间内管线向周围介质的散热量 = 油流温降放出的热量dQ 表示单位质量液体在单位管长上的热量损失，由传热学关系可知： ()dx MT T D K dQ 0-=π因此： ()dT C dp D C dx MT T D K P i P -=-0π令 PMC DK a π=， 则：()()dxdpD T T a dx T T d i=-+-00 非齐次线性微分方程的通解为：dx e dxdp D e Ce T T axi ax ax ---⎰+=-0由于: 0=x 时，Q T T =，所以：()dx e dxdp e D e T T T T axax i ax Q ---⎰+-+=00 在热油液流中不考虑节流效应，则得到苏霍夫公式：()ax Q e T T T T --+=00单位质量下取：PGC DK a π=适用于流速低、温降大、摩阻热影响较小的情况下。
输油管道水力、热力计算
6 热负荷计算 计算热负荷：（kw） 液量（m3/h）
流量（m3/s） 密度（kg/m3） 液量（kg/s） 液量流量（kg/s） 含油（％） 含水（％) 升温（℃） 油比热（J/kg·℃） 水比热（J/kg·℃） 油热负荷（kw） 水热负荷（kw）
λ＝64/Re
3000＜Re＜Re1=59.7/ε8/7
1/λ0.5＝1.8lgRe-1.53， 当Re＜105时，λ＝0.3164/Re0.25
Re1＜Re＜Re2＝（665-765lgε）/ε 1/λ0.5＝-1.8lg（6.8/Re＋（ε/7.4）1.11)
Re＞Re2
λ＝1/（1.74-2×lgε）2
8.2.7
输油管道，系数a的计算 系数a K－管线的总传热系数K【W/m2.℃）】 D－管道外径（m） qm－原油质量流量（kg/s） C－原油比热容【J/（Kg.℃）】 π－圆周率系数，取3.14 原油质量流量（kg/d） 原油密度ρ（kg/m3） 原油体积流量（m3/s） 原油质量流量（t/a） 体积流量（m3/s） 平均温度 t t1－管线起点温度 t2－管线末点温度
1 粘温方程 B
A
y1 x1 y2 x2 y3 x3 y4 x4 y5 x5 n
t温度下的粘度 温度t
2
密温计算
t温度下的密度 ζ ρ20
温度t
3 集输油管道的沿程摩阻计算
h-管道沿程摩阻，液柱（m）
L－管道长度（m）
d－管道内径（m） v－管内液体流速（m/s）; v＝4qv/（πd2）,其中qv－原油体积流量(m3/s) g－重力加速度，g＝9.81m/s2； λ－水力摩阻系数，
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等温（顺序）输送输油管道设计计算书
（一） 管道基础数据
1.设计输量
G 汽=(200+10×31)×104
=510×104
t/a G 煤=400×104
t/a 2.管线长度
L=500+20×31=1120 km 3.油品密度
参考《输油管道设计与管理》P46， 根据任务书已知，20℃时，汽油密度为730㎏/m3, 煤油密度为845㎏/m3, 则t ℃时，各油品的密度为:
ρt =ρ
20
－ξ（t －20），ξ=1.825-0.001315ρ
20
3/94.723)2027(730001315.0825.1730m kg =-⨯⨯--=）（汽ρ
3/00.840)2027(845001315.0825.1845m kg =-⨯⨯--=）（煤ρ
4.体积流量
27
ρG
Q =
， 式中：
设一年中输送汽油需要208天，则输送煤油需要142天，
所以有Q 汽=
s /m 392.094
.723243600208101051033
4=⨯⨯⨯⨯⨯ Q 煤=
s /m 388.000
.840243600142101040033
4=⨯⨯⨯⨯⨯ 5.高差 930m 31300H =⨯+=∆ 6.各油品27℃下粘度
根据《石油库设计手册》查粘温曲线，有s /m 10570.026-⨯=汽ν，s /m 10733.02
6
-⨯=煤ν
（二） 管径、管材及管壁厚的确定
1.管径
总设计输量G=(510+400) 4
10⨯=9.16
10⨯t/a
查《输油管道设计与管理》表2-4（P63）知，该长输管道管径D=630㎜。
参考《输油管道设计与管理》附录二API 标准钢管部分规格（P489）确定：外径D=660㎜，管厚δ=14.3㎜，内径D=631.4㎜。
2.管材
根据国家标准《石油天然气工业输送钢管交货条件：A 级钢管》（GB/T9711.1—1997），选用钢号为L415的管材，最低屈服强度为415Mpa 。
（三）泵的型号和组合方式的确定
1.流量的确定
泵的流量取汽油的流量Q=0.3923
m /s
额定流量Q 额=1.1Q=1.1×0.392×3600=15523
m /h
2.扬程的确定
P=gh ρ
m 5618
.91000105.5g P h 6
=⨯⨯==ρ，
3.泵的选型和组合方式
根据《输油管道设计与管理》p324，选DZS350×470×2的并联泵，其流量为19603
m /h ，扬程为564m 。
为了满足设计要求，则一个泵站需要1个泵。
（四）水力计算 1.雷诺数
已知27℃下油品的粘度为s /m 10570.026-⨯=汽ν，s /m 10733.02
6
-⨯=煤ν
根据《输油管道设计与管理》P33
e 4R Q d πυ=
6
6
e 10388.110
570.06314.014.3392.04⨯=⨯⨯⨯⨯=-汽R 66
e 101.110
733.0636.014.3356.04⨯=⨯⨯⨯⨯=-煤
R 5
2．相对当量粗糙度
根据我国《输油管道工程设计规范》P33中所推荐的管壁当量粗糙度e ，取直缝钢管e=0.054
2e d ε= =6314
.010054.023
-⨯⨯ ≈1.71410-⨯
则：
7
8
5
.59ε
=
7
84)
1071.1(5.59-⨯ ≈1.2×106
74
41007.210
71.110698.1lg 765665lg 765665⨯=⨯⨯-=---ε
ε
由上可得，
7
85.59ε
<汽e R <
ε
ε
lg 765665-，既汽油属于紊流混合摩擦区，30
＜
e R 煤
＜7
85.59ε,
既煤油属于紊流水力光滑区。
3．各油品的水力坡降
已知汽油处于紊流混合摩擦区，查表2-3（p37）知β=0.0802A ，A=10627
.0lg 127.0-d ε
，m=0.123
所以A=10
08.1627.06314
.01071.1lg 127.0104--⨯=-=0.083，β=0.0802A=0.0802×0.083=6.66×10-3
汽油的水力坡降为：
3877
.4123.06877.13877.40.1231.8774210
84.1636.0)1057.0(418.01066.6d Q i -----⨯=⨯⨯⨯⨯===
νββm m
m d v Q 已知煤油处于紊流水力光滑区，则沿程损失为：m=0.25,β=0.0246
3
877.4123.06877.1877.40.1231.877421022.16314
.0)1057.0(388.00246.0d Q i ----⨯=⨯⨯⨯===
νββm m
m d v Q 4.全线所需总的压头
H = 1.01×iL+Z ∆
则：m 8.29909301011201084.11.133=+⨯⨯⨯⨯=-汽H
m 4.22969301011201022.11.133=+⨯⨯⨯⨯=-煤H
6.泵站个数的确定 N=
53.520
5618
.2990h -H H m C =-=，取6个泵站数。
（五）首末站各油罐体积计算
输送汽油的输量q H
1汽
=94
.723360024350101051034⨯⨯⨯⨯⨯=0.233m 3
/s q H
1煤=
840
360024350101040034⨯⨯⨯⨯⨯=0.157m 3
/s 首站的储罐容量V 汽H 1= q H 1汽（T-t 汽）=0.233×(350-195)×24×3600=3.12×106
m 3
V 煤H 1= q H 1煤（T-t 煤）=0.157×(350-155)×24×3600=2.65×106
m 3
首站和末站的体积是相等的，所以
末站各油品的体积：V 61k 11012.3⨯==汽汽H V m 3
V 61k 11065.2⨯==煤煤H V m 3
（六）终点混合罐体积计算
管道总容积V g =
4
πd 2L=414.3×0.63142×1120×103=3.51×105 m 3
管道截面积A=4
πd 2=414.3×0.63142=0.313m 2
管内平均流速V 汽=A Q 汽
=313
.0392.0=1.25m 2
/s
V 煤=
313
.0388.0=1.24 m 2
/s 贝克莱数：P 汽ed =T
V D L =72.025.11011203⨯⨯=1.94×106
P 煤ed =72
.024.11011203⨯⨯=1.929×106
式中D T ————油品扩散系数，取0.72 m 2
/s 终点罐的容积取==煤汽g g V V 3.12×10-4
m 3
，则
系数ξ
汽
=
g g V V 2汽ed P =
56
1051.321012.3⨯⨯⨯61094.1⨯=62.2
ξ
煤
=
g
g V V 2煤ed P =
5
6
1051.321012.3⨯⨯⨯610929.1⨯=61.7
查《输油管道设计与管理》p300的函数图6-17，根据 ，%1g =A B K ξA
=62.22 ，得Z 2=-1.3； ，
%2A gB =K ξB
=61.7 ，得Z 3=0.65
进入混油罐的混油体积由式（6-24）求得
V 35
.065-0.5edA 32g h m 8.982)1094.1(65.03.11051.32P Z Z 2-=⨯⨯--⨯⨯⨯=-=-）（）（V A
V 3
5
.065-0.5edB 33g hB 985.6m
)10929.1(3.165.01051.32P Z Z 2=⨯⨯+⨯⨯⨯=-=-）（）（V 则进入混油罐的混有体积为985.6m 3
（七）.泵站进出站压力的校核
1.进出站压力的校核
各站间距L=
m 1087.16
10112053
⨯=⨯ 各站高差m 1556
930
z ==
∆
站间损失iL=1.84×10m 3441087.15
3=⨯⨯- 参考《输油管道设计与管理》P45，有
11d s c m H H H h =+-=20+564—20=564m 2111s d H H iL Z =-+∆=564-344+155=65m
同理可得： 1s H =20m 1d H =564m
2s H =65m
3s H =110m H s4=155m H s5=200m H s6=245m P Hg ρ==723.94×789×P ≤[P]=5.5MPa,清管器接收筒清
管器发送筒
清管器接收筒清管器发送筒。