涵洞方案及支架受力验算

K21＋640涵洞盖板支架受力验算书

1、涵洞支架搭设说明

盖板现浇支架采用扣件式钢管脚手架，立杆间距80×80cm；水平杆步距120cm；上下两端由可调节顶托（底托）调节立杆高度，每端调节高度不大于40cm；分别设置纵向、横向剪刀撑，剪刀撑隔排设置。

2、荷载说明

(1)钢筋砼断面折算成均布荷载: q

＝2.6×0.4＝10.4(KN/m2)

＝0.6×0.0018＝0.11(KN/m2)

(2)模板荷载q

(3)5×10分配梁方木荷载q

＝0.6×0.05×0.1×3 ＝0.09(KN/m2)

(4)人及机具活载q

＝1.5(KN/m2)

(5)钢管支架荷载：q

＝(38.4×(4×1.2＋5×2×0.8)＋58.2×2＋

5×13.2)/(0.8×0.8)

＝10.53(KN/m2)

(6)10×10主梁方木荷载:q

＝0.6×0.1×0.1×1/0.8

＝0.075(KN/m2)

3、顶模板受力验算(18mm竹胶板模板)

荷载设计值:q

＝1.2×(10.4＋0.11)＋1.4×1.5

＝14.71KN/m2

＝10.4＋0.11＋1.5＝12.01KN/m2

荷载标准值: q

将木模顶面受力看成是次梁方木为支点，木板以上为均布荷载的简支梁，现取模板中1cm宽的木条作模拟计算：

L2/8＝14.71×0.01×0.35×0.35/8＝2.25×10-3KN·m 跨中弯距:Mmax＝ q

支点剪力:Q＝ q

L/2＝14.71×0.01×0.35/2 ＝0.026KN

模板毛截面惯性矩:Iy＝b3h/12＝1.83×1/12＝0.486cm4

模板毛截面面积矩:Sm＝ b2h/8＝1.82×1/8＝0.405cm3

净截面抵抗矩:Wx＝ b2h/6＝1.82×1/6＝0.54cm3

弯曲强度:σ＝2.25/(0.54×10－6)

＝4.16MPa＜[σ

]＝12MPa

允

剪切强度:τ＝QSm/(Iyb)

＝0.026×103×0.405×10－6/(0.486×10－8×0.018)

＝0.12MPa＜[τ]＝1.9MPa

L4/(384EI)

挠度:f＝5q

＝5×12.01×0.01×103×0.354/(384×104×106×0.486×10－8)

＝0.483mm ＜350/400＝0.875mm

采用18mm竹胶板做模板满足规范要求。

4、次分配梁受力验算(5×10cm楞木)

＝1.2×(10.4＋0.11＋0.09)＋1.4×1.5

荷载设计值:q

＝14.82KN/m2

＝10.4＋0.11＋0.09＋1.5＝12.1KN/m2

荷载标准值: q

将分配梁方木的受力看成是主梁方木支点，木板以上为均布荷载的简支梁

L2/8＝14.82×0.35×0.64/8＝0.415KN·m 跨中弯距:Mmax＝ q

L/2＝14.82×0.35×0.8/2 ＝2.07KN

支点剪力:Q＝ q

方木毛截面惯性矩:Ix＝bh3/12＝0.05×0.13/12 ＝ 416.67cm4

方木毛截面面积矩:Sm＝ bh2/8＝0.05×0.12/8 ＝ 62.5cm3

净截面抵抗矩:Wx＝ bh2/6＝0.05×0.12/6 ＝83.33cm3

弯曲强度:σ＝0.415×103/(83.33×10－6)

＝4.98MPa＜[σ

]＝12MPa

允

剪切强度:τ＝QSm/(Ixb)

＝2.07×103×62.5×10－6/(416.67×10－8×0.05)

＝0.62MPa＜[τ]＝1.9MPa

L4/(384EI)

挠度:f＝5q

＝5×12. 1×0.35×103×0.84/(384×104×106×416.67×10－8)

＝0.54mm ＜800/400＝2mm

采用5×10cm方木做分配梁满足规范要求。

5、主梁受力验算(10×10cm楞木)

荷载设计值:q

＝1.2×(10.4＋0.11＋0.09＋0.075)＋1.4×1.5

＝14.91KN/m2

＝10.4＋0.11＋0.09＋0.075＋1.5＝12.18KN/m2 荷载标准值:q

L2/8＝14.91×0.8×0.82/8 ＝0.95KN·m 跨中弯距:Mmax＝q

支点剪力:Q＝q

L/2＝14.91×0.8×0.8/2＝4.77KN

方木毛截面惯性矩Ix、毛截面面积矩Sm、净截面抵抗矩Wx计算同(3)。

弯曲强度:σ＝0.95×103/(562.5×10－6)

＝1.69MPa＜[σ]＝12MPa

剪切强度:τ＝QSm/(Ixb)＝4.77×103×125×10－6/(833.33×10－8×0.1)＝0.72MPa＜[τ]＝1.9MPa

L4/(384EI)

挠度: f＝5q

＝5×12.18×103×0.84/(384×104×106×833.33×10－8)

＝0.78mm＜800/400＝2mm

采用10×10cm方木做分配梁可满足要求。

6、立杆稳定性验算

钢管承受从木方传来的竖向荷载，即木方在支托上的反力

q＝2Q＝9.54KN

钢管步距h＝1.2m，S＝4.89cm2，r＝1.58cm

每根立杆长4.8－2×0.2＝4.4m，水平杆5层，扣件5个，顶托1个，立杆底部承受的钢管支架重量:

4.4×38.4＋5×0.8×2×38.4＋5×13.2＋58.2＝6KN

底层钢管承受荷载

9.54＋6×1.2＝16.74KN

顶部伸出长度为0.2m， L

＝h＋2a＝1.2＋2×0.2＝1.6m

/r＝160/1.58＝101.3，查表得υ＝0.578，则钢管允许承载力λ＝L

N＝υAf＝0.578×4.89×100×205＝57.94KN≥16.74KN

满足要求。

7、基础承载力计算

涵洞盖板支架底托支撑在洞内M7.5浆砌片石上，浆砌片石厚度40cm，其抗压强度为7.5MPa。

p＝16.74/(0.1×0.1)＝1.674MPa ＜7.5MPa

地基承载力的满足要求。

箱涵设计计算书

公路桥涵设计计算书一，设计资料公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。二设计计算（一）截面尺寸顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载

汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车（三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算（1）a 种荷载作用下（图1）

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

（图1）平面图（图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2

三、次楞验算恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

桥墩模板及支架的设计与计算

桥墩模板及支架的设计与计算一、计算说明广州新客站站房桥的桥墩根据双线和单线轨道梁分别设计为二类型结构，其中每类结构又因站房出站层的观赏作用分别设计的截面形状为长方形和椭圆形两种形状，且墩帽1m 下均为流线喇叭状，故也可称其为“花瓶”型。又因为桥墩的美观要求，支模时不得采用对拉螺栓。故根据混凝土的侧压力和无螺栓支模，特作如下设计。二、模板设计与计算 1、材料选择及要求。 ①采用“U ”形（含喇叭形：正立面流线长6m 至上口，侧立面流线长2m 至上口）； ②模板尺寸：共分七段，高分别为2.1m 、2m 、1m ；宽分别为12b ×2+侧面宽（+9.10m 上的两段，“U ”形模宽为±0.00m 处的12b ×2+侧面宽，正面两边中间添加一块宽2.9m 的矩形模）。图1 正立图(a) 侧立图(b)

③考虑长方形四角的45o直边转化成流线型，故横肋采用14mm及12mm厚×100mm高的扁钢，主要用于拐角定型。14mm厚扁钢均用于模板上下接口边，而12mm厚扁钢均用于模板内横肋，间距400mm。 ④竖肋采用[10槽钢，间距400mm。 ⑤横面板采用6mm厚钢板。 ⑥要求竖横肋间距的焊缝饱满，肋与横面板的焊接牢固可靠。 2、模板分段（块）简图（图1.a，b） 3、设计计算。考虑混凝土掺减水剂，故K=1.2；并考虑流线形侧模的压力最大。则： ①荷载组合： a.使用内部振捣器，浇筑速度在1m/h内，其算式Pm=K?γ?h 设广州市的平均气温为28℃，则1 =0.036>0.035 28 =1.53+3.8×0.036=1.67 h=1.53+3.8v T 所以Pm1=1.2×24×1.67=48.1KPa v b.泵送混凝土时，其计算式Pm=4.6?14 Pm2=4.6×14 1.67=5.23KPa c.流线形模板外倾α>55o，则Pm=K?r?h，但考虑浇筑2m以上时，已过去2小时，底层混凝土已初凝，侧压力减弱或消失，故仅取h=2.5m计算： Pm3=1.2×24×2.5=72KPa d.倾倒混凝土的压力： 4KPa 由以上c条就不考虑a条，故 Pm max=5.23+72+4=81.23KPa ②不考虑荷载效应组合，统一按1.3倍安全系数： Pm max =81.23×1.3=105.6KPa ③“U”型模结构简图：（图2）图2

涵洞模板支架计算

涵洞模板支架计算（一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算（1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。（5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：

P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ）故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算：根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定：取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距：式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==

管道支架受力计算

地下三层3-8/D-E轴空调冷却水管道支架受力计算管道受力计算步骤如下： 1）对图纸进行支架的深化设计首先对现有的图纸进行支架的深化设计，确定各个部位支架的间距，并在图纸上标明具体位置。并以洽商或工作联系单的形式经过专业设计人员的签认。 2）支吊架拉力计算第一步、根据图集《室内管道支架及吊架》（03S402,中国建筑标准设计研究所2003.5.1实行）查出管道（如为保温管道应为带保温的管道）重量。根据长城金融工程空调冷却水施工设计说明要求（DN450采用螺旋焊接钢管），钢管规格为为Φ478*9。对于加厚管道，应根据每米钢管质量的计算公式计算出它的每米重量A：1*24.6616*δ*（D —δ）/1000，其中D为外径，δ为壁厚。冷却水管重量：24.6616×9×（478-9）÷1000=104.6 kg/m 第二步、计算管道满水重量和支架自重每米管道水重量： T=π*（管内径）2*水密度（kg/m3） 3.14×(0.45÷2)2×1000÷1000=159 kg/m 第三步、根据设计签认的“支吊架”深化图纸及上述计算数据，用下式计算出每个的膨胀螺栓须承受的力B（KN）：

槽钢自重(t)：2.85m×14.2kg/m=40.47 kg 总重量(t)：（104.6+159）×66.4+40.47×7=17786.33 kg 膨胀螺栓承受的力：17786.33÷(8×7)÷100=3.18 KN 第四步、从图集《室内管道支架及吊架》（03S402）中P9关于M16的锚栓抗拉极限荷载为9.22KN,抗剪极限荷载为5.91KN，均大于深化设计荷载，故M16的膨胀螺栓的选取满足本工程需要。

满堂支架设计与验算方案

一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求（1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。（3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书一、方案选择 1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：

具体计算如下。二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。按三跨连续梁计算 1．荷载钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡）模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡）人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算

W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2）（1）、强度计算弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。（2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值

支架受力计算书

光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇）（1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防（1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。（2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。

①风荷载根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1）式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6；基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；

满堂脚手架设计计算法(最新)

满堂脚手架设计计算方法钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。一、参数信息: 1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

模板支架设计方案

模板支架设计一、编制依据：《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《木结构工程施工质量验收规范》施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载）二、编织步骤及注意事项：脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。三、模板支架荷载： 1、荷载分类作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为：（1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；（2）新浇混凝土自重；（3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）倾倒或振捣混凝土荷载。四、方案确定： 1、工程概况

板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析：力传递过程：面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆楼板支撑架立面简图

模板支架计算书

一、概况：现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下：二、荷载计算： 1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：

q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算：支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN

(完整版)支架承载力计算

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。满足要求。或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。满足要求。支架整体稳定性计算：根据公式： [] N f A σ?≤＝式中： N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136； l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；

k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。满足要求. 支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法（新）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。一、参数信息: 1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。采用的钢管类型为Φ48×3.5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

钢筋砼箱涵模板计算例子

一、工程概况本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。二、施工部署 2.1、组织机构为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标质量目标：本部位工程质量达到优良标准。安全目标：杜绝人身伤亡事故。工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下：普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应）防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台，潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料主要施工材料计划如下表：

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司二O一四年七月十八日

前言近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。特此说明！总工程师室二O一四年七月十八日

目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表

满堂支架及门洞支架验算(最终版)

重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程环山公园站～长河站区间（高架段）箱梁满堂支架及门洞支架安全检算报告重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司二〇一五年一月

重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程环山公园站～长河站区间（高架段）箱梁满堂支架及门洞支架安全检算报告审查：复核：审核：重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司二〇一五年一月

目录第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)

第一章概述 1.1工程概况本工程（建新东路-王家庄段）线路长度33.42km，其中地下段长度为27.04km，高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m，共29跨，均为群桩基础；1#为桥台，2#～21#墩为花瓣式桥墩，22#～30#为矩形双肢墩（上设盖梁），墩柱高度1.8～15米；其中11#～14#墩、27#～30#墩为现浇连续箱梁，其余为预应力简支箱梁，标准梁宽10.4m（1～21#墩，21#至30#墩梁宽渐变）。高架段箱梁参数统计表如下：表1：桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下（腹板加厚段）：图1.1：双线简支梁标准断面箱梁 1

箱涵模板支架计算书

K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。三、箱涵侧模板系统计算（一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算（1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m）（2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。（5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册）式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）

光伏支架受力计算书..

支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司

1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目工程地址：新疆建设单位： **集团结构高度：电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]

钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°