沙河沟中桥支架计算书
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
沙河沟中桥支架计算书讲解
附件：DK636+380（6+16+6m）箱型桥支架计算书一、计算依据及总体布设1.1计算依据1.1.1 《设计图纸》1.1.2 《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.1.3 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）1.1.4 《实用土木工程手册》（第三版）1.1.5 《结构设计原理》（下册）（中国铁道出版社）1.1.6 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）1.1.7 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）1.1.8 《桥涵》下册（人民交通出版社）1.1.9 《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-19991.2总体布设1.2.1 支架采用碗扣支架搭设，腹板下立杆间距为60×60cm（横向×纵向），横杆步距为90cm。
模板均采用18mm厚胶合板。
1.2.2砼恒载：根据图纸提供数据，梁体的总重量为2216.2T。
1.2.3 模板、型钢、方木的重量二、支架系统模板计算2.1荷载分析根据图纸分析，为偏于安全，阶段一取梁高为2.05m的截面为例进行分析，如上图。
砼密度：2.6KN/m3。
ⅠⅠ截面底板处集中荷载：F=26*0.95=24.7Kpa 施工荷载Kpa P 5.2=施 振捣荷载Kpa P 2=振其他临时设施构件（胶合板、方木、顶板支架等）Kpa P 1=其。
控制最不利荷载进行组合，则：计算腹板下用荷载组合为：Kpa P P P F q 46.71)(4.1)(2.1=+++=∑2.2顶板下胶合板强度计算2.2.1 弹性模量，静弯强度根据《混凝土模板胶合板》GB/T17656-1999竹胶合板：Mpa E 3105⨯=竹 M p a 24][= σ 取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板mm 15=δ 竹合板：43325.281151121121mm bh I =⨯⨯==3225.371516161mm bh W =⨯⨯==2.2.2 按照底板下荷载作用力计算，竹胶合板的分配梁计算跨度设为150mm （净间距）（如下图），则m KN q /1046.713-⨯=m KN ql M ⋅⨯=⨯⨯⨯==--4232107146.010.01046.71101101 MPa MPa W M 24][91.1105.3710107146.0934=<=⨯⨯⨯==--σσ )(25.0400100][067.01025.281105384101.01046.71538451293434 mm mm EI ql ==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--δδ 查《实用土木工程手册》P 185表为了保证整体稳定性，翼缘板下也按此方式布置。
支架计算书28m资料
目录1、编制依据及规范标准 (2)1.1、编制依据 (2)1.2、规范标准及参考资料 (2)2、支架设计 (2)2.1支架设计原则 (2)2.2支架设计概述 (2)2.3、支架及模板系统组成 (4)2.3.1、侧模系统 (4)2.3.2、底模支架系统 (4)3、荷载计算 (4)4、结构计算 (7)4.1、侧模系统计算 (8)4.1.1、侧模面板检算 (8)4.1.2、纵向方木小楞检算 (8)4.1.3、边框桁架检算 (8)4.2、底模及支架系统检算 (10)4.2.1、腹板底模系统检算 (10)4.2.2箱室底模系统检算 (16)4.3、贝雷梁纵梁检算 (22)4.3.1荷载计算 (22)4.3.2贝雷梁内力计算 (24)4.3.2.1翼缘区域（I#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.2腹板区域（II#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.3箱室区域（Ⅲ#区）贝雷梁计算 (26)4.4、分配梁验算 (26)4.4.1中支墩分配梁验算 (27)4.4.2钢管桩支点承重验算 (28)4.5、地基承载力验算 (30)28m现浇简支箱梁支架系统计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第五勘察设计院有限公司设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB 10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（3）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（4）、铁路桥涵施工技术规范(TB10203-2002)（5）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（6）、装配式公路钢桥使用手册（7）、Midas CILV2006有限元分析软件（8）、《混凝土结构设计规范》（GB50010 2002）2、支架设计2.1 支架设计原则（1）满足梁体自重及其它施工荷载作用下结构强度、刚度及稳定性。
（2）经济合理、安全适用。
沙河1号连续梁0#块支架计算
12.6cm槽钢参数，E=2.06×1011Mpa，[δ]=215Mpa，W=62.1cm3，I=391cm4。A=15.7cm2，单位重量12.4kg/m，S=36.4cm3。
N=1.2×(1×4.0×26.5）×0.6+1.4×(2.5+2+2）×0.6=81.78KN/m
荷载布置图如下：
3.3.2竖向方木计算16
3.3.4对拉筋检算17
附件2：现浇段支架检算18
一、结构形式18
二、计算说明18
2.1主要参数18
三、荷载计算19
3.1、模板计算19
3.2、方木计算20
3.3、I10工字钢计算21
3.4、钢管支架检算22
3.5基础检算23
附件1：0#块支架计算
一、0#结构形式
沙河1号特大桥连续梁采用钢管支架搭设。梁底模板采用2cm的竹胶板，竹胶板下方布置10cm×10cm方木，中心间距20cm布置。方木下方布置桁架，横向中心间距60cm。桁架下方横向布置I25a的工字钢，中心间距60cm。I25a工字钢下方在设置纵向中心间距（60cm~90cm）,腹板下方为60cm,底板下方90cm。纵桥向下方在设置32a工字钢双拼横向冠梁。横冠梁下方设置4根直径529mm壁厚8mm的钢管。
位移图如下：
由结构力学求解器计算跨中变形最大为0.6mm
Fmax=0.6mm<2400/400=6mm，满足要求。
4.7、529螺旋管计算
由结构力学求解器计算知上部传递反力351256.2N
螺旋管顶部所受最大轴力N=351256.2+1.2×19×102.8×9.8=374225.8N
1）强度计算
σ=N/A=374225.8/（130.942×10-4）=28.6Mpa<215Mpa
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
施工脚手架计算书
施工脚手架计算书(共12页) -本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-S1、S2#墩墩身施工脚手架计算书编制：复核：审批：二零一七年二月目录1、计算参数说明............................................. 错误!未定义书签。
2、小横杆计算 ................................................ 错误!未定义书签。
3、大横杆计算 ................................................ 错误!未定义书签。
4、扣件抗滑力计算......................................... 错误!未定义书签。
5、立杆计算 .................................................... 错误!未定义书签。
6、连墙件计算 ................................................ 错误!未定义书签。
7、牛腿平台计算............................................. 错误!未定义书签。
1、计算参数说明（1）计算说明引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式进行施工，除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平台，在其上搭设双排脚手架进行施工。
牛腿及分配梁均采用工20a型钢。
现以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工脚手架为例进行计算。
图1 脚手架立面布置图图2 牛腿平台平面布置图（2）脚手架参数脚手架采用φ48×钢管，最大搭设高度24m，立杆步距，横距，纵距，内排脚手架距墩柱边缘。
连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为3m，连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。
小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板作为施工平台。
桥跨式支架计算书资料
桥跨式支架计算书一、荷载计算根据箱梁的标准横断面图，可以计算出断面面积为18.124-4.524-4.516=9.084m2。
则箱梁自重荷载为9.084×26=236.184 KN/m。
根据钢平台及支架计算书，上部支架、模板、贝雷自重荷载：144 KN/m。
施工人员及机具产生的纵向均布荷载：24 KN/m。
砼浇筑产生的荷载：95 KN/m。
砼振捣产生的荷载：32 KN/m。
则计算均布荷载为q=236.184+144+24+95+32=531.184 KN/m。
二、跨式支架布置我项目部从设计院中借阅到XX路旧桥的相关图纸，查阅到旧桥基础为Φ1200钻孔灌注桩，嵌岩桩，桩基坐在中风化层。
因此跨式支架设计尽量对准旧桥桩基位置。
根据城市道路一条标准车道宽度为3.75米，桥下通车净空5米的标准，考虑到该桥重型车辆通行较多，经过调整确定桥下通车净空高度不小于5.5米，宽度不小4米，人行道高度不小于2米。
根据这一要求我项目部暂拟定跨式支架结构如下图所示。
AA下面对拟定结构进行验算。
三、结构验算1、H60型钢验算按照简支梁计算，跨径l=6.1米。
H60型钢的截面抵抗矩为W60=2610cm3，截面惯性矩为I60=78200cm4。
M max=ql2/8=531.184×6.12/8=2470.67kN·m；[σw]=M max/nW60，145=2470.67/（n×2610），n≈7。
为对应上部支架间距，顶部H60型钢也按照0.9米间距布置。
则在箱梁底板部分布置7÷0.9≈9根H60型钢，两侧悬臂下各布置4÷0.9≈5根H60型钢。
满足强度计算要求。
f=（5ql4）/（384E·n·I60）=（5×531.184×6.14）/（384×2.1×105×7×78200）=0.008m<l/400=0.015m满足挠度要求。
框架涵洞支架模板计算书.doc
支架模板计算书目录一、计算依据 (1)二、支架总体布置 (1)三、荷载计算 (2)四、结构验算 (2)五、侧模板检算 (7)六、地基检算 (11)《建筑施工模板安全技术规范》 JTJ162—2008《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《建筑施工脚手架使用手册》相关设计图纸及规范二、支架总体布置本框架桥总体布置为6孔（8+8+（2-16.5）+8+8）m框架中桥，两侧8m跨顶板边墙厚均为70cm，中孔顶板边墙厚度为135cm，顶板边墙采用满堂支架法现浇施工，支架采用普通碗扣式满堂支架，碗扣式支架间距为60×60cm，立杆步距为120cm，横向每6排立杆设一道剪刀撑，剪刀撑与地面成45°～60°角，搭接长度不小于1m，且不少于两个转角扣件。
支架顶端设置顶托，顶托上按照支架纵向间距设置两根Φ48mm、壁厚3.5mm钢管作为横梁，横梁上布置10×10cm方木作为纵梁，纵梁横向桥方木中心间距20cm。
顶模板采用竹胶板，长2.44m，宽1.22m，厚15mm，边墙模板采用1.2x1.5m钢模。
1、荷载组合(1) 模板及支架自重标准值G1k=0.5 kN/m2(2) 新浇筑混凝土自重标准值G2k，混凝土容重取25 kN/m3(3) 钢筋自重标准值G3k=1.5kN/m2(4) 新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值G4k(5) 施工人员和施工设备荷载标准值Q1k=2.5 kN/m2(6) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k水平模板取2 kN/m2；垂直模板取4 kN/m2(7) 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值Q3k=2 kN/m2顶板模板以及支架等计算强度用(1)+(2)+(3)+(6)组合，荷载选用设计值；刚度用(1)+(2)+(3)组合，荷载选用标准值。
2、荷载系数荷载分项系数，永久荷载为1.2，可变荷载为1.4四、结构验算取最不利截面进行验算取中孔16.5m跨两孔箱涵计算，顶板厚度为135cm，箱身正长10m。
沙河大桥盖梁计算书
30米箱梁盖梁工字钢及抱箍计算书一 30m箱梁盖梁承重方案设计说明根据《两阶段施工设计图》，30m箱梁梁盖梁长度为11.3m，盖梁高度1.6m，盖梁宽1.9m，由于墩柱之间的距离均为7m，盖梁的净跨为5.6m，盖梁悬臂部分长1.25m.编制依据：①、《公路桥涵施工技术规范》②、《两阶段施工设计图》二力学模型的建立初步拟定工字钢上以0.75米的步距铺设枕木,枕木上铺设钢模,则受力简图如下：三 荷载计算1、 混凝土重量：G 1=ρvg=2.4*32.45*9.8=763.2KN2、 模板重量：模板采用大面积钢模，由于骨架和面板所用材料要满足模板的强度和刚度要求，尺寸较大，根据目前的模板进行测算,每平方米按照100kg/m 2计算。
G 2=(2*(11.3*1.6-0.5*1.25*0.8+0.8*1.9)+8.8*1.9)*9.8*100=53.82KN3、施工荷载：按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）规定，施工荷载取值为1.0Kpa ，振捣和倾倒混凝土产生的荷载为4.0Kpa 。
G 3＝（1+4）*11.3*1.9＝107.35KN总荷载G ＝G 1＋G 2＋G 3＝763.2+53.82+107.35＝924.37KN考虑为均布荷载，由两条45a 号工字钢承担q=G/（11.3*2）=924.37/（11.3*2）=40.9KN/m四 弯矩计算M a =M b =qa 2/2=40.9*2.15*2.15*0.5=94.53KN •M2222m a x 22q l a40.97 2.15M =(1-4)=(1-4)=155.99K N m 8l 87⨯⨯五剪力计算V a左=-qa=-40.9*2.15=-87.94KNV a右=ql/2=40.9*7*0.5=183.83KNV b左=-ql/2=40.9*7*0.5=-183.83KNV b右=qa=40.9*2.15=87.94KN则荷载作用时产生的剪力图及弯矩图如下:则可看出此工字钢在跨中处产生的最大弯矩：M max=155.99 KN.m由此计算工字钢弯曲应力：查表得：45a号工字钢的 W X=1430cm3,[ Q]=205Mpa:Q = M max/Wx=155.99*103/1430*10-6=109.1 Mpa <205Mpa此工字钢的强度满足要求。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
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附件：DK636+380（6+16+6m）箱型桥支架计算书一、计算依据及总体布设1.1计算依据1.1.1 《设计图纸》1.1.2 《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.1.3 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）1.1.4 《实用土木工程手册》（第三版）1.1.5 《结构设计原理》（下册）（中国铁道出版社）1.1.6 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）1.1.7 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）1.1.8 《桥涵》下册（人民交通出版社）1.1.9 《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-19991.2总体布设1.2.1 支架采用碗扣支架搭设，腹板下立杆间距为60×60cm（横向×纵向），横杆步距为90cm。
模板均采用18mm厚胶合板。
1.2.2砼恒载：根据图纸提供数据，梁体的总重量为2216.2T。
1.2.3 模板、型钢、方木的重量二、支架系统模板计算2.1荷载分析根据图纸分析，为偏于安全，阶段一取梁高为2.05m的截面为例进行分析，如上图。
砼密度：2.6KN/m3。
ⅡⅡ截面ⅠⅠ截面底板处集中荷载：F=26*0.95=24.7Kpa施工荷载Kpa P 5.2=施振捣荷载Kpa P 2=振其他临时设施构件（胶合板、方木、顶板支架等）Kpa P 1=其。
控制最不利荷载进行组合，则：计算腹板下用荷载组合为：Kpa P P P F q 46.71)(4.1)(2.1=+++=∑2.2顶板下胶合板强度计算2.2.1 弹性模量，静弯强度根据《混凝土模板胶合板》GB/T17656-1999竹胶合板：Mpa E 3105⨯=竹 Mpa 24][= σ取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板mm 15=δ竹合板：43325.281151121121mm bh I =⨯⨯== 3225.371516161mm bh W =⨯⨯==2.2.2 按照底板下荷载作用力计算，竹胶合板的分配梁计算跨度设为150mm （净间距）（如下图），则m KN q /1046.713-⨯=m KN ql M ⋅⨯=⨯⨯⨯==--4232107146.010.01046.71101101MPa MPa W M 24][91.1105.3710107146.0934=<=⨯⨯⨯==--σσ )(25.0400100][067.01025.281105384101.01046.71538451293434 mm mm EI ql ==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--δδ 查《实用土木工程手册》P 185表为了保证整体稳定性，翼缘板下也按此方式布置。
2.3 顶板下分配梁强度计算2.3.1 横向分配梁强度计算腹板下横向分配梁间距按照20cm （中心间距）布设，其跨度按L=0.3米计算。
（如下图）m KN q /292.142.046.71=⨯=m KN qL M ⋅=⨯⨯==16.03.0292.14818122 3634.13100.121016.0][cm MW w =⨯⨯==σ 选用10×10cm 的方木作为横向分配梁，则：438331010121cm I =⨯⨯= 32167101061cm W =⨯⨯= )(0.12][96.010167/1016.0363 MPa MPa m m N W M w =<=⨯⨯==-σσ ][02.010833109384103.010292.1453845893434δδ<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-mm EI qL )(75.0400300][可mm ==δ 查《实用土木工程手册》P 185表2.3.2 纵向分配梁强度检算跨度L=60cm ，间距30cmKN m m m N A q P 29.43.02.0/1046.7123=⨯⨯⨯=⋅=m KN l P n n M ⋅=⨯⨯⨯+=⋅⨯+=07.16.029.438138122 选用10cm ×15cm 的方木作为纵向分配梁，则：435.28121510121cm I =⨯⨯= 32375151061cm W =⨯⨯= )(12][85.21075.3.1007.1343 MPa MPa m m N W M w =<=⨯⨯==-σσ )(5.1400600][15.0106.01029.4108125.2109338413235384125333593243324 m m m m Pl EI n n n ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯=++=-δδ 每根杆件最大支反力为KN NP R 87.1229.43=⨯==查《实用土木工程手册》P 185表2.4碗扣支架的间距选择和杆件计算2.4.1 碗扣支架的间距选择通过以上计算可知，底板、腹板和翼板下的碗扣布置及纵横向分配梁的选用：1） 支架碗扣布置分别为：底板下为（横向×纵向）60×60cm 。
2） 底板下采用10×10cm 方木作为横向分配梁，采用10×15cm 方木作为纵向分配梁。
2.4.2 杆件计算1、横杆间距的选择查《桥涵》（下册）P10表13-5立杆容许荷载，选横杆步距L=60cm ，每根立杆设计容许荷载KN P 40][=；选横杆步距L=120cm ，每根立杆设计容许荷载KN P 30][=。
根据以上计算：底板下每根杆件的最大受力KN R 87.12=。
根据规范要求，选择横杆步距为：底板下横杆步距为1.2m ，腹板下横杆步距为1.2m ，翼板下横杆步距为1.2m.三、侧模板验算3.1混凝土侧压力计算侧模高度采用H=2.05m 为设计数据。
一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取2m/h ，砼入模温度取为10℃。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算，并取值作计算依据。
2/121022.0νββγt F c = （A.0.2-1）式中F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）；c γ--混凝土的重力密度（KN/m 3）； 0t --新浇筑混凝土的初凝时间（h ），按8小时计算。
ν--混凝土的浇筑速度（m/h ）； H --混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）；1β--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β--混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm 时，取1.15。
混凝土侧压力的分布可见图A.0.2：其中，按有效压力高度y h ，可按下列公式计算：H F c ⋅=γ （A.0.2-3）解：取2.11=β，15.12=β，由式（A.0.2-1）计算时： 图A.0.2混凝土2/31.89215.12.182622.0m KN F =⨯⨯⨯⨯⨯= 2/3.7905.326m KN H F c =⨯=⋅=γ二者取最小值，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：79.3KN/m 2检验强度时荷载设计值为：21/76.1000.44.13.792.1m KN F =⨯+⨯=检验挠度时荷载标准值为：22/3.79m KN F =3.2模板设计设计模板的面板采用厚度为15mm 的竹胶板；贴面板竖肋用5×10方木，净间距100mm ；背楞为15×15ｃｍ方木，拉杆为Φ20对拉螺栓，拉杆纵向间距每0.9m 设一道，竖向间距每0.6m 设一道。
3.3面板的检算面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距60cm ；竖肋间距为10cm ；竹胶合板：Mpa E 3105⨯=竹 Mpa 24][=竹σ取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板mm 15=δ433281151121121mm bh I =⨯⨯== 3225.371516161mm bh W =⨯⨯==竹胶合板的分配梁间距设为100mm （如下图），则m KN ql M ⋅⨯=⨯⨯⨯==--42321001.11.01076.100101101 MPa MPa W M 24][69.2105.37101001.1934=<=⨯⨯⨯==--σσ )(25.0400100][09.0102811053841010.076.10053845129344可行mm mm EI ql ==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-δδ 3.4竖肋强度计算由以上计算可知，竖肋的中心间距为150mm ，其跨度按L=0.6米计算（如下图）m KN q /114.1515.076.100=⨯=m KN ql M ⋅=⨯⨯⨯==68.060.0114.15818122 36367.66100.121068.0][cm MW w =⨯⨯==σ需 选用5×10cm 方木作为分配梁，则：43417105121cm I =⨯⨯=328310561cm W =⨯⨯= )(0.12][10.810831068.0363可MPa MPa m m N W M w =<=⨯⋅⨯==-σσ ][68.010417109384106.010114.1553845893434δδ<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-mm EI qL )(5.1400600][可mm ==δ 查《实用土木工程手册》P 184表3.5横肋强度检算跨度cm L 90=KN m m m N A q P 07.99.015.0/1076.10023=⨯⨯⨯=⋅=m KN l P n M ⋅=⨯⨯=⋅⨯=13.69.007.9868 选用15×15ｃｍ方木作为分配梁。
参数,4375.42181515121cm I =⨯⨯= 325.562151561cm W =⨯⨯= )(12][88.1010625.5/1013.6343可MPa MPa mm N W M w =<=⨯⨯==-σσ )(25.2400900][33.1109.01007.91022.410963844653844533359232可m m m m Pl nEI n ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=-=-δδ 查《实用土木工程手册》P 184表3.6拉杆螺栓检算模板对拉杆的计算公式：A F P ⨯=式中：P —模板拉杆承受的拉力（N ）；F —混凝土的侧压力（N/m 2）；A —模板拉杆分担的受荷面积（m 2），其值为b a ⨯=A ；a —模板拉杆的横向间距（m ）；b —模板拉杆的纵向间距（m ）；T N m m m N P 00.308.616.293819.06.0/4.544102==⨯⨯=根据《路桥施工计算手册》，对拉杆选择M22的拉杆。
四、地基承载力验算地基处理采用20cmC20砼+80cm 三七灰土。