标准爬架计算书(09,02)A
爬架设计计算书
ZC—03导轨式附着升降脚手架设计计算书第一章计算说明本计算书将反映ZC—03导轨式附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。
主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010.一、荷载的规定：1、恒载：包括搭设架体的钢管、扣件、主框架、水平支撑框架、作业层脚手板、安全网、提升机构及固定于架体上的设备等传递给附着支撑点的全部材料、构配件、器具的自重。
2、活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层施工荷载（每层3KN∕㎡）计算；装修施工时，按三层施工荷载（每层2KN∕㎡）计算；架体在升降状态下，施工荷载每层0.5KN∕㎡计算。
3、风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术规范的统一规定》计算规定，挡风面积按挡风材料、杆件的实际面积计算。
二、计算系数：1、荷载附加计算系数使用工况：K J1＝1.3；升降工况：K J2＝2.0；2、动力系数：Y d取1.53、恒荷载分项系数Y d取1.5活荷载分项系数Y G取1.24、组合风荷载时的荷载组合系数Ψ取1.55、冲击系数K2取2.06、主框架和水平支撑框架压杆λ≤150；拉杆λ≤3007、单一系数法复核时，其安全系数K值；对于强度设计时，K≥1.5；对于稳定设计时，K≥2.08、吊具、索具的安全系数：K≥8.0三、计算方法和计算依据1、计算方法本计算书中，主框架、水平支撑框架、附着支撑装置等按照概率极限状态设计法进行计算，按照承载极限状态设计的载荷值取设计值；按照极限的设计载荷值取标准值，防坠装置、吊具、索具按“允许应力设计法”进行计算，取强度允许值。
2、计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》等。
爬藤架 设计计算书
爬藤架设计计算书
编制方（甲方）：
名称：__________
地址：__________
联系电话：__________
审核方（乙方）：
名称：__________
地址：__________
联系电话：__________
协议如下：
第一条项目信息
1. 项目名称：__________
2. 地点：__________ 第二条设计要求
1. 结构形式：根据植物种类确定
2. 材料选用：符合国家标准
3. 承载能力：满足植物生长需求
第三条计算内容
1. 荷载分析：风荷载、雪荷载等
2. 结构强度：确保结构安全
3. 稳定性校核：防止倾覆和滑移
第四条提交成果
1. 设计图纸
2. 计算书文本
3. 材料清单
第五条审核流程
1. 甲方提交初步设计
2. 乙方审核并提出意见
3. 甲方修改后再次提交
第六条费用及支付
1. 总费用：人民币____元
2. 支付方式：合同签订后支付__%，审核通过后支付剩余款项第七条权利义务
1. 甲方按时提交设计文件
2. 乙方及时反馈审核意见
3. 双方保守技术秘密
第八条违约责任
1. 未按时提交或审核，每日按__%支付违约金
2. 严重违约，对方有权终止合同
第九条其他条款
1. 协议一式两份，双方各持一份
2. 争议协商解决；协商不成，提交甲方所在地法院
第十条生效条件
本设计计算书自双方签字盖章之日起生效。
甲方（签字）：_______________ 日期：____年__月__日
乙方（签字）：_______________ 日期：____年__月__日。
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爬架设计计算书17.1、参数信息本脚手架用途为结构脚手架，主框架采用Φ48.3×3.6钢管，水平支承桁架采用Φ48×3.0钢管，架体采用Φ48×3.0钢管，建筑物层高为3.00m，建筑物高度为96.00m，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度200.00mm， _混凝土强度等级为C1517.2 升降脚手架荷载标准值17.2.1 永久荷载各主要构件所对应的永久荷载（恒载）详见表3.1.1。
表3.1.1 永久荷载（恒载）(1)各种型钢荷载采用Φ48×3.0钢管的构件长度：立杆：L=(16.38-1.8)m×4根+(16.38-1.5-1.8) ×4根=110.64m；——每根3个对接扣件大横杆：L=(6×2+4)根×7m=112m(每根长度按7m计算)；——每根6个直角扣件小横杆：L=4根×7层×1.30m=36.4m(每根长度按1.30m计算)；——每根2个直角扣件纵向支撑（剪刀撑）：L=2根×根×根×m=53.24m（按单片剪刀撑计算）；——共21+17+15=53个旋转扣件主框架架体结构边住的缀条：横缀条9根，斜缀条16根，L=9根×0.9m +16根×m=28.42m；水平支撑框架架体结构：L=7m×4根+1.8m×8根×8根×2根=65.26m采用Φ48×3.5钢管的构件总长度为：28.4265.2693.68L m=+=∑所用钢管的总重为：Gφ=93.68×33.3=3119.54N采用Φ48×3.2钢管的构件总长度为：110.6411236.453.24312.38L m=+++=∑所用钢管的总重为：Gφ=312.38×33.3=10402.25N所用槽钢[6.3(含Φ30圆钢)的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=1根×14.88m=14.88m，其中Φ30圆钢（0.054N/mm）长58mm，共28个。
爬架验算
爬架验算一、荷载计算通过材料用量表计算底托和钢管及木板总重为211.43KN，施工人员及机具荷载取20KN，支架一周总长为40.2M，则底托每延米荷载为：231.43÷40.2=5.73KN/M。
二、底托承载力验算取顺桥向最不利位置进行验算计算简图如下：1、荷载弯矩计算由简图可知弯矩最不利位置为悬臂端弯矩为：W=1.775*5.73*3.55=36.1KN2、材料抵抗弯矩计算底托为一根25工字钢和一根16工字钢组合而成，由材料手册可查25工字钢抗弯模量W=402cm3，16工字钢抗弯模量W=141cm3,抵抗弯矩为：W=402*170+141*170=92.31KN.M通过验算可知底托强度满足要求安全系数为92.31/36.1=2.6。
三、吊杆强度验算吊杆采用4根16工字钢从材料手册可查16工字钢截面积为：26.1cm2，吊杆抗拉力为：F=4*170*26.1=1774.8KN。
抗拉强度满足要求安全系数为：1774.8/231.43=7.7。
四、支架承载力验算立杆自由长度为1.8m，采用直径为48mm壁厚3.5mm普通钢管长细比为λ=ι/ i = 1800 / 15.8=114，计算得φ= 0.231 ；则有：[ N ] = φA[σ] =0.231×489×215 =2.4t立杆数量为60根故支架承载力满足要求。
五、支架稳定性验算立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 24kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ= 1.800 ；计算长度,由公式lo = kμh 确定：l0 = 1.5 m；长细比Lo/i =94.9；杆件长细比小于JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i＜230，满足要求。
爬架计算书
爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN。
爬架计算书(09-11-30)
DM-01型导轨框架式爬架计算书一、计算书名词含义1、竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。
2、水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。
3、附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。
4、支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。
5、脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。
6、防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。
7、防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。
二、荷载规定和计算系数1.荷载规定(1)恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。
(2)活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ2计算。
(3)风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。
挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。
2.计算系数（1）结构重要性系数γo 取0.9;动力系数γd取1.05（2）恒载分项系数γG 取1.2；活荷载分项系数γQ 取1.4（3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85（4）荷载变化系数γ1取1.3; γ2取2.0;（5）竖向主框架和水平支承框架压杆λ≤150 拉杆λ≤300单一系数法复核时，其安全系数k值对于强度设计时： k≥1.5对于稳定性设计时： k≥2.0（6）吊索和绳索的安全系数 k≥6.0三、计算方法与计算依据1.计算方法本《计算书》中“竖向主框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照“概率极限状态设计法”进行计算。
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11、1、1计算依据钢管：（钢号：Q235，b类）规格ф(mm) 4.8×3.5 惯性矩I(mm4) 12.19×104单位重量q0(KN/m) 0.0384 抵抗矩W(mm3) 5.08×103截面积A(mm2) 489 回转半径i(mm) 15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2 205脚手架特性参数：立杆纵距la(m) 1.5 脚手板重量q1(kn/m2) 0.25立杆横距lb(m) 1.0 连墙杆纵距lw(m)大横杆步距h(m) 1.8 连墙杆横距hw(m)施工荷载q(kn/m2) 3 同时作业层数n1 2内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35相关计算参数：项目数值来源扣件钢管架构件自重0.1089 《建筑施工手册》第三版表5-7 计算基数gk1(KN/m2)作业层面材料自重计算基数0.4112 《建筑施工手册》第三版表5-14 gk2(KN/m2)整体拉接和防护材料自重计0.0768 《建筑施工手册》第三版表5-15 算基数gk3(KN/m2)地区基本风压wo(KN/m2) 0.3 施工图设计说明材料强度附加分项系数γm 1.1705 《建筑施工手册》第三版表5-5轴心受压构件稳定系数ψ《建筑施工手册》第三版表5-22恒载标准值：一、立杆、连墙杆和扣件的稳定承载计算钢管架构件gk1=0.1089作业层面材料gk2=0.4112整齐拉结和防护材料gk3=0.0768KN/m3立杆计算截面以上架高Ho=23.2m，同时作业层n1=2NGk=Ho×(gk1+gk3)+n1lagk2=23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112=5.5418KN活载：作业层施工荷载qk=1.8KN/m 《建筑施工手册》表5-16 NQk(标准值)=n1×la×qk=2×1.5×1.8=5.4KN轴向力设计值N=1.2NGk+0.85×1.4NQK=1.2×(NGk+NQk)=1.2×(5.5418+5.4)=13.13KN风载产生弯矩：风压高度变化系数UZ=1.14 《建筑结构荷载规范》表5-6 风荷载体型系数US=1.0基本风压取WO=0.3KN/m2风载标准值Wk=0.7×UZ×US×Wo=0.7×1.14×1.0×0.3=0.239KN/m2Mw(设计值)=0.12×Wk×la×h2=0.12×0.239×1.5×1.82=0.139KN.m立杆稳定验算：材料强度附加分项系数γm1=1.1705 (接受弯杆件考虑) 立杆计算长度系数μ=1.5 (表5-20)计算长度lo=μ×h=1.5×1.8=2700mm长细比λ=lo/I=2700/15.8=170.9轴心受压构件稳定系数Ψ=0.223 (表5-22)稳定验算：0.9×(N/ΨA+Mw/w)≤f/γm113.13×103/(0.223×489)+0.139×106/5080=147.77N/mm2≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/mm2 【安全】连墙杆稳定验算：风载产生轴力设计值New=1.4×Wk×Aw=1.4×0.239×3.6×9=10.84KN连墙杆的计算长度：lo=1.0+0.35=1.35m=1350mm 长细比λ=lo/i=1350/15.8=85.44 (表5-22) 稳定验算N1/ΨA ≤f/γm1 15.84×103/(0.692×2×489) =23.41N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2扣件抗滑验算：N1≤RC 【按直角扣件计Rc=8.0KN/个】 15.84KN ≤4×8.0=32KN 【安全】 水平挑杆、斜撑杆的稳定承载力计算：外立杆：F1=0.5×{1.2×[23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112]+1.4×2×1.5×1.8}=6.982KNF2=F1+0.35×1.5×(1.2×0.4112+1.4×1.8)/1.2=83KN 撑杆压力：P=(1.35F1+0.35F2)/1.55sin65° =12.331/1.405=8.778KN最大剪力：QB=F1+F2—Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 最大弯矩：MB=1.2Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 挑杆轴力N ：N=Pcos65°=3.71KN对斜撑杆的验算： σ=N/A=8.778×103/489=17.95N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 抗剪验算：τmax=τQB/A=2×7.236×103/489 =29.96N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 长细比：λ=lo/i=1350/15.8=85.4 轴心受压构件稳定系数ψ=0.692Θ=65° 1000350F 1F 2F y抗弯压验算：Mmax/γxMx=(3.71+1.168)×106/(1.05×49×103) =94.81N/mm2<[f]=215N/mm2 【安全】 此验算没有考虑钢丝绳和层间斜撑杆的有利影响 倒料平台的稳定承载力计算：此平台限载1.5t （总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。
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附着式升降脚手架设计计算书深圳市特辰科技股份有限公司目录一、计算书依据 (3)二、荷载计算 (3)三、水平支承框架计算 (9)四、导轨主框架受力计算 (10)五、支座反力计算 (11)六、穿墙螺栓强度计验算 (12)七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13)八、架体稳定性计验算 (15)九、架体稳定性计验算 (16)一、计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《机械设计手册》《起重机设计手册》等二、荷载计算（按6.5米跨度计算）（一）静荷载⒈结构自重⑴导轨主框架自重①外侧竖杆φ48.3×3.6钢管，11.4m长。
计算：11.4×39.7=452.6N②内侧竖杆φ48.3×3.6钢管 9.5m长。
计算：9.5×39.7＝377N③竖腹杆φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。
计算：7×0.9×39.7＝250.11N④斜拉杆φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。
计算：7×2.01×39.7＝558.6N⑤导轨竖杆φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。
计算：2×9.5×39.7＝754N⑥导轨横杆φ32×3.25钢管，28根0.2m长。
计算：28×0.2×22.6＝126.6N⑦导轨斜杆φ32×3.25钢管，27根0.412m长。
计算：27×0.412×22.6＝251.4N⑧导轨小横杆Φ25圆钢，82根0.092m长。
计算：82×0.092×38＝286.67N即∑=3056.98N⑵支承框架自重①弦杆φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。
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附着式升降钢爬架爬架计算书********有限公司年月附着式升降钢爬架（RLRJ--A型）计算书审批表第一章计算书编制依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工工具式钢架爬安全技术规范》（JGJ 202-2010）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-2004《建设工程施工现场消防安全技术规范》 GB50720-2011《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012《建筑施工场界环境噪声排放标准》GB12523-2011《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013《建筑施工企业安全生产管理规范》GB50656-2011《建筑施工升降设备设施安全检验标准》 JGJ305-2013《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）第二章工程概况2.1工程概况爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用RLRJ--A型附着式升降钢架爬的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降钢架爬，但不适用于单跨的单片升降钢架爬。
1、计算所采用的楼层相关信息如下5、主要技术参数RLRJ--A型附着式升降钢架爬的主要技术参数见下表，架体构造见下图RLRJ--A 型附着式升降钢架爬 单元结构示意图7、施工活荷载标准值S QK使用工况:结构施工: S QK = (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: S QK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: S QK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN坠落工况结构施工: S QK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: S QK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN水平风荷载标准值W k=βzμzμs W0基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W0=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径6mm的小孔。
孔面积共计6×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k=βzμzμs W0=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k=βzμzμs W0=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为q w1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)q w2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H0 = 14.0(m)时,架体的机位静载为使用工况中： S GK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： S GK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： S GK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、竖向主框架部分1、计算荷载主框架承受由水平支承桁架传递来的荷载，并加上主框架自重荷载,当架体总高度H0 = 14.0米, 跨度7米时，架体的荷载效应组合设计值：S=122KN (使用工况)计算主框架独立单元时内外排之间按1:1的比例平均分配。
主框架立面受力示意图 主框架截面示意图2、验算架体整体稳定计算（受弯悬臂部分）2215.2025.102cm cm A =⨯=224.146.5cm A =÷=A=20.5+1.4=21.92cmm A A A A A S a 045.09.21703.04.1)043.066.0(021211=⨯=++⨯+⨯==b=0.703-0.045=0.658m I 1=2×50.8cm 4=101.6 cm 4I y 槽=［11.9+(1.36+2.5)2 ×10.25］×2=137.8×2=275.6 cm 4 I y 扁通=14.1 cm 4Iy=275.6+12.18=287.8cm 4Ix=(14.1+65.82×1.4)+(101.6+4.52×10.25)=29578 cm 4 W 1X =maxy Ix=122415.35.429578=+ cm 3 W 2X =max y Ix =3954.28.6529578=+ cm 3W 1Y =max y Iy =27.4445.28.287=+ cm 3r x =36.849.2129578==AIx cm r y=2.139.218.287==AIy cm按弹性工作阶段计算时γx=γy=1.0 等效弯矩系数mx β=1.0 压杆的柔度-长细比λx=x r L 0= 84.366002⨯ =32.6 压杆的柔度-长细比λy=yr L 0= 2.136002⨯ =91桁架容许长细比［λ］=150双肢缀条结构的换算长细比 λ0x=5.209.21276.3227212+=+A A χλ=35 查表得轴心受压构件稳定系数ϕ=0.903N EA N x Ex 3284392351.1219020600014.31.12222=⨯⨯⨯=='λπM 1X =6.93×6×3=125KN.m ( 弯矩最大处在架体悬臂端的根部) 实腹式整体架体弯矩作用平面内的稳定验算)4.32841228.01(1012241101250.12179903.010122)8.01(36311-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=x E xx xmx x N N W M A Nγβϕσ)(2053.1673.10562MPa f MPa c =<=+=σ主框架架体强度验算满足要求3、主框架单元验算因使用工况下主框架荷载最大,所以取使用工况下的一个进行计算，全部荷载简化为由一个框架单元承受，因主框架是由多个单元构成，单个单元能满足承载要求时，多个单元组合承载能力也能满足承载要求。
受力分析简图如左图所示：根据本计算书计算得S=122KN (使用工况)计算主框架独立单元时内外排之间按1:1的比例平均分配(外排多扶手杆,内排多操作层的悬挑杆)。
S 外=S 内=122KN ÷2=61KN沿架体高度方向的风载线荷载为q w1==6.93KN/m (使用工况)p=6.93KN/m ×1.8=12.5KN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 γQ =1.3后：P=12.5×1.4×1.3=22.75kN 承载验算节点1： 0=∑i X ， 021=+-N P ，)(75.2221kN N -=- （压）0=∑i Z ， 031=-N节点3： 0=∑i Z ， 05.26cos 23=-⨯-外S N)(16.68895.06123kN N =÷=- （拉）；0=∑i X ， 05.63cos 4323=+⨯+--N N P ，)(16.5375.2241.3043kN N -=--=- （压）压杆校核：杆件型号:扁通60*30*3mm ，杆件计算长度L ＝600mmA ＝560mm 2 i ＝14.1mmλx ＝λy ＝600/14.1＝42.6＜ [λ]=150查规范附录A 得 ϕ ＝0.829)( MPa f AN c YY <=ϕσ )205( 6.129560829.01016.533MPa f MPa N A N c =<=⨯⨯==ϕσ满足要求拉杆校核：)205( 3.1515601016.633MPa f MPa NA N c =<=⨯==σ满足要求 三、架体验算1、立杆:外排立杆：扁通80*40*3 最大受力为P 2=9.7kN （引自第8页），因此只须验算受力最大的外立杆稳定性。
参数同上ϕ＝0.489考虑附加安全系数 γ1=1.43后：N =1.43×9.7=13.87kN 压杆稳定性验算如下：)( MPa f A N c YY <=ϕσ)205( 7.41680489.087.13MPa f MPa KN A N c =<=⨯==ϕσ 立杆稳定性验算满足要求2、架体水平杆:架体水平杆按使用工况最大的单层活荷载标准值进行计算,取使用工况下的结构施工,同时作业层数为3层,每层活荷载为3.0KN/m 2。
单跨内的均布荷载标准值:大横杆38.4N;小横杆38.4×1.5/(2×1.5)=19.2N;脚手板350×0.9/2=157N .G k =38.4+19.2+157=214.6N Q k =3000×0.45=1350N 单跨内的均布荷载设计值q=1.2G k +1.4Q k =1.2×214.6+1.4×1350=2147.5N/mM=1/8× q ×L 2=1/8×2147.5/1000×15002=0.6×106N ·mm 则水平杆截面应力如下：)205( 851004.7.106.0336MPa f MPa mm mm N W M c =<=⨯⨯==σ满足要求 简支均布荷载水平杆跨中挠度如下：工程力学P397mm mm EI ql y 102.2109.261020638415001475.2538454344max <=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求四、附墙支座及固定螺栓验算1、由前计算结果知，各工况中附着支座的计算荷载如下： （1）使用工况： G = 122KN（2）升降工况： G 升=80.8KN 只验算使用工况 1、附墙支座验算附墙支座示意图此种支座用[6.3槽钢制成，使用穿墙螺栓，每个支座在F 位置上安装两根螺栓,每端各用一个厚螺母固定压紧。