排污扩容器计算2016.4.12
扩容器的作用
疏水扩容器的作用疏水扩容器的作用：降低进入疏水扩容器的疏水的压力；工质回收热量再利用。
扩容器共有三路汽水管路：中间，疏水进入管路；底部，降压后的水的排出管路；上部，降压后闪蒸出的蒸汽的排出管路。
高低压疏水经过扩容器扩容、喷水减温后，温度和压力均降低，扩容后蒸汽进入凝汽器上部汽空间，这样既能减少对凝汽器的冲击，也可降低凝汽器的热负荷；疏水进入热水井，对凝结水有加热作用，可以降低过冷度。
连续排污扩容器连续排污扩容器工作原理来自锅炉的连续排污水为锅炉工作压力下的饱和水，温度高、焓值大，若突然降低其压力，水的汽化点降低，使原来的饱和状态被破坏，一部份水放出过热热量成为新压力下的饱和水，一部分水吸收蒸发潜热而成为蒸汽。
这种蒸发称为闪蒸蒸发。
连续排污扩容器就是利用闪蒸蒸发的原理来获得二次蒸汽的，其有一定参数的锅炉排污水从管道突然被输入体积比管道大若干倍的膨胀器后，压力降低，体积增大，从而闪蒸蒸发出蒸汽。
同时，连续排污扩容器依靠离子分离，重力分离和分子摩擦力分离来将气、水分开，从而获得低含盐量的二次蒸汽，排污水从切向管进入膨胀器，使流体旋转，产生的蒸汽沿膨胀器上升，经过一段空间后再通过连续排污扩容器百叶窗汽水分离装置最后分离，从而完成汽与水的整个分离过程。
连续排污扩容器结构型式连续排污扩容器由主体、管系及附件等组成。
连续排污扩容器的主体为一圆柱形壳体加内部装置组成。
内部装置有隔板、百叶窗汽水分离器和用于控制调节阀的浮球等。
为了便于检修，或采用法兰联接式壳体，或在壳体上装上人孔。
连续排污扩容器的型式分为立式和挂式两种：立式扩容器的支座在底部可安放在地面上，挂式扩容器的支座在腰间，可安放在平台上，此外，外部装有安全阀、压力表、水位调节阀、液面计等附件。
定排扩容器是将锅炉定期排污水或压力比定期排污扩容器更高的排除的废热水，经过减压、扩容分离出二次蒸汽和废热水。
二次蒸汽排入大气或作为热源利用，废热水一般经排污降温池排入下水系统。
660MW机组节煤最多的排污扩容器压力选择
660MW 机组节煤最多的排污扩容器压力选择李明，杨洋东北电力大学能源与机械工程学院，吉林 132012Optimization Calculation of Blowdown System for 660MW Generation UnitLI Ming ,YANG YangSchool of Energy Resources and Mechanical engineering,Northeast Dianli university,Jilin,132012ABSTRACT: Faced with the increasing scarcity of energy resources, especially coal resources. Energy saving is particularly important for thermal power plant. In this paper, the working principle of blowdown system was introduced firstly, and analysis of the economy. And then taking 660MW units for example, drawing a relationship curve between different pressure and the effect of coal saving, and determine the best pressure of Blowdown System which can make coal saving maximum.KEY WORD: sewage recycling; expansion pressure; coal saving摘要：面对能源的日益匮乏，尤其是煤炭资源，对于煤资源的消耗大户—火力发电厂来说，节能显得尤为重要。
连续排污扩容器说明书
连续排污扩容器运行维护手册一、连续排污扩容器概述连续排污扩容器，是与锅炉的连续排污口连接的,是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
汽。
升，连续排污膨胀器的主要规格：设计压力：1.35MPa设计温度：350℃全容积：5m3管系采用了旁路结构，便于调节阀失灵时或大量排污时应急用。
四、安装要求1、设备安装必须遵守<压力容器安全监察规程>的有关条款。
2、安装前使用单位应会同安装施工单位对随机文件及设备进行清点检查和验收，对于因运输而产生的危急正常使用和安全的变形和损坏，必须进行修复后方准安装使用。
3、产品合格证、质量证明书、安装使用说明书及总图等技术资料不齐全时，不准安装使用。
4、将设备在支座基础上安装就位，且找正位置。
5、将人孔、检查孔打开，及将容器法兰拆开(以容器法兰相连的设备)，清理并检查筒678910使用。
1231、本设备的检修应遵守《压力容器安全监察规程》的有关条款；2、修理调节阀时应关闭前后阀门，使其脱离系统；3、修理应在无压力情况下进行。
设备操作描述：连续排污扩容器在运行前按照图纸安装完毕检查无误。
设备运行时，先开启连排扩容器蒸汽出口，然后缓慢打开排污水进口阀，此时设备缓慢进入运形状态，直到连排进口的流量达到锅炉正常排污流量，此时排污器内的水位渐渐增高，在达到正常水位时，电动调节排污阀在平衡容器的调节下逐渐打开。
在进口流量和连排水位稳定后，设备进入正常运行状态。
事故预警及安全装置连续排污扩容器安全保证附件有安全阀和由平衡容器及电动调节阀组成的水位连锁控制系123。
1024t／h锅炉连续排污扩容器水位异常分析
1024t／h锅炉连续排污扩容器水位异常分析锅炉连续排污扩容器是保证炉水水质的必要设备，其运行水位异常直接影响锅炉水质，造成锅炉各受热面腐蚀，给锅炉的安全运行带来威胁，而蒸汽品质下降也会使汽轮机通流部分结构，影响汽轮机的安全运行。
本文分析了1024t/h锅炉连续排污扩容器水位异常的原因及相应的调整措施。
标签：锅炉；连续排污扩容器；水位异常；原因措施1 前言锅炉的连续排污也叫表面排污，是连续不断地从汽包锅水表面层将浓度最大的锅水排出，以减少炉水中含盐、碱量，含硅酸量及处于悬浮状态的渣滓物含量，防止锅水浓度过高而影响蒸汽品质。
2 锅炉连排正常运行控制锅炉连续排污口位于汽包内部0水位线下约50mm处，含盐浓度较高的汽包表面炉水经通过A或B调节阀（一用一备）进入连续排污扩容器（以下简称连排），扩容后的蒸汽送入除氧器，浓缩后的炉水经连排水位调节阀后送入定排扩容器，经定排扩容器再一次扩容降压后蒸汽排放至大气，污水排至地沟。
连排的水位由疏水阀控制，正常时水位控制在200-400mm，水位控制信号来自于平衡容器差压变送器，除此之外连排就地装有磁翻板液位计可以查看水位。
3 #1锅炉连排水位异常情况#1机组从2014年8月28日启动后，连排CRT上显示的水位一直处于满量程，连排疏水阀开度长期处于100%。
经巡检至就地检查#1炉连排已正确投运，各阀门位置正确，连排压力稍高于除氧器压力。
但就地磁翻板液位计水位显示为0，确认就地磁翻板液位计汽、水侧隔离阀已经打开，打开磁翻板水位计排污阀只有少许水排出，后面全是蒸汽。
此时#1炉连排进口A调节阀开度为2.5%，B为0%，巡检试开#1炉连排疏水阀旁路阀，1小时后水位无变化，初步判断#1炉连排内无水，连排水位计变送器故障，于是入缺通知仪控处理。
8月29日白班，经仪控人员更换水位变送器后，发现CRT仍然显示满量程。
由机务检修人员检查磁翻板水位计，用外置磁铁确认内部的磁翻板动作正常。
连续排污扩容器投入
连续排污扩容器投入、停止12.1 连续排污扩容器型号： LP3.5-00 型12.2 连续排污扩容器型式：立式12.3 设备用途：接收锅炉汽包连续排污水，进行减压消能，并将扩容后的排污水排向定期排污扩容器，扩容后的蒸汽送往除氧器。
12.4 连续排污扩容器设备参数：有效容积： 3.5m3工作压力： 1.6MPa（g）工作温度：365℃设计压力： 1.8 MPa（g）设计温度： 380℃水压试验压力： 2.55MPa（g）锅炉排污水压力：约19MPa（g）锅炉正常排污量： 2.36t/h工作介质：汽、水台数： 2台（全厂数量）本锅炉设有连续排污，连续排污管路自锅筒下部两端引出管路，然后合并成一路，装设有电动截止阀和电动调节阀各一台。
锅炉排污是用来控制炉水含盐浓度和除去沉淀物的，排污量及排污次数取决于锅炉的水质特性、水处理的效果和负荷等。
在通常情况下，连续排污就能满足要求，在沉淀物生成过多的情况下，固形物含量高，给水处理效果差，导致携带物多的情况下，锅炉就要进行定期排污。
定期排污次数一般为每班一次或24小时一次，具体情况根据水质确定。
12.5 连续排污:a）连续排污是排出汽包内炉水表面悬浮物，正常情况下连续排污率小于1％。
b）正常运行时排污经连续排污管道放至连续排污扩容器。
c）首次投入连续排污前，先投入连排扩容器系统。
d）根据化学要求，调节连续排污调节门开度的大小，控制排污量。
e）锅炉汽水品质恶化以及连排量不够或连排扩容器故障隔离时，可开启连排至定排扩容器手动一、二次门，以加大连排量，故障消除或汽水品质合格后应及时关闭此一、二次门。
12.6 遇下列情况应禁止排污：a）锅炉发生异常或故障。
b）排污系统故障时。
c）给水泵启停或切换。
d）燃烧工况不稳定时（包括增减负荷）。
建筑垃圾调节池容量计算方法
附录 D 调节池容量计算方法D.0.1 调节池容量可按表 D.0.1进行计算。
表 D.0.1调节池容量计算表多年平均逐月降雨量逐月污水处理量逐月污水余量（ m3）月份逐月污水产生量（ m3）（mm）（m3）1M1A1B1C1=A1-B1 2M2A2B2C1=A1-B2 3M3A3B3C1=A1-B3 4M4A4B4C1=A1-B4 5M5A5B5C1=A1-B5 6M6A6B6C1=A1-B6 7M7A7B7C1=A1-B7 8M8A8B8C1=A1-B8 9M9A9B9C1=A1-B9 10M10A10B10C1=A1-B10 11M11A11B11C1=A1-B11 12M12A12B12C1=A1-B12注：表 D.0.1 中将（ 1~12）月中 C>0的月污水余量累计相加，即为需要调节的总容量。
D.0.2 逐月污水产生量可根据本标准第 C.0.1 条的公式计算，其中 I 可取多年逐月降雨量，经计算得出逐月污水产生量A1～A12。
D.0.3 逐月污水余量可按下式计算:3C=A-B(D.0.3)式中： C—逐月污水余量（ m) ；3，可按本标准第 C.0.1 条的公式计算；A—逐月污水产生量（ m)3。
B—逐月污水处理量（ m)D.0.4 计算值宜按历史最大日降雨量或20 年一遇连续七日最大降雨量进行校核，在当地没有上述历史数据时，也可采用现有全部年数据进行校核。
并将校核值与上述计算出来的需要调节的总容量进行比较，取其中较大者，在此基础上乘以安全系数 1.1~1.3 即为所取调节池容积。
D.0.5 当采用历史最大日降雨量进行校核时，可参考下式计算：Q1=I 1×(C1A1 +C2A2+C3G3+C4A4 )/1000(D.0.5)式中： Q1—校核容积 (m3) ；I 1—历史最大日降雨量（ m3)；C1、 C2、C3、C4与 A1、A2、A3、 A4的取值同公式 (C.0.1) 。
定排、连排、疏水扩容器投标文件
附件1 技术规范1 总则1.1本投标文件适用于达尔凯长扬热能（重庆）二期扩建工程总承包项目工程（规模为1×25MW抽背式供热机组）的连续排污、定期排污和疏水扩容器，它提出了该设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2本投标文件所提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。
投标方保证提供符合本规范和现行工业标准的优质产品。
1.3在签订合同之后，到投标方开始制造之日的这段时间内，招标方有权提出因规范标准和规程发生变化而产生的一些补充修改要求，投标方遵守这个要求，具体款项内容由供、需双方共同商定。
1.4投标方对给水泵组的成套系统设备负有全责，即包括分包（或采购）的产品。
由投标方负责分包/外购的设备需要具用50MW等级及以上机组的使用业绩并提供，且分包（或采购）的产品制造商事先征得招标方的认可。
1.5本工程采用KKS标识系统。
投标方提供的技术资料（包括图纸）和设备标识必须有KKS编码。
具体标识原则要求由招标方提出，并在设计联络会上讨论确定，投标方需服从招标方提出的KKS编码原则。
2. 设计和运行条件2.1 工程概况达尔凯长杨热能（重庆）有限公司规划容量为2×25MW，分两期建设。
一期工程建设规模为2×130t/h CFB + 1×25MW 抽凝机组，已于2007年建成投产，供热能力130t/h；本期建设1×260t/h CFB + 1×25MW 抽背机组，供热能力约200t/h。
2.2 电厂厂址厂址位于重庆市长寿石化开发区内。
2.3 地质条件电厂海拔高度：厂址自然标高295.00m (1956年黄海高程，下同)，地形平坦。
厂区场平工作一期已经完成，本次扩建构筑物标高与老厂一致，建筑物室内标高均为295.00m根据国家地震局《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)厂址场地的抗震设防烈度为6度（按7度设防），地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。
洗沙污水罐容量计算公式
洗沙污水罐容量计算公式洗沙污水罐是用于处理沙石洗涤过程中产生的污水的设备，它能够有效地分离沙和水，并将沙子洗净后进行回收利用，同时将污水进行处理，以达到环保的目的。
在设计和制造洗沙污水罐时，需要考虑到其容量的大小，以满足实际生产中的需求。
因此，我们需要一个可靠的公式来计算洗沙污水罐的容量。
洗沙污水罐容量的计算公式可以根据实际情况和需要进行调整，但通常可以采用以下基本公式来进行计算：V = L W H。
其中，V代表洗沙污水罐的容量，L代表洗沙污水罐的长度，W代表洗沙污水罐的宽度，H代表洗沙污水罐的高度。
在使用这个公式进行计算时，需要考虑到以下几个因素：1. 污水处理量，首先需要确定洗沙污水罐需要处理的污水量。
这个污水量通常可以根据生产线的产能和生产工艺来确定。
例如，如果生产线每小时产生100吨污水，那么在设计洗沙污水罐的容量时，就需要考虑到这个污水量。
2. 污水停留时间，洗沙污水罐通常需要一定的停留时间来进行污水的处理和沉淀。
在计算洗沙污水罐的容量时，需要考虑到污水的停留时间，以确保污水能够充分地进行处理和分离。
3. 污水处理工艺，不同的污水处理工艺对洗沙污水罐的容量也会有影响。
例如，如果采用物理方法和化学方法结合的工艺来处理污水，那么洗沙污水罐的容量就需要考虑到这些处理方法的特点和要求。
4. 设备安装和维护，在计算洗沙污水罐的容量时，还需要考虑到设备的安装和维护。
例如，如果洗沙污水罐需要安装搅拌设备或者其他附属设备，那么这些设备的安装空间也需要计算在内。
综上所述，洗沙污水罐容量的计算公式是一个基本的计算工具，但在实际应用中需要根据具体情况进行调整和修正。
通过合理地计算洗沙污水罐的容量，可以确保其能够满足生产需求，并且能够有效地处理污水，保护环境。
因此，在设计和制造洗沙污水罐时，需要充分考虑到这些因素，以确保洗沙污水罐的容量能够满足实际需求，同时也能够达到环保的目的。
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计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3
Vj=k*Dj*Dk*v/R V=Vp+max(Vd+Vj)
4.426 4.902 5.4 φ1500*3856
容器计算 2016.4.12 计算公式 给定 给定 给定，一般取1%~3% 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 给定1.2~1.3 一般取800~1000 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x Dip=D*1000*排污率/100 计算 Vp=k*Dip*Dk*v/w 取值，0.1%~0.5% t取0.5~1min 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 定排，一般取2000 Ddp=P/100*D*1000/t*60 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3 Vd=k*Ddp*Dk*v/R 给定 给定 给定
x η k w i i1 i2 Dk Dip v Vp P t x η R Ddp i i1 i2 Dk v k Vd
Vj i i1 i2 Dk v k
14 五 1 六 1 2
定期排污扩容器容积 排污扩容器总 V 选用 选用容积 尺寸
m3 m3 m3
Vj、涂红色的部分不确定是否有问题。
数值 52 4.12 2 0.15 0.97 0.98 1.25 900 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1040 1.159 0.476 0.5 1 0.15 0.97 0.98 2000 15600 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25 3.212 1.8 10 0.075 796.1 1074.7 3 21493.6 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25
排污扩容器计算 2016.4.12 单位 符号 t/h MPaG % MPaA / / m3/(m3.h) kJ/kg kJ/kg kJ/kg kg/h m3/kg m3 % min MPaA / / m3/(m3.h) kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg m3/kg m3 m m m kg/m3 kg/次 min kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg m3/kg D P1
序号 一 1 2 二 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 三 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 四 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
名称 给定参数 蒸发量 汽包压力 连排计算 连续排污率 排污扩容器压力 扩容器蒸汽干度 扩容器散热损失 排污扩容器的水容积系数 单位允许极限强度 汽包饱和水焓 排污扩容器饱和水焓 排污扩容器饱和汽焓 排污水气化率 连续排污量 排污扩容器蒸汽比容 连续排污扩容器容积 定排计算 定期排污率 定期排污时间 排污扩容器压力 扩容器蒸汽干度 扩容器散热损失 单位允许极限强度 定期排污量 汽包饱和水焓 排污扩容器饱和水焓 排污扩容器饱和汽焓 排污水气化率 排污扩容器蒸汽比容 系数 定期排污扩容器容积 紧急放水 汽包直径 汽包长度 紧急放水液位降低 汽包液体密度 紧急放水量 紧急放水时间 紧急放水量 汽包饱和水焓 排污扩容器饱和水焓 排污扩容器饱和汽焓 排污水气化率 排污扩容器蒸汽比容 系数