脱戊烷塔、BTX塔的设计

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5.脱异戊烷塔设计说明书

5.脱异戊烷塔设计说明书

广东致远化工有限公司 30万吨/年C 5/C 6异构化装置指导老师:***茂名学院化工与环境工程学院“561”参赛组提交华南地区第三届大学生化工设计创业大赛目录1脱异戊烷塔 (1)1.1脱异戊烷塔的物料衡算 (1)1.2塔板数的确定 (2)1.3适宜进料位置 (3)1.4塔径的计算 (3)1)精馏段的气、液相负荷: (3)2)精馏段的气、液相体积流率: (3)3)塔径的计算 (4)4)溢流装置 (5)5)塔板布置及浮阀数目与排列 (6)6)塔板流体力学验算 (7)7)塔板负荷性能图 (9)1.5脱异戊烷塔的高度 (14)1)塔的有效高度 (14)2)塔的附加高度 (14)3) 塔的总高度 (14)1脱异戊烷塔1.1脱异戊烷塔的物料衡算塔顶馏出液中125H C n -占其总量的97﹪,塔底釜液中125H C i -占其总量的98﹪,进料温度为101℃。

原料的进料质量流率为:h kg h t a t m /41700/7.41/300000=== 原料的平均摩尔质量为:kmol kg M /81=进料各组分的摩尔分数如表1.1(1):表1.1(1)进料各组分的摩尔分序号组分质量分数%i w摩尔分数i x1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 异丁烷 正丁烷 2,2-二甲基丁烷 异戊烷 正戊烷 2-甲基戊烷 3-甲基戊烷 正己烷 甲基环戊烷 环己烷 苯 大于碳七组分 辛烷值(马达法) 辛烷值(研究法) 密度(20℃)1.23 3.27 4.76 14.09 16.06 18.44 11.62 16.50 10.18 0.85 0.822.18 68.8 70.3 656.90.0172 0.0457 0.04408 0.158 0.181 0.174 0.109 0.155 0.0959 0.0082 0.0085 0.0027塔顶产品摩尔流率:h kmol Fx Fx x F D i i /84.1350181.08.514)98.01(158.08.51497.0)04408.00457.00172.0(8.514)98.01(97.0)(54331=⨯⨯-+⨯⨯+++⨯=-++=∑=塔底产品摩尔流率:hkmol Fx Fx x F W i i /96.378158.08.514)97.01(181.08.51498.0)181.0158.004408.00457.00172.01(8.514)97.01(98.0)1(4551=⨯⨯-+⨯⨯+-----⨯=-++-=∑= 塔顶产品各组分的有关数据如表1.1(2):序号 组分摩尔流率h kmol D i //摩尔分数i x 1 2 3 4 5异丁烷 正丁烷2,2-二甲基丁烷异戊烷 正戊烷8.8546 23.5264 22.6924 78.8982 1.86360.0652 0.1732 0.1670 0.5808 0.0137塔底产品各组分的有关数据如表1.1(3):序号 组分摩尔流率h kmol D i //摩尔分数i x 4 5 6 7 8 9 10 11 12异戊烷 正戊烷 2-甲基戊烷 3-甲基戊烷 正己烷 甲基环戊烷 环己烷 苯大于碳七组分2.4402 91.3152 89.5752 56.1132 79.7940 49.3693 4.2214 4.3758 1.39000.00644 0.2410 0.2364 0.1481 0.2106 0.1303 0.0111 0.0115 0.003671.2塔板数的确定由方程()∑-=+θi m D i i m a x a R ,1和∑-=-θi F i i a x a q ,1用试差法可计算在上述条件下的最小回流比为53.4min =R ,取154.88.1min ==R R查资料可得以异戊烷为基准组分时,异戊烷的相对挥发度为1,正戊烷的相对挥发度为0.835,则异戊烷、正戊烷组分相对挥发度的平均值为:198.1835.01,===H L av LH a a a 由Fenske 方程可得最少理论塔板数为:79.40198.1log )00644.02410.00137.05808.0log(log )log(,min =⨯=•=av LH LB HBHD LD a x x x x N 因396.01154.853.4154.81min =+-=+-R R R ,则可由Gilliland 图查得27.01min =+-N N N ,即270.0179.40=+-N N ,解得N=561.3适宜进料位置用Kirkbride 公式可求得适宜进料位置:569308.003112.0)0137.000644.0(84.13596.378158.0181.0log 206.0log2=+=-=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯=S R S R S R N N N NN N 又因即解得 29=S N 27=R N 故进料板在第30块(自上而下)1.4塔径的计算1)精馏段的气、液相负荷:hkmol D R V hkmol RD L /479.124384.135)1154.8()1(/639.110784.135154.8=⨯+=+==⨯==2)精馏段的气、液相体积流率:由资料查得塔顶各组分在76℃、0.3MPa 下的气体密度和液体密度如下表:序号 组分 摩尔流率气体密度3/m kg 液体密度3/m kg1 2 3 4 5异丁烷 正丁烷2,2-二甲基丁烷异戊烷 正戊烷0.0652 0.1732 0.1670 0.5808 0.013719.08 27.20 13.83 15.67 14.85505.64 476.34 593.22 558.28 564.98塔顶气相平均密度为:∑=⨯+⨯==5120.271732.008.190652.0i i i Vm x ρρ85.140137.067.155808.083.131670.0⨯+⨯+⨯+3/57.17m kg =塔顶液相平均密度为:98.5640137.028.5585808.022.5931670.034.4761732.064.5050652.051⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==∑=i i i Lm x ρρ 3/53.546m kg =塔顶各组分的平均摩尔质量为:∑=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==51720137.0725808.0861670.0581732.0580652.0i i i m M x M kmol kg /99.70= 精馏段的气、液相体积流率为:s m VM V Vm m s /396.157.17360099.70479.124336003=⨯⨯==ρs m LM L Lm m s /040.053.546360099.70639.110736003=⨯⨯==ρ3)塔径的计算 由VVL Cu ρρρ-=max 可算得m ax u ,式中C 可近似等于 20C , 其中的20C 可由 《化工原理》下册图3-5查取。

脱重塔毕业设计

脱重塔毕业设计

本科毕业设计 (论文)脱重塔的结构设计Structural Design of De-heavy Tower学院:机械工程学院专业班级:过程装备与控制工程学生姓名:学号:****:**2013 年5月目录1 绪论 (1)2 塔的结构设计 (3)2.1 塔板 (3)2.2 降液装置结构型式 (3)2.3 受液盘 (3)2.4 人孔 (2)2.5裙座 (3)2.6 吊柱 (2)2.7法兰及封头的设计 (3)3 机械设计 (3)3.1 塔器强度计算 (3)3.2 塔器质量计算 (6)3.3 塔器自身基本自振周期计算 (7)3.4 地震载荷和地震弯矩计算 (9)3.5 风载荷和风弯矩计算 (11)3.6 各计算截面的最大弯矩 (13)3.7 圆筒应力校核 (13)3.8 裙座壳轴向应力校核 (16)3.9 基础环厚度计算 (17)3.10 地脚螺栓计算 (19)3.11 裙座和壳体的连接焊缝验算(对接焊缝) (22)3.12 塔设备挠度计算 (22)3.13 开孔接管及补强设计 (23)4 技术要求 (31)结论 (33)致谢 (34)参考文献 (35)附表清单:表1 分段塔器各段质量 (8)表 2 风载荷计算 (9)表3塔器各段弯矩计算 (11)表4 I-I截面处的强度和稳定性计算 (15)表5 接管外径与最小壁厚 (23)表6 其他无须另行补强的开孔接管尺寸 (31)1 绪论塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中重要的设备之一。

它可使气(汽)液或液液两相之间进行紧密接触,达到相际传质和传热的目的。

可在塔设备中完成的常见的单元操作有:精馏、吸收、解吸和萃取等。

此外,工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥,以及兼有气液两项传质和传热的增湿、减湿等。

在化工厂、石油化工厂、炼油厂等中,塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额,以及三废处理和环境保护等各个方面,都有重大的影响。

据有关资料报道,塔设备的投资费用占整个工艺设备投资用的较大比例;它所耗用的刚才重量在各类工艺设备中也属最多。

水洗塔、脱丙烷塔施工方案

水洗塔、脱丙烷塔施工方案

广西建工集团第二安装建设有限公司The Second Installation Co.,Ltd of Guangxi Construction Engineering Group广商建工钦州天恒石化有限公司 20万吨/年工业异辛烷装置安装工程水洗塔、脱丙烷塔吊装方案2013年8月20日品质源于责任诚信创造价值rffiiixG uangx i Const rue Uo n二安施工组织设计审核审批表目录1. 工程概况2. 编制依据3. 作业环境4. 吊装方案确定原则5. 吊装方案的选择6. 汽车起重机的选型7. 钢丝绳的选用8. 吊装程序图9. 施工顺序10. 吊装人员配备及岗位责任制11. 安全技术措施12. 应急救援1、工程概况1.1 、工程名称:钦州天恒石化有限公司 20万吨/ 年工业异辛烷装置安装工程1.2 、工程地点:钦州天恒石化有限公司厂区1.3 、建设单位:钦州天恒石化有限公司1.4 、设计单位:上海河图工程股份有限公司1.5 、施工单位:广西建工集团第二安装建设有限公司1.6 、工程内容:吊装水洗塔、脱丙烷塔各一台,水洗塔、脱丙烷塔安装位置并排位于装置区构 -1 北侧,两个塔均由厂家制作完成后运至施工现场。

其中脱丙烷塔因长度较长,重量大,为了便于运输及安装,故在厂家分段运至现场,脱丙烷塔分为三节,下节(裙座端)高为4m,直径© 4.29m,重量约11.2t,中间节高为23.6m, 直径©2.2m,重量约34t ;上节(顶端)高为24.85m,直径© 2.2m,重量约26t; 水洗塔高25.5m,直径© 2n,重量约29.5t。

因设备均较高,为便于附属平台梯子安装,进场时先卸放于设备基础北面临时平台上,待附属平台安装完成后,再吊装。

为了保证两台塔的安装能顺利进行,使工程质量达到设计要求,特编制该方案。

2、编制依据2.1、施工图纸、招标文件及其他相关验收技术标准的要求2.2 、特种设备安全监察条例;2.3、《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR0004-2009;2.4 、《钢制压力容器》 GB150-2011;2.5、《钢制化工容器制造技术要求》 HG/T20584-2011 ;2.6、《钢制塔式容器》 JB/T4710-20052.7 、公司特种设备安装质量保证体系手册及程序、管理文件;3、作业环境3.1 现场作业情况说明:该工程装置布置紧凑,施工现场地基,多为泥沙,土质松软,不利于大型施工车辆通行及站位施工,本次吊装主要为高塔吊装,需使用大型起重机械,故吊装场地及吊车进场路线必须进行相应的回填碎块石、平整夯实硬化处理,以确保地基的承载能力。

抽提蒸馏(SED)综述

抽提蒸馏(SED)综述

无溶剂时的0.81提高到2以上,表中所列几种溶剂按选择性递
减顺序依次为含水环丁砜、环丁砜、环丁砜-COS、N-甲酰基吗 啉、N-甲基吡咯烷酮。
溶剂的选择


溶剂的溶解能力是抽提精馏溶剂另一个重要的性能指标。
尽管待分离组分在溶剂中有不同的溶解能力,但在抽提蒸馏操 作条件下应避免出现液液两相分离,因为一旦在塔板上形成两 个液相,溶剂浓度低的液相容易闪蒸暴沸,使抽提蒸馏塔不能 稳定操作。

原因之一是相同碳数的烷烃、环烷烃和芳烃之间的沸点 差很小,采用普通精馏无法得到高纯度的芳烃产物;

原因之二是芳烃和许多非芳烃都形成共沸物,从而影响
芳烃的精馏分离。

从催化重整或裂解加氢汽油中分离BTX,主要有液-液抽 提法和抽提蒸馏法。

液液抽提工艺的芳烃质量好、回收率高、对原料的适应 性好,比较适合同时分离高纯度的BTX。

塔苯蒸汽经冷凝后,一部分回流入塔,一部分作为苯产品出装置
,塔底贫溶剂大部分经过换热后作为贫溶剂直接循环回ED塔上部 ,一少部分则经过溶剂再生后回到系统。
工艺流程及设备
预分馏塔:其作用是将原料中待分离的芳烃馏分进行切割,得到

抽提蒸馏的进料,同时获得高辛烷值汽油组分。
ED塔:该塔是利用溶剂分离芳烃和非芳烃的主要设备,分上、中 、下三段。上段为溶剂回收段,中段为抽提精馏段,下段为芳烃 提浓段。为保证塔板的传质效率和操作弹性,一般分3~4段进行 设计。溶剂与进料烃类在塔内进行多级抽提蒸馏,塔内为汽液两

因此在抽提蒸馏塔应保持足够的溶剂比,使得待分离组分溶解
于溶剂中形成单一液相,在汽液传质状态下操作。溶剂的溶解 能力越大,保持单液相操作的溶剂比就越小,过程的能耗就越 低。

裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化

裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化

2019年第36卷第2期石油化工腐蚀与防护CORROSION&PROTECTION1\PFmOCHEMICAL INDI STR、专论引用格式:马红杰•裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化[J].石油化工腐蚀与防护,2019,36(2):13-15,21.MA Hongjie.Corrosion Protection Measures and Optimization on Top of Depentanizer in Pyrolysis Gasoline Hvdrogenation Unit[J].CoiTosion& Protection in Petrochemical Industry,2019,36(2):13-15,21.裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化马红杰,傅蔷(中国石油独山子石化分公司研究院,新疆独山子833699)摘要:裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重:冷凝水化学分析结果表明,塔顶系统冷凝水呈强酸性,设备腐蚀为湿硫化氢引起的均匀腐蚀.采用加注缓蚀剂措施抑制塔顶系统设备及管道飽腐蚀,但效果不理想。

通过对工艺防腐蚀措施分析,结果表明,加注点位于脱戊烷塔顶馆出线的垂直段、加注量未达到10-20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是缓蚀剂效果不理想的主要原因「通过优化加注措施,能够有效抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀关键词:裂解汽油加氢装置;脱戊烷塔顶系统;工艺防腐蚀;优化措施缓蚀剂在炼油装置塔顶低温部位应用比较广泛,常用缓蚀剂为成膜型缓蚀剂,其能吸附在金属表面,形成一层致密的具有疏水性能的保护膜,可以有效地隔绝金属表面与腐蚀介质接触,因而起到减缓腐蚀的作用。

某石化公司裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统腐蚀严重,虽采用了加注缓蚀剂的工艺防护措施,但没有收到很好的防护效果,腐蚀问题依然严重。

为了达到缓蚀效果,抑制设备及管道的腐蚀,针对该装置脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施,从加注点位置、加注量及缓蚀剂性能等影响因素出发,优化了脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施。

脱戊烷塔塔盘更换施工实施方案

脱戊烷塔塔盘更换施工实施方案

脱戊烷塔塔盘更换施工实施方案目录一.施工概况:.................................................................................................................. 2 二.编制依据及采用施工技术规范:.............................................................................. 2 三.主要工程量:.............................................................................................................. 2 四.主要施工程序和方法 .................................................................................................. 3 4.1 复合塔板组装 ............................................................................................................ 3 4.2 人孔及盲板拆装 .. (3)4.3 塔内施工程序 ............................................................................................................3 4.4 主要施工方法 ............................................................................................................ 4 4.4.1 对塔内零部件进行验收检查,应符合以下要求:............................................ 4 4.5 吊车设置 .................................................................................................................... 5 五.质量保证措施 .............................................................................................................. 6 5.1 质量组织机构及人员职责 ...................................................................................... 6 六.安全保证措施 .............................................................................................................. 8 七.施工组织机构 ..........................................................................................................12 八.劳动力计划 ................................................................................................................ 12 九.施工机具及措施用料: (13)一一. 施工概况:此次XX 厂xx 车间xx 装置脱戊烷塔塔盘更换工作由xxx 承担。

乙烯装置脱戊塔设计PPT

乙烯装置脱戊塔设计PPT

3
圆筒壁厚按GB150—2011式(5-1)计 算
Pc Di t 2[ ] Pc
封头壁厚按GB150-2011式(5-2)计 算

2 0.5Pc
t
KPc Di
计算得出下段圆筒及下封头壁厚为3.50mm和3.97mm,上段 圆筒及上封头壁厚为2.97mm和3.50mm。考虑高塔具有振动、 运输、刚度等问题,塔壳厚度分别取10mm,裙座厚度取10mm.
04
5468 kg 4638.3 kg
3667.8 kg 43766 kg 0 kg 32995 kg 72122.7 kg
05
a
w
e
0
max
min
24354.8 kg
已知设备地区的基本风压为550N/m² ,塔高为 30260mm,将塔整体作为一段计算:
水平风力计算
P K1K2i q0 fili Dei 10 N 1
• 本次设计按照设计任务提供的原始数据和工艺要求对 脱戊烷塔进行计算。通过对该脱戊塔的工艺、结构、 强度计算和设计,本次设计结论如下: • 1)通过工艺计算得出各物料摩尔流量,精馏段和提 馏段的操作线方程,塔盘数,塔有效高度,塔径,塔 盘的相关参数,该设计数据符合生产要求。 • 2)通过结构设计得到了脱戊塔的总体,与塔体气体 出口,进料口等管线的直径与伸出高度符合设计标准。 • 3)通过强度计算对脱戊塔的壁厚进行设计,以及对 轴向应力、水压试验下的应力均按照相关标准经过强 度校核,结果满足强度要求。 • 4)通过对材料的选用,选择的Q345R既满足强度要 求,同时也满足使用介质和温度等要求。
精馏段高度为:5.6m 提馏段高度为:6.3m 故精馏塔的有效高度为:12.5m

铂重整工艺第一册

铂重整工艺第一册
H2/HC ratio
─氢气/烃类比(循环氢的摩尔数除以新石脑油进料的摩尔数)
HC
─烃类
HPS
─高压分离器
HR, ∆H
─反应热
IBP
─初沸点
lean naphtha
─贫石脑油,一种石蜡含量高,环烷烃含量低的石脑油
LHSV
─液时空速(每小时石脑油进料体积除以催化剂体积)
LOI
─烧失量:一种实验室试验方法,请参见UO P有限公司方法275,(UOP Method 275)。
B.铂重整催化剂化学
III.工艺参数
A.铂重整工艺中重要独立变量的讨论
B.铂重整工艺中重要依赖变量的讨论
C.催化剂毒物
IV.工艺流程和控制
A.工艺流程
B.控制系统
V.工艺设备
A.叠加式反应器
B.加热器
C.换热器
D.循环压缩机
E.泵
F.产品分离器和再接触罐
G.二甲苯蒸馏塔
H.塔顶储罐
I.气体燃料罐
J.氯化物处理器
A.在1947年成功开发出一种专门为小型、独立炼油厂设计的“小型”流化催化裂化装置(FCC unit)。
B.在1949年,商业化运行铂重整工艺。
C.在1952年,办公地点搬到了伊利诺斯州的Des Plaines,研究中心于1955年竣工。
IV.为了拓展投资项目,美国化学学会于1959年公开出售UOP有限公司,公司的条款中保证独立炼油厂的技术连续性。
Tatoray-甲苯歧化
Hydeal-甲苯临氢脱烷基制苯
Isomax(Unibon)-常压渣油加氢脱硫(RCD),HDG,液化石油气(LPG)等等,以及最新的Cyclar(芳构化)和轻烃催化脱氢工艺(Oleflex)。
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o ai tnt t o tap tnm ead d n e ii t e r n ao, h ri l e br f ar o r t n o r g z i h e ec l u e a n e p f f g , e o cy w
te ruo o t pruepe ue m t i cm oi n o m , h d tbtn e e t , sr ad ea o psi icl n i i i f a r r s m s n a rl t n u o
ya patt dpn n i ad X l n p f co ss m er n h eet in n B c u i r r tn t o l , e a z g T o m n a i y e f e
t- d gnt n t e i e. rh r eao ui e ds nd iy o i n w r eg Fr, bi s ays t m dl o t to l n ad u t itw ut d-a oe f w c u s s le s e l t e te s h e o m n i a d m
2007-11-29 22:22
北京化工大学丁程硕士学位论文
脱 戊 烷 塔 ,B X 塔 设 计 T
摘 要
为了适应齐鲁 7 2万吨/ 年乙烯改造工程,本文对三加氢装置预分馏系
统脱戊烷塔,B X塔进行了工艺设计. T
首先建立两塔稳态模型,应用 P O 流程模拟系统,在分析 P O RM RM 系统提供的相平衡数据及其预测方法的基础上, 对二加氢装置预分馏系统 进行模拟分析, 与生产实际数据对比表明, 该方法计算结果正确, 找到了
wtP O sf a pcaeB s o aa z g pa euii dt i R M t r a g. d nl i t hs qi r m a h ow e k a n y n h e e e l u a b ad p d t m t d v e t P O ssm w s u t t n t r ie e o p i d妙 h R M t , i le h h e c d h r d e o e y e e a d m e p fco s t ot- d gntn t h s u tn l ci i d r a i y e f yr eao uiTe li rus c e e tn m rh o i n. i ao e t o d r s i m s n wtt a ul utn aFo tsw f n t bs ods n i h c ap dco dt r h , o d as eg ad h t r i a . i e h i f e o m u e i n p v e t a iat c ap dco ot i tn ri . r i d ssnoat l utn i z i oe tn o d h st f r i pm ao p ao e u o Te n o c ds n h r atn t o rh r eao l i l g o t p fco ssm t- d gntn h t ho g a e e c i f e i y e f y o i e r i
拟建的芳烃装置第三裂解汽油加氢单元 ( 三加氢) 主要 的 作用是 利用乙 烯装置来 的 裂解汽油经脱戊烷塔,脱 B X塔逐级分离, T 将戊烷, 重组 分脱除 后的 碳六至碳八 组分经两段加氢, 汽提脱硫后, 产生裂解加氢汽油. 一部分供后续单元生产苯, 苯, 甲 对二甲 苯,邻二甲 苯等芳烃产品,剩余部分供 炼厂重 整装置 或外销.
t f m r cs t i l e hlp tw rcos . h o epoes h n i d e e e oe e r r , cn o l e h d e a
I or i t r i e t e i d e e h poes s n ty nw p i l e hl p t T e cs n d g h a s y n d o l . r u e e c a cpcy i r s b 3^4% m a d t tdi apoesT e aai i n e e y 0 c pr t h r i nl cs h t s a d 0 c o e o a t e o r . p dcqat w s r e, ee y sm dc a m rt n r ut l a ipo dt nr cnu e r s oe 3%. o ui y m v h e g o e e e h 0 a Fo t pataeprnets ii tn i poet a vr rc r h r i l eec, ot z i ds n rjc cn d et m e cc x i h pm ao e g i e i y
北京化工大学工程硕士学位论文
THE DES GN I OF
DEPENTANTANI NG ZI AND BTX COLUM N
ABS TRACT
T a o m d e oi ao w r f 2, 0 t n e oa t m d i tn k o Ql70 0 t e e p o cm c th e f i o s i c u 0 o h e n r
uiw s mzd h P O s wr pcaeF m s k w n a ot i wt t R M f a a g. t w r e t p e i h i e o e k t r h o , o i
dtmnd cnl i l ni n, c a, cnl i l oe e ri e e t ho g a odi s uh s t ho g a p cs e o c c t s o e oc r s
基本设计依据,并为实际生产的操作优化提供帮助.
三加氢装置预分馏系统工艺设计运用P O 软件进行系统模拟优化, RM
确定工艺条件,包括流程的组织, 精馏塔的理论板数与进料位置, 塔内温
度,压力和浓度分布,回流比与采出量, 换热器负荷, 再沸器负荷, 冷凝
器负荷等, 提供了 各组份的物性, 汽一液相平衡数据, 完成了 整个分离系
脱戊烷塔,BTX塔的设计
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北京化工大学 硕士学位论文
脱戊烷塔,BTX塔的设计
姓名:杨学辉 申请学位级别:硕士 专业:化学工程 指导教师:陈晓春;边圣海 20050530Βιβλιοθήκη 第1页 共1页I V
北京化 r 大学工程硕上学位论文
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乙烯的生产规模代表着一个 国家 的化工水平 ,预计我 国到 2 1 乙烯年需求量 00年
为1 0 1 0 7 至 8 万吨,而国内 0 0 产量只能达到 1 0 0 万吨[ 前中国 0 I ] .目 石化股份有限 公 司 S oe 乙 (npc 烯年产能约 35 万吨, i ) 5. 5 是全球第 9 烯厂商. 大乙
r u r i ad t r a r e t l d ha e x o w h a l , o o et l f a n i d w a h a f t t e
rb i r d e ol a e n
cnes ; e u a o oi t dt o ec cm oi n d odne T r l l p v e a f h psi a r h e t r d h s s e a a o t o n lu - a eu i i dt wt t s dt w cm le t bl c i ig p s qi r m a i h e a e p t h a ne q d a h e l u a , e a , o e d a s b h e
统的物料衡算, 热量衡算及塔, 换热设备的设计计算, 为预分馏工艺的施
工图设计提供了 依据. 确定了各塔的结构尺寸及工艺条件, 为修正原工艺 中的不足,设备选型采用斜孔塔板. 该设计采用新型斜孔塔板,塔处理能力比 传统工艺提高了3^4%, 0 0
改善了产品质量,降低了能源消耗3%以上, 0 经实践检验, 发现此优化设 计方案也可以很好地指导工业装置的生产. 关键词:稳态模拟,脱戊烷塔,B X塔,设计,优化 T
dcm ns i . m e oe u , acri d c cl n ou et ds n Fo t a v r l w s tn e h u ' eg r h b e t e e a e a o m s s
pyi l es n t ho g acni n; oi t dfi c i hs ad ni ad nl i l di sT m dy ec ny c i o n e oc o t m c o o f h ie n e
本文结合第一, 第二裂解汽油加氢单元实际生产经验, 主要对拟建的芳烃装置第
三裂解汽油加氢单元脱戊 烷塔, B X塔进行工艺设计计算, 脱 T 使之能满足处理能力, 达到分离要求,并以投资少,周期短, 效益好为原 则来设计方案.
1 8 烯装置扩建到年产 4 万吨, 适应扩建后对配套装置的 9 年乙 9 5 为了 要求, 在芳 烃装置新建了 第二裂解汽油加氢单元 ( 二加氢) 年处理裂解汽油能力 , 达到 1.万吨 8 8
[1 2
目 的齐鲁 乙烯二期改造 , 前 乙烯 能力将 由年产 4 万吨扩增至 7 万吨 , 5 2 采用 鲁姆 斯公司提供的专利技术 ,新增能力将于 20 05年投运 .主要改扩建内容包 括:乙烯装
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北京化工大学工程硕士学位论文
o m ti ad t ne t ete t ad ds n cli f ea n habl c f h nr ssm t ei cl ao a rl e a a o e i y e n h r e g a u tn o cl n ha ecag ui S w otn bs o cnt co f u ad t hne t o b i t a s osutn om n e x n . e a h e i f r i
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