大型设备吊装吊耳强度核算
吊耳计算及说明：
吊耳计算及说明：〔体育馆〕1、主梁共设置四个吊耳，布置见，吊耳规格为—30×200×3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
2<f V=125N/mm22<f=215N/mm2〔实际焊缝长度约300mm〕2<f V=125N/mm2吊耳计算及说明：〔体育场西〕1、主梁共设置四个吊耳，布置见，吊耳规格为—30×200×3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
3、吊耳的焊角尺寸必须满足设计要求，焊缝外表不得有弧坑和裂纹，且不得有损伤母材的缺陷。
2<f V =125N/mm 2 =33N/mm 2<f=215N/mm 22<f=215N/mm 22<f V =125N/mm 2 〔实际焊缝长度约300mm 〕吊耳计算及说明：〔怡景中学〕1、主梁共设置四个吊耳，布置见，吊耳规格为—30×200×3002<f V=125N/mm22<f=215N/mm2300mm〕=125N/mm2V2<f=215N/mm2吊耳计算及说明：〔松园北街〕1、主梁共设置四个吊耳，布置见，吊耳规格为—20*200*3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
3、吊耳的焊角尺寸必须满足设计要求，焊缝外表不得有弧坑和裂纹，且不得有损伤母材的缺陷。
4、主梁起吊时的吊耳受力情况：主梁重约26t ，平均每个吊耳承当6.5 t ，考虑到施工荷载及起吊加速增重的影响，每个吊耳实际承受提升力Qz=6.5*1.2=t,t,钢丝绳与程度面夹角为51。
，故吊耳还承受二个程度方向拉力； 即Qx=t,Qy=1.23t,其中须校核在Q Y 和Qx 作用下吊耳的强度。
1>Q z 作用下：2>Q X =作用下：3>,查表选用φ31钢丝绳6×19即可满足要求钢丝绳卸扣选用δ截面I-I 处：V I —I = =78N/mm 2<f V =125N/mm 2 截面I-I 处：σII-II = =26N/mm 2<f=215N/mm 2焊缝长度： Lw ==50mm 〔实际焊缝长度约300mm 〕×10×103 20×50 ×10×103 20×150 ×10×103 ×14×160 截面Ⅲ-Ⅲ处：V Ⅲ—Ⅲ==1N/mm 2<f V =125N/mm 2σⅢI-ⅢI ==2N/mm 2<f=215N/mm 2×10×103 20×200×10×103×130 1/2×202×200。
吊装吊耳计算
<fv125N/mm2,满足要求三截面2-2处(孔中心处）正应力σ=Ny*/t/(2R-D)=52.1N/mm2<f215N/mm2,满足要求剪应力τ=Nx/(2R-D)/t=30.1N/mm2<fv125N/mm2,满足要求折合应力(σ^2+3*τ^2)^0.5=73.7<1.1*f236.5N/mm2,满足要求三截面3-3处（与构件连接处）Wx=1/6*t*B^2=326666.7mm3正应力σ=Ny*/t/B+M/Wx=35.5N/mm2<f215N/mm2,满足要求剪应力τ=Nx/B/t=10.3N/mm2<fv125N/mm2,满足要求折合应力(σ^2+3*τ^2)^0.5=39.8<1.1*f236.5N/mm2,满足要求四圆孔壁局部承压:局部承压力σc=N/t/D0120.2813N/mm2<fc320N/mm2,满足要求五吊耳与构件的焊缝长度Lw和焊脚高度hf焊脚高度hf=14mm焊缝长度Lw=B-20=330mmWhx=1/6*hf*0.707*2*lw^2=359297.4mm3τf=Nx/hf/Lw/2/0.707=8.837878 N/mm2σf=Ny/hf/Lw/2/0.707+│MX-My│/whx=27.07088 N/mm2σ=(τf^2+σf^ 2)^0.5=28.47702 N/mm2<Ffw140N/mm2,满足要求见钢梁吊装中“吊点处的竖向反力R”当G为吊耳处的竖直力时，此处为11输出行号必须大于60°，否则加大H1或减小B1，或同时加大H1，减小B1必须小于30°，否则加大S11。
钢结构吊装-吊耳的计算
钢结构施工总结——钢结构吊装吊耳的选择前言：在钢结构吊装过程中，构件吊耳的计算、制作、形式的选择是一个很重要的环节。
在以往的工程中构件吊装中吊耳的制作、选择并没有明确的理论依据和计算过程，常凭借吊装经验来制作吊耳，这样常常会出现大吊耳吊装小构件的现象，造成一些人力、物力等方面的资源浪费，而且未经计算的吊耳也会给吊装带来无法预计的安全隐患。
因此，通过科学计算确定吊耳的形式是保证施工安全的重要条件。
由于吊耳与构件母材连接的焊缝较短、短距离内多次重复焊接就会造成线能量过大，易使吊耳发生突发性脆断。
因此，吊耳与构件连接处焊缝的形式以及强度的计算对整个吊装过程同样起到决定性作用。
结合钢结构吊装的难点、重点以及形式的差别，同时为积累经验，适应钢结构在建筑市场的发展方向，现将吊耳形式的选择、制作安装、以及吊耳焊缝的计算做一下阐述。
一、钢结构构件吊耳的形式钢结构构件的吊耳有多种形式，构件的重量、形状、大小以及吊装控制过程的不同都影响构件吊耳的选择。
下面根据构件在吊装过程中的不同受力情况总结一下常用吊耳的形式：图例1为方形吊耳，是钢构件在吊装过程中比较常用的吊耳形式，其主要用于小构件的垂直吊装（包括立式和卧式）图例2为D型吊耳，是吊耳的普遍形式，其主要用于吊装时无侧向力较大构件的垂直吊装。
这一吊耳形式比较普遍，在构件吊装过程中应用比较广泛。
图例3为可旋转式垂直提升吊耳，此吊耳的形式在国外的工程中应用比较多，它可以使构件在提升的过程中沿着销轴转动，易于使大型构件在提升过程中翻身、旋转。
图例4为斜拉式D型吊耳，此吊耳主要用于构件在吊装时垂直方向不便安装吊耳，安装吊耳的地方与吊车起重方向成一平面角度。
图例5为组合式吊耳之一，在吊装过程中比较少见，根据其结构和受力形式可用于超大型构件的吊装，吊耳安装方向与构件的起重方向可成一空间角度。
图例6为D型组合式吊耳，可用于超大型构件的垂直吊装，在D型吊耳的两侧设置劲板可抵抗吊装过程中产生的瞬间弯距，此外劲板还可以增加吊耳与构件的接触面积，增加焊缝长度，增加构件表面的受力点。
吊耳及螺栓强度计算
4
96670.875
N
320
Mpa
0.75
M27*3
23.752
mm
443.088268 mm2
72.7250694 MPa 72.7250694 MPa
吊耳许用应力 [σ]1’螺源自许用应力 338.2289788181
Mpa
228
Mpa
325
4200
kg
N
度 N mm mm mm
Mpa mm2
216.666667 Mpa
130
Mpa
61.3783333 Mpa
系数1.414 满足
单个吊耳配备螺栓数n2 螺栓允许负荷P2 螺栓材料的屈服点σs 螺栓在和不均匀系数 螺栓规格 螺栓小径 螺栓受力 单个螺栓面积 35CrMoA 螺栓剪切应力 螺栓拉应力
吊耳受力 设备质量 动载系数 吊耳安全系数k 设备起吊重量D 不均匀受力系数c 吊耳数量n1 最大吊装角度 吊耳承受最大载荷P1 吊耳外径D1 吊耳内径D2 吊耳厚度 吊耳材料 吊平耳行材于料P力的方屈向服最点小σ截s 面积 Amin 许用拉应力[σ]2’
许用切应力[τ]1 切应力τ
26305 1.5 2 257789 0.75 4 45 257789 200 60 60 Q345
吊耳强度计算书
n同时受力的吊耳数，n=2
吊耳的强度校验公式
…………………………………………（2）
…………………………………………（3）
式中： 垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=
[τ]-材料的许用切应力， =65（Mpa）
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑lห้องสมุดไป่ตู้焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm2），[τh]=σb=
3.计算
吊耳的允许负荷计算
将D=4780×
……………………………………………………（1）
吊耳强度计算书
计算
结论
1.原始数据：
最大起吊重量：4780kg
吊耳数量和分布：2只对称分布
吊耳尺寸及焊接方式，见图1
吊耳材质：20钢
吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中：P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
K安全系数，一般取K＝～
钢材的屈服极限，按选用的钢材厚度取值。
计算
1.吊耳强度
吊耳正应力：
σ=﹤[σ]=
吊耳切应力：
τ=﹤[τ]=65Mpa
所以吊耳强度满足要求。
2.吊耳焊缝强度
τh=﹤
[τh]=
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
钢结构吊装吊耳的计算.doc
钢结构吊装吊耳的计算.doc第一篇范本：正文：一：引言本文档旨在说明钢结构吊装吊耳的计算方法和设计要求，以确保吊装作业的安全和效率。
详细介绍了吊耳的构造、材料选用、承载能力计算、吊装荷载计算、验算等内容。
二：吊耳的构造1. 主体结构：吊耳主要由横担、抱杆、牵引环、连接板等组成。
2. 材料选用：吊耳的材料应选择高强度钢材，如Q345B等。
3. 构造要求：吊耳的构造应满足强度、稳定性和可靠性要求，且应便于吊装和安装。
三：吊耳的承载能力计算1. 材料强度计算：根据吊耳的材料强度参数进行计算。
2. 承载能力计算：根据吊耳的几何尺寸和工作条件，计算吊耳的承载能力。
3. 安全系数要求：根据相关标准要求确定吊耳的安全系数。
四：吊装荷载计算1. 荷载种类：包括自重荷载、附加荷载等。
2. 荷载计算方法：根据实际情况，利用静力学原理进行计算。
3. 安全保证：荷载计算结果应满足吊耳的承载能力要求。
五：验算1. 材料验算：对吊耳的材料强度和稳定性进行验算。
2. 构造验算：对吊耳的构造进行验算，确保吊耳的可靠性。
3. 承载能力验算：根据吊耳的承载能力计算结果，进行验算。
六：法律名词及注释1. 吊装作业安全法：指保障吊装作业安全的法律和法规。
2. 工程建设法：指规范工程建设活动的法律和法规。
3. 建筑安全法：指确保建筑安全的法律和法规。
附件：1. 吊耳构造图纸。
2. 吊耳材料强度及选择表格。
第二篇范本：正文：一：前言本文档旨在提供钢结构吊装吊耳的计算方法和设计要求，以指导吊装作业的安全进行。
详细介绍了吊耳的构造、材料选用、承载能力计算、吊装荷载计算、验算等内容。
二：吊耳的构造设计1. 主体结构：吊耳由横担、抱杆、牵引环、连接板等构成。
2. 材料选用：吊耳应采用高强度钢材，如Q345B等。
3. 构造要求：吊耳的构造应满足强度、稳定性和可靠性要求，并便于吊装和安装。
三：吊耳的承载能力计算1. 强度计算：根据吊耳材料的强度参数进行计算。
吊装核算 (2)
下面我是做方案时用的吊装核算钢丝绳选用及吊耳核算是方法，也许对你有帮助：钢丝绳吊扣是标准的就不核算了1.吊装核算吊装重量P=(G+ G′)*K设备重量G=11.876t吊具重量G′=1t动载系数K 取K =1.1 即：P=（11.876+1）*1.1P=14.164t2.钢丝绳的选择计算计算荷重：（数据取自最重设备，角度选吊装过程中最大角度60°，选3点吊装3股钢丝绳，其中一根为倒链平衡）P=14.164吨PMAX=P/（3×COSα）=14.164/（3×COS30°）=5.452吨PMAX为一吊点所受最大力；（直管吊点使用倒链平衡选用10吨规格）。
钢丝绳选用安全系数k=8 破断力为：PP=PMAXk=5.452×8=43.616吨查表6*37（b）类钢丝绳（GB/T8918-1996）得：钢丝绳φ20-6×37+1的抗拉强度≥1470MPa，三股其破断力为173KN/10×3=51.9吨＞PP=43.616吨钢丝绳选用φ20-6×37+1型号可满足吊装要求。
安全系数——预先给予钢丝绳的一种储备能力，这种储备能力就是安全系数。
起重钢丝绳的安全系数一般情况下应符合下列规定：（1）用于固定起重设备为3.5；（2）用于人力起重为4.5；（3）用于机动起重为5-6；（4）用于绑扎起重物为10；（5）用于供人升降用为14。
钢丝绳安全系数按下式确定，但安全系数值不应小于9。
n≥S·a/W式中n——安全系数；S——单根承重钢丝绳的额定破断拉力，kN；a——承重的钢丝绳根数；W——包括索具的自重及额定载荷。
单根钢丝情况：不同材料的钢有一个强度极限，单位是帕斯卡（牛/米的平方），这个需要查阅资料（对于低碳钢一般是取屈服极限）m-----重物质量单位：千克g-----重力加速度可以取9.8 牛/千克d-----钢丝直径单位换算成米满足4mg/(3.1416*d*d) 小于这个极限就可以了或者假如这个极限用tau（本来是表示应力的罗马字母，这里用他的读音来表示了）所能承载的最大质量表示为tau*3.1416*d*d/(4*g)如果是多处垂吊，那可以简单把单根最大质量乘上钢丝根数就可以了，不过条件是每根钢丝受力均匀具体理论可以参照材料力学学科中其中关于拉伸、压缩章节来学习。
侧面立式吊耳强度计算公式
侧面立式吊耳强度计算公式引言。
在工程领域中，吊耳是一种常见的零部件，用于连接吊装设备和起重物体。
在设计吊耳时，需要考虑其强度，以确保在使用过程中不会发生断裂或变形，从而保障人员和设备的安全。
本文将介绍侧面立式吊耳强度计算公式，并对其进行详细解析。
侧面立式吊耳强度计算公式。
侧面立式吊耳强度计算公式是用于计算吊耳在受力状态下的强度，其公式如下：P = (0.3 σ b t^2) / (1 + 1.5 (h / b) (t / b))。
其中，P为吊耳的承载能力，σ为材料的抗拉强度，b为吊耳的宽度，t为吊耳的厚度，h为吊耳的高度。
公式解析。
侧面立式吊耳强度计算公式中的各个参数代表着吊耳的几何尺寸和材料性能，下面对其进行详细解析。
1. σ为材料的抗拉强度，是材料在受拉状态下能够承受的最大拉力。
在实际计算中，需要根据吊耳所使用的材料来确定σ的数值。
2. b为吊耳的宽度，是指吊耳在受力方向上的宽度尺寸。
在实际设计中，需要根据吊耳的使用要求和受力情况来确定b的数值。
3. t为吊耳的厚度，是指吊耳在垂直受力方向上的厚度尺寸。
与宽度一样，t的数值也需要根据实际情况来确定。
4. h为吊耳的高度，是指吊耳从底部到顶部的垂直高度尺寸。
在实际设计中，需要根据吊耳的使用要求和受力情况来确定h的数值。
公式中的分子部分表示了吊耳的截面积，分母部分表示了吊耳在受力状态下的几何形状系数。
通过这个公式，可以计算出吊耳在受力状态下的承载能力，从而评估其强度是否满足设计要求。
应用实例。
为了更好地理解侧面立式吊耳强度计算公式的应用，我们可以通过一个具体的实例来进行分析。
假设有一台起重机需要使用一副侧面立式吊耳来吊装一块重量为10吨的物体。
根据起重机的要求，我们需要设计一副吊耳，其材料为Q235钢板，宽度为200mm，厚度为20mm，高度为300mm。
现在我们通过侧面立式吊耳强度计算公式来计算其承载能力。
首先，我们需要确定材料Q235钢板的抗拉强度σ的数值。
盾构机吊装吊耳计算书
南京地铁机场线TA04标2#盾构井〜佛城西路站区间隧道工程盾构机拆除吊耳受力验算书以切口环35T吊攀为例：吊耳材质Q235A;许用拉应力［c L=130Mpa；许用剪应力［T=130Mpa ;动载综合系数K=1.5。
切口环重量m=110T,因为使用四个吊耳，则单个吊耳受力m =27.5T吊耳厚度S=60mm,吊耳孔中心高度H=280mm,吊耳孔直径D=130mm,吊耳长度L=560mm。
侧筋板厚度S' =30mm侧筋板长度L' =450mm侧筋板中心孔直径D' =160mm 起吊时，吊耳受力如图533。
F V“F L8 6。
图5.3-3起吊吊耳受力图则竖向载荷：Fv二 m' gK=27.5*1000*9.8*1.5=404250N横向载荷：F H=F V ctg86 =404250* ctg86 °8267N (吊索水平夹角为86°吊索方向载荷：F L二 Fv /sin86 =404250/ sin86 =°05238N径向弯矩：M= F H H=28267*280=7915015N• mm①切口环吊耳应力强度计算：吊耳吊索方向上的最大拉应力为：d= F L /(L-D)S=405238/(560-130)*60=15.7Mpa因为OL< ［ OL］所以吊耳拉应力满足强度使用要求。
吊耳吊索方向上的最大剪应力为：T=F H /(L-D(S=28267/(560-130)* 60=1.09Mpa因为T V ［T，所以吊耳剪应力满足强度使用要求。
②切口环吊耳焊缝应力强度计算：吊耳板焊缝长度：l i=2(L-10)=2*(560-10)=1100mm侧筋板焊缝长度：l2=2(L -D-10)=2*(450-160-10)=560mm则吊耳板焊缝面积：2A i= a i l仁1100*42/ V2=32668.33mm 其中a i=k i/ V2(为吊耳焊缝宽度，k i=0.7S=0.7*60=42mm)。
吊耳受力及强度验算.
吊耳受力及强度验算.1. 吊耳受力及强度验算油醇分离器均无吊耳如用捆绑方法吊装,吊装难度大、费时、费工,且不经济。
现用60mm厚的钢板组焊吊耳,用8根设备大盖螺栓固定在顶端筒部上。
现根据设备装配图。
进行吊耳受力及强度验算。
1.1受力验算1.1.1设备重量P'=Q'-Q1-Q2-Q3-Q4=106.7-0.338-23.023-2.351-0.326=80.662t Q'——厂方给定设备重量Q'=106.7tQ1——油罐环重Q1=0.338tQ2——大盖重Q2=23.023tQ3——主螺柱Q3=2.351tQ4——主螺母Q4=0.326t1.1.2 计算重量P=(P'+g*K*K1 =(80.662+2.5×1.1×1.1=106.3t g——索具重g=2.5tK——动载系数取K=1.1K1——不均衡系数取K1=1.11.1.3 吊装时每根螺栓受力P1=P/n=106.3/8=13.29tn——吊装时使用螺栓根数n=8根1.1.4 按设计压力推算每根螺栓受力设备设计压力N=16Mpa,设备大盖受压面直径d2=22cm大盖螺栓36根,螺栓最小断面d1=9.7cmP2=(πd2/4*N÷36=(π*2202/4×160÷36=168947Kg按设计压力推算每根螺栓受力168.947t,大于吊装时每根螺栓受力13.29t,安全。
2. 螺栓抗剪验算2.1 每根螺栓永受剪力σ=50/8=6.25t2.2 每根螺栓断面积F=πd2/4=π*9.72/4=73.898cm22.3 螺栓剪应力τ=σ/F=6250÷73.898=84.6Kg/cm2安全3. 吊耳强度验算3.1 吊耳受力吊装时使用4个吊耳。
P"=P/4=106.3÷4=26.6t3.2 3-4断面σ=〔P"(4R2+d2〕÷〔δ*d(4R2-d2〕=〔26600×(4×152+10.82〕÷〔6×10.8×(4×152-10.82〕=533Kg/cm23.3 1-1 断面σ1= P"/〔(20-10.8×6〕=26600÷〔(20-10.8×6〕=481Kg/cm2 3.4 耳板弯矩M=P*L/4=26600×44.28÷4=294462Kg·cm3.5 吊耳断面系数ψ=6×43.52÷6=1892cm23.6 弯应力σ=M/ψ=294462÷1892=155 Kg/cm23.7 耳板许用应力耳板杆质A3钢板厚60mm,属第三组,其屈服限σs=2200 Kg/cm2,取安全系数n=1.8〔σ〕=σs/n=2200÷1.8=1222 Kg/cm2〔σ〕>σ安全4. 耳板焊缝受力及强度验算4.1 支点受力(焊缝受力N'= P''/2=26.6÷2=13.3t4.2 焊缝弯矩M= N'×12=13300×12=159600 Kg·cm4.3 断面积F=2×0.7×h×L=2×0.7×1×43.5=60.9cm2h ——焊缝高h=10mmL ——焊缝长L=435mm4.4 焊缝断面系数ψ=2×(0.7hL2/6=2×(0.7×1×43.52÷6=441m3 4.5 弯应力σM=M/ψ=159600÷441=363 Kg/cm24.6 剪应力τ=N'/F=13300÷60.9=218 Kg/cm24.7 组合应力τ'=(σm2+3τ21/2=(3622+321821/2=503 Kg/cm2贴角焊缝、坑弯剪许应力套表〔σz〕=1200 Kg/cm2>σ523 Kg/cm2 安全。
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由于用平衡梁 吊装 ，横 向载荷为 Ｏ Ｎ，即
＝
Ｏ （ Ｎ ）
所 以设备组合重心位置距上端管 口法兰面的距离 为 ：
２ ２ １ １ ＋ ７ ２ １ ３ ０ ／ ２ ＋ Ｘ＝３ ８ ９ ６ ２ ｍｍ ３ ８ ． ９ ｍ。
置。
吊车慢速平稳 吊装 ，取 吊装动载系数 ｋ － １ ． ２ 。 主吊耳的规格尺 寸及 受力简 图如 下 ：
１
由于每段设备均为外形尺寸连续 的圆柱 体 ，且在每段范 围 内的壁厚相等 ，设备塔盘支撑 圈、降液板等 内件及外部人孔也 为均等距离布置 ，忽 略设备外部其它小管 口的重量影响 ，可 以 认 为各 段设 备 的重 心 Ｇ１ 、Ｇ ２ 、Ｇ ３ 分别 位 于各段 的 中心 ，即
设备吊重 （ Ｑ） ６ １ ５ 吨 设备组合重心位置 （ 距上端 口法兰面 ） ３ ８ ９ ｍ
．
１ ６ ３ ＭＰ ａ ×０ ． ７ ＝１ １ ４ ． １ ＭＰ ａ 。
３设备外形尺寸及设备组合重心计算 根据设备外形尺寸情况 ， 可 以将本设备分成三段 （ Ｉ 、 Ｉ Ｉ 、 Ｉ Ｉ Ｉ 段 ）分别计算各段的重心位置 ，然后在计算设备的组合重心位
中文科 技期刊数据库 （ 文摘版 ） 工程技术
科技创新
２ ０ １ ５ 年６ 月 ・ ８ ９・
大型设 备 吊装 吊耳 强 度核 算
牛 宗 志
中石化第十建设有限公 司，山东青岛
２ ６ ６ ５ ５ ５
摘 要： 通过对石油化工大型设备 吊装 吊耳的受力核算 ，确定其 吊耳是否安全 关键词 ： 石油化工项 目 ； 大型设备 ；吊装 ；吊耳 ； 强度核算 中图分类号 ： Ｔ Ｅ ６ ８ ２ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ６ ７ １ － ５ ５ ８ ６（ ２ ０ １ ５ ）２ ６ － ０ ０ ８ ９ — ０ １
吨 ，Ｇ２ ＝１ Ｏ ． 】 ８ ９吨 ，Ｇ３ ＝０ ． ９ ７ ９吨 。
Ｌ
径 向载荷 ：
Ｆ Ｖ＝ （ ６１ ５ ／ ２） × １ ０ ０ ０ ×９ ． ８ ×１ ． ２ ＝３ ６ １ ６ ２ ０ ０（ Ｎ）
设备 的组合 重心位置 设为 Ｘ，则
Ｘ－ － ∑ Ｇｉ ’ Ｘｉ ／ ∑ Ｇｉ
Ａ＝ （Ⅱ／ ４） × （ １ ０ ０ ０ ２ － ９ ４ ０ ）＝９ １ ３ ７ ４ ｍｍ
吊耳抗弯截面模数 ：
Ｗ ＿ （Ⅱ／ ３ ２） × （ Ｄ３ － ｄ ４ ／ Ｄ ）＝ （Ⅱ／ ３ ２ ）× （ １ ０ ０ ０ ３ － ９ ４ ０ ／ ｌ Ｏ Ｏ ０ ）
＝ ２ １ ５ １ ４ ０ ０ ８ ． ３ ｍｍ３
可得 ： Ｆ主 ＝ ３ ６ ３ ． １ ２ 吨 １概 述 Ｆ辅 ＝ ２ ５ １ ． ８ ８ 吨 随着石油化工行业的发展 ，化工装置规模越来越大 ，在工 程建设 中经常遇到大型的立式设备安装 ，设备重量一般都在几 ５主吊耳强度校核计算 百到几千吨左右 。由于设备质量很大 ， 为了保证 吊装施工安全， 由于主 吊耳在设备直立时所受 的力最大 ，为此 以设备直立 在设备 吊装前需要对设备 的吊耳进行强度核算 。本文 以某煤化 状态时所受 的力作为主 吊耳强度校核 的依据 。 主 吊耳管轴材质为 １ ６ Ｍｎ Ｒ，管轴外径 １ ０ ０ ０ ｍｍ，管轴壁 工装置的低温吸收塔为例 ，对其 吊耳进行核算 ，保证设备 吊装 厚 ６ ＝ ３ ０ ｍｍ，查 Ｇ Ｂ１ ５ ０ ． １ ９ ９ ８ 可知相应 的许用应力为 ［ ０】 ＝ １ ６ ３ 安全 。 Ｍ Ｐａ。 ２低温吸收塔 吊装技术参数 角焊 缝系数按 ． ７ 考虑，则焊缝 处的 ［ ｏ】 焊＝ ［ ｏ】 ×０ ． ７ ＝ 设备 规格 ３ ５ ６ ０ ×７ ７ ８ ４ ｌ ｍ ｍ 设备壳体材 质 Ｏ ９ 【 ｎ Ｎ ｉ Ｄ Ｒ
吊耳根部 受到的最 大弯曲应 力 ：
设 备起 吊 时受 力 简 图 （ 单 位 ：ｍｍ）
Ｆ ； 主 吊耳位置及受力 Ｆ 辅： 尾 吊耳位置及受力 Ｑ： 设备重心位置及受力 根据力矩平衡 方程有 ：
Ｆｉ× ２ ６ ６ ５ ０ ． ５ ＝Ｆ ×３ ８ ４ ２ ０ ． ５（ １ ）
Ｌ１ ＝７ ２１ ３ ０ ／ ２ ＝３ ６ ０ ６ ５ ｍｍ ， Ｌ２ ＝ ３ ２ ０ ０ ／ ２ ＝ｌ ６ ０ ０ ａ ｍ ， Ｌ３ ｒ ＝３ ０ ０ ／ ２ ＝１ ５ ０
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根据 设备部件 图可知， 设备各段 的重量分别为 Ｇ１ ＝ ６ ０ ３ ． ８ ３ ２
０￣ ＝ Ｍ／ Ｗ＝ Ｉ ． ０ ７ ８ ×１ ０ ｒ ａｍ／ ２ １ ５ １ ４ ０ ０ ８ ． ３ ｍｍ ＝ ５ ０ ． １ ＭＰ ａ Ｓ［ ｏ】 焊＝ １ １ ４ ． １ ＭＰ ａ 。
吊耳 轴向压应 力 ：
＝ 一 ＝
Ｏ （ ＭＰａ ）
组合应力 ： 吊 耳 上根 部 ：
４设备 受力简图如下
径 向弯矩 （ 力矩 ）： Ｍ＝Ｆ Ｖ×Ｌ ＝ ３ ６ １ ６ ２ ０ ０ ×２ ９ ８ ＝ １ ． ０ ７ ８ ×１ ０ ９ Ｎ＊ ｎ ｌ ｒ ｎ 为简化计算过程 ，吊耳筋板 不列入计 算范围，按没有筋 板 时考虑 ，若没有筋板时强度满足 安全要求 ，有 筋板 时显然 更满 足安全要求 。 吊耳管轴横截面积 ：
： ［ Ｇ２ （ Ｌ Ｉ ＋ Ｌ ２ ）＋ Ｇ３ （ Ｌｌ ＋ ２ ＊ Ｌ ２ ＋ Ｌ ３ ）１ ／（ Ｇ１ ＋ Ｇ ２ ＋ Ｇ３ ）
＝ 『 ｌ Ｏ ． １ ８ ９ ＊（ ３ ６ ０ ６ ５ ＋１ ６ ０ ０ ）＋ Ｏ ． ９ ７ ９ ＊（ ３ ６ ０ ６ ５ ＋ ２ ＊ １ ６ ０ ０ ＋１ ５ ０ ）１ ／