新规范承台计算(撑杆-系杆体系)
承台计算
2、桩基承台计算特别注意：计算钢筋As 范围应与撑杆计算宽度bs一致1)、基本数据输入C302.5 m 7 m 10.1 m 0.25 m HRB335 25 mm 47 根0.5 m 1 m 柱或墩台向下冲切承载能力验算时：1.5 m 柱或墩台作用面积by(横桥向尺寸)=2 根柱或墩台作用面积bx(纵桥向尺寸)=4 m 5326 kNγ0：1.12)、计算结果汇总3)、详细计算过程(见下页）①、基本数据输出3D=3×1.5=4.5 M > 4 Mbs取承台全宽∴承台截面计算宽度(撑杆计算宽度) bs =7 m 桩的支撑宽度 b = 0.8×1.5 =1.2 m当外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时，承台短悬臂可按“撑杆—系杆体系”计算:h0=2.25s=0.25h a =s+6d=0.4a=0.15×h0=0.3375撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ1 = tan -1[h 0/(a+x 1)] =1.21446 rad =69.5836°钢筋直径d(HRB335)：每层钢筋根数：纵桥向x 1：钢筋类型：单桩最大N id ：横桥向y 1：桩径D：每排桩数：桩距：钢筋层距：混凝土等级：承台厚 h=承台宽 B=钢筋层数：钢筋底层至承台底②、撑杆抗压承载力检算(桥规P83)1.1×2×5326/sin69.5836°=12503kN1.2×sin69.5836°+0.4×cos69.5836°= 1.264m撑杆计算宽度bs(系杆计算宽度)范围内系杆钢筋截面面积As=(π×25×25/4/1000000)(47/7×7)×1=0.0230711 ㎡系杆拉力设计值2×5326/tan69.5836°=3965 kN0.00039615撑杆砼轴心抗压强度设计值19.3MPa >14.4取14.4MPa∴ 1.264×7×14.4×1000 =127411kN >12503kN 富余919 %③、系杆抗拉承载力检算(桥规P84)1.1×3965=4362 kN 280000×0.023071=6460 kN >4362 kN富余48.1 %④、斜截面抗剪承载力检算(桥规P84)1.1×2×5326 =11717 kN100×0.023071/(7×2.25)=0.146483(0.5-1.2/2)/2.25=-0.04< 0.5 取0.532421kN >11717 kN富余176.7 %⑤、冲剪承载力检算(角桩、边桩向上冲切承台) a、角桩(桥规P86)(7-1×4+1.2)/2 =2.12.25m0.45 m0.5-1.2/2 =-0.1 m < 0.45 m 取0.45 m 1-1.2/2 =0.4m < 0.45 m 取0.45 m0,id s cd sD tb f γ≤公式: 001/sin id id D nN γγθ==11sin cos a t b h θθ=+=21(0.002)cot idi s sT A E εθ=+=1/tan id id T nN θ==,,11.43304cu kcd s f f ε==+,0.48cu k f =,cd s f =,s cd s tb f =0id sd sT f A γ≤公式: 0id T γ= sd s f A=4000.910(20.6/d s V P h mγ-≤⨯+公式: 00d id V nN γγ==0100100/()s s P A b h ρ===0/xi m a h ==0s h =000.6[(/2)()]ld td px y y py x x F f h b a b a γαα''≤+++公式: y x b b ==x a =0h =y a =00.2h =0.2冲切承载力系数：20.2冲切承载力系数：217451kN1.1×5326 =5859 kN < 17451富余 197.9 %b、边桩1.218768 kN 或:18768 kN5858.6 kN <18768 kN富余 220.3 %⑥、冲剪承载力检算(柱、墩台向下冲切承台)由于冲切破坏锥体的大小需根据各承台的具体情况确定，所以本表尚未给出柱、墩台向下冲切承台时的承载能力验算表格。
关于 承台 底部钢筋网
关于承台底部钢筋网关于承台底部钢筋网《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)(下称《新基础规范》)5.2.5"承台和横系梁的构造2等桩顶直接埋入承台时，应在每根桩的顶面上设1~2层钢筋网。
当桩顶主钢筋深入承台时，承台在桩身混凝土顶端平面内须设一层钢筋网，在每米内(按每一方向)设钢筋网1200~1500mm2，钢筋直径采用12~16mm，钢筋网应通过桩顶且不应截断。
"条文说明 5.2.5"承台厚度、配筋、和混凝土强度等级，一般应按受力确定。
但承台受力复杂，目前还没有较成熟的计算方法，按现有的设计经验，承台厚度宜为桩直径1.0~2.0倍，且不宜小于1.5m，混凝土强度等级不应低于C25，并在承台底部的桩顶布置一层钢筋网。
当桩顶主钢筋深入承台连接时，此项钢筋网须全长通过桩顶，并与桩的主筋帮扎在一起，以防止承台受拉区裂缝开展，见本条文说明图5-2"。
从图5-2中可以看出:1、破桩头后桩顶嵌入承台100mm;2、"承台下部的钢筋网"放在桩顶上。
3、承台受力主钢筋未示出。
疑问:此处的"承台下部的钢筋网"和承台下部的受力主钢筋同在一个位置，如何放置呢?是放在主钢筋上面呢，还是放在主钢筋下面呢?在以往承台的设计中(包括桥梁大师等桥梁设计软件)，大多数采用的是"桩顶主钢筋深入承台"的方式，承台下部的双向受力主钢筋均放置在桩顶上，并未见如条文说明图5-2的钢筋网。
难道是《新基础规范》此处有新的改进么?两种观点:1、此处须有一钢筋网，一般情况下主受力钢筋满足此钢筋网的1200~1500mm2的面积要求就不需要另外设置了;2、除主受力钢筋外须另增加一个钢筋网。
关于此钢筋网，我们从其他相关规范条文来探寻:一、《新基础规范》5.2.6桩与承台、横系梁的连接应符合下列要求。
2"桩顶主筋深入承台连接:桩身嵌入承台内的深度可开用100mm;"此条和条文说明5.2.5附图5-2是相符的。
“撑杆-系杆体系”方法计算承台示例
《 公 路 钢筋 混 凝 土 及 预应 力 混 凝 土 桥 涵设 计 规 范 》
（ Ｊ Ｔ Ｇ Ｄ ６ ２ －２ ０ ０ ４）， 当 外 排 桩 中心 距 墩 台身 边 缘 小 于 或等 于承 台 高度 时 ， 应按“ 撑 杆 一系 杆 体 系 ” 计 算 方 法 计 算 承 台截 面 。 以 下 通 过 示 例 介 绍 “ 撑 杆 一系 杆体 系” 计算 方 法计 算双 排桩 承 台 。
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系 杆 钢 筋 的 顶 层 钢 筋 中 心 至 承 台 底 的 距 离 ｓ＝
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０ ． ２ ｍ（ 承 台 系 杆 钢 筋 的底 层 需 设 于 桩 顶 钢 筋 网 之 上 ， 而 桩 顶 需 埋 人 承 台一 定 距 离 ， 故 ｓ 值 较 大 ）； 系 杆 钢 筋 直 径 ｄ＝２ ５ ｍｍ；
７ ． ０ ｍ。 上 述 尺 寸 见 图 １ 。
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撑 杆 压 力 设 计 值 Ｄｌ ｄ＝Ｎ１ ｄ ／ ｓ ｉ ｎ ０ ｌ＝２ ×４ ８ ５ ２ ／ ｓ ｉ ｎ ４ ９ ． ８ ２ １ 。＝１ ２ ７ ０ １ ｋ Ｎ（ 一 排 桩 有 ２根 ， 故 乘 以 ２） 。
桩 的 支 撑 宽 度 ｂ＝０ ． ８ Ｄ ＝０ ． ８× １ ． ５ ＝１ ． ２ ｍ （圆 形截 面桩 取 ０ ． ８倍 桩 直 径 ）；
新规范承台计算(撑杆-系杆体系)
矩形墩柱独立承台(双向单排桩)一、基本资料1、承台信息承台类型：单片矩形墩承台圆桩直径d=1800(mm)桩列间距Sa=4000(mm)桩行间距Sb=4000(mm)纵向(x)桩根数nx2（根）横向(y)桩根数ny2（根）纵向墩底桩根数0（根）横向墩底桩根数0（根）桩根数合计4（根）墩底桩根数0（根）承台边缘至桩中心距离(x向)1500(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)1500(mm)承台根部高度H0=3000(mm)承台端部高度H1=3000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):12852最小配筋率0.200%混凝土强度等级C25fcd=11.5(Mpa), f td= 1.23(Mpa)钢筋强度设计值 fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=220(mm)纵筋顶层至近边距离s'=220(mm)墩柱横向宽度by=2500(mm)纵向宽度bx=2500(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为：HRB335直径28(mm)Es= 2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs判断条件3*d=5400(mm)承台边长Bx=7000(mm)x向计算宽度bsx=7000(mm)承台边长By=7000(mm)y向计算宽度bsy=7000(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=1440(mm)有效高度h0=2780(mm)ha=388(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=750(mm)边桩中心至墩柱边距离ly=750(mm)压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm) 1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值：基桩竖向力设计值 N=12852.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=10790.1< KN *M >(3)X轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.4(4)Y轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*nx=10790.1< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.42a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！y轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！3.承台剪切验算x轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离axi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！y轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离ayi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)冲切截面与水平面夹角θx= 1.560即89.38度ok 桩支撑宽度b=1440(mm)冲切截面与水平面夹角θy= 1.560即89.38度okb\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)墩柱边长bx=2500(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)墩柱边长by=2500(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85 (8.5.5-1式)右边=62287.8< KN >墩柱下冲切力设计值：γ0Fld =51408<KN>结论：满足要求！(2) 角桩上冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)桩支撑宽度b=1440(mm)b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85 (8.5.5-4式)右边=18341.7< KN >角桩上冲切力设计值：γ0Fld =12852.0<KN>结论：满足要求！(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)承台边长Bx=7000(mm)桩支撑宽度bp=1440(mm)承台边长By=7000(mm)bp+2h0=7000(mm)≤B=7000(mm)满足计算条件！b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm)冲切截面至墩柱距离ay30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000y轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0<KN>结论：满足要求！x轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0<KN>结论：满足要求！注：绿色区域为必填区域，黄色区域可填可不填。
承台钢筋计算公式详解
承台钢筋计算公式详解承台是建筑结构中常见的构件，主要用于承受上部结构的荷载并将其传递到地基上。
承台的设计和计算是建筑结构设计的重要组成部分，其中钢筋的计算是承台设计中的重要环节。
本文将详细介绍承台钢筋计算的公式和方法。
一、承台的概念和分类承台是指在柱子或墙体上承受荷载并将其传递到地基上的水平结构构件。
按照形状分类，承台可以分为矩形承台、T形承台、L形承台、U形承台等。
按照受力情况分类，承台可以分为正常承台、双向受力承台、悬挑承台等。
二、承台钢筋计算的基本原理承台钢筋计算是建筑结构设计中的重要环节。
其基本原理是通过计算承台的受力情况，确定承台所需的钢筋数量和布置方式，以保证承台的稳定性和承载能力。
承台的受力分析是承台钢筋计算的基础。
一般来说，承台的受力可以分为以下几种情况：1. 承台受集中荷载作用当承台上有集中荷载作用时，承台受力主要集中在荷载作用点附近。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和位置对承台的影响。
2. 承台受均布荷载作用当承台上有均布荷载作用时，承台的受力分布相对均匀。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和分布对承台的影响。
3. 承台受弯矩作用当承台受弯矩作用时，承台上的钢筋需要满足一定的弯矩承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑弯矩的大小和位置对承台的影响。
4. 承台受剪力作用当承台受剪力作用时，承台上的钢筋需要满足一定的剪力承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑剪力的大小和位置对承台的影响。
基于以上受力分析，承台的钢筋计算可以分为以下几个步骤：1. 确定承台的受力情况根据承台的形状和受力情况，确定承台的受力分析方法和计算公式。
2. 计算承台的荷载根据承台受力情况和设计要求，计算承台所需承载的荷载。
3. 计算承台的弯矩和剪力根据承台的受力分析方法和计算公式，计算承台所受的弯矩和剪力。
4. 确定承台的钢筋布置方式根据承台的受力情况和计算结果，确定承台所需的钢筋数量和布置方式。
5. 计算承台的钢筋配筋率根据承台的钢筋布置方式和计算公式，计算承台的钢筋配筋率。
基础工程承台计算
4.7 承台计算4.7.1 承台底面单桩竖向力设计值计算（图4-59）ydid xdiid 22iiMx F My N n y x =±±∑∑ （4-87）式中：id N ——第i 根桩的单桩竖向力设计值；d F ——由承台底面以上的作用（或荷载）产生的竖向力组合设计值；xdM 、yd M ——由承台底面以上的作用（或荷载）绕通过桩群形心的x 轴、y 轴的弯矩组合设计值；n——承台下面桩的根数；i x 、i y ——第i 排桩中心至y 轴、x 轴的距离。
4.7.2 承台下面外排桩中心距墩台身边缘大于承台高度时的计算此时，其正截面（垂直于x 轴、y 轴的竖向截面）抗弯承载力可作为悬臂梁按“梁式体系”进行计算。
1 承台截面计算宽度1）当桩中距不大于三倍桩边长或桩直径时，取承台全宽； 2）当桩中距大于三倍桩边长或桩直径时s 23(1)b a D n =+-（4-88）式中：s b ——承台截面计算宽度；a——平行于计算截面的边桩中心距承台边缘距离； D ——桩边长或直径；n——平行于计算截面的桩的根数。
2 承台计算截面弯矩设计值应按下列公式计算（图4-59）xcd id ci M N y =∑ （4-89）图4-59 桩基承台计算1-墩身；2-承台；3-桩；4-剪切破坏斜截面ycd id ci M N x =∑ （4-90）式中：xcd M 、ycd M ——计算截面外侧各排桩竖向力产生的绕x 轴和y 轴在计算截面处的弯矩组合设计值；id N ——计算截面外侧第i 排桩的竖向力设计值，取该排桩根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值；ci x 、ci y ——垂直于y 轴和x 轴方向，自第i 排桩中心线至计算截面的距离。
4.7.3承台下面外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时的计算此时承台短悬臂可按“撑杆-系杆体系”计算撑杆的抗压承载力和系杆的抗拉承载力（图4-60）。
1 撑杆抗压承载力可按下列规定计算0id s cd,s D tb f γ≤ （4-91）cu,kcd,s cu,k10.481.43304f f f ε=≤+ （4-92）2id 1is s(0.002)cot T A E εθ=+ （4-93）i a i sin cos t b h θθ=+（4-94）a 6h s d=+ （4-95） 式中：id D ——撑杆压力设计值，包括1d 1d 1/sin D N θ=，2d 2d 2/sin D N θ=，其中1d N 和2d N 分别为承台悬臂下面“1”排桩和“2”排桩内该排桩的根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值，单桩竖向力按式（4-87）计算；按式（4-91）计算撑杆抗压承载力时，式中id D 取1d D 和2d D 两者较大者；cd,s f ——撑杆混凝土轴心抗压强度设计值；t ——撑杆计算高度；s b ——撑杆计算宽度，按前述有关正截面抗弯承载力计算时对计算宽度的规定；b——桩的支撑宽度，方形截面桩取截面边长，圆形截面桩取直径的0.8倍；a ）“撑杆-系杆”力系b ）撑杆计算高度图4-60 承台按“撑杆-系杆体系”计算 1-墩台身；2-承台；3-桩；4-系杆钢筋cu,k f ——边长为150mm 的混凝土立方体抗压强度标准值；idT ——与撑杆相应的系杆拉力设计值，包括1d 1d 1/tan T N θ=，2d 2d 2/tan T N θ=； s A ——在撑杆计算宽度s b （系杆计算宽度）范围内系杆钢筋截面面积； s ——系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离； d——系杆钢筋直径，当采用不同直径的钢筋时，d 取加权平均值；i θ——撑杆压力线与系杆拉力线的夹角，包括1011tan h a x θ-=+，1022tanh a x θ-=+，其中0h 为承台有效高度；a 为撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离，取00.15a h =；1x 和2x 为桩中心至墩台边缘的距离。
栏杆模板支撑体系定额计算
栏杆模板支撑体系定额计算
1、现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量，除另有规定外，均按混凝土与模板接触面的面积，以m2计算。
2、现浇钢筋混凝土柱、梁、板、墙的支模高度（即室外地坪或板面之间的高度）以3.6m以内为准，超过3. 6m以上部分，另按超过部分计算增加支撑工程量。
3、现浇钢筋混凝土墙、板单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3 m2以外时，应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。
4、现浇钢筋混凝土框架分别按梁、板，附墙柱，并入墙内工程量计算。
5、杯形基础杯口高度大于杯口大边长度的，定额项目。
6、柱与梁、柱与墙、梁与梁等连接的重叠部分以及伸入墙内的梁头、板头部分，均不计算模板面积。
支撑、系杆计算
则λy=L/iy= 9000 / 43.3
b1 =
100
m m
t =
6
m m
loy =
ix= 24.0
= =
125 ≤ 208 ≤
[λ [1]λ= 220 1]= 220
9000 mm
b2 / t = 16.67 ≤ 0.48loy/b2 =
39
λyz = λy σ=N/(φ xA)=
[λ
= 2.02
λ
角钢做中柱支撑， ix0= 1908 / 22.0
22.0
m m
= iy0= 11.0 mm
= 87 ≤ [λ1]= 220
A= 334 mm2
则λy=0.9L/iy0= 1908 / 11.0 = 173 ≤ [λ1]= 220
b=
56
m m
t =
3
m m
loy = 1908 mm
b / t = 18.67 ＞ 0.54loy/b = 18
纵
向
BC杆长 LBC=
cosγ '=
1500
选用 56x3
则
λ
RF= 17.70 kN
1500
m m
4号杆长
L= 2120
m m
/ 2120 = 0.708
所以斜杆所受力N=RF/2cosγ'=
做 中
ix0=
22.0
m m
iy0= 11.0 mm
1908 / 22.0 = 87 ≤ [λ1]= 220
215
N /
≤[1]λ=
220
查表得φx= 0.487
满足要求!
2.9 D轴下柱支撑12号杆计算
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一、基本资料1、承台信息承台类型：单片矩形墩承台圆桩直径d=400(mm)桩列间距Sa=0(mm)桩行间距Sb=3050(mm)纵向(x)桩根数nx2（根）横向(y)桩根数ny 1（根）纵向墩底桩根数0（根）横向墩底桩根数0（根）桩根数合计2（根）墩底桩根数（根）承台边缘至桩中心距离(x向)450(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)750(mm)承台根部高度H0=1000(mm)承台端部高度H 1=1000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):870最小配筋率0.223%混凝土强度等级C30 fcd=13.8(Mpa), f td=1.39(Mpa)钢筋强度设计值fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=500(mm)纵筋顶层至近边距离s'=500(mm)墩柱横向宽度by =500(mm)纵向宽度bx=1100(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为：HRB335直径20(mm)Es=2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs 判断条件3*d=1200(mm)承台边长Bx=900(mm)x向计算宽度900(mm)承台边长By=1500(mm)y向计算宽度1500(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=320(mm)有效高度h0=500(mm)ha=620(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=-550(mm)边桩中心至墩-250(mm)压力线与拉力线夹角θx=-0.811即-46.47度tx=195.0(mm)压力线与拉力线夹角θy=-1.234即-70.71度ty=-97.2(mm)1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值：基桩竖向力设计值 N=870.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=-826.5< KN *M >(3)X 轴方向纵筋计算 ：As=γ0Tid/fsd=-2952(mm*mm)配筋率-0.20%Asmin =1675.44643(mm*mm)纵筋1675(mm*mm )所需直径20mm的根数为：6间距为(mm):250.0矩形墩柱独立承台(双向单排桩)(4)Y轴方向系杆设计值：γ0T id=γN*/tanθ*nx=-609.0< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算：As=γTid/fsd=-2175(mm*mm)配筋率-0.24% Asmin =1005.26786(mm*mm)纵筋1005(mm*mm )所需直径20mm的根数为：4间距为(mm):375.0 2a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积A s=1885(mm*mm)计算宽度bs=900(mm)b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx=-0.811即-46.47度tx=195.0(mm)压力线与拉力线夹角θy=-1.234即-70.71度ty=-97.2(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值870.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值Tid=-826.5< KN >εi=-0.00017fcd,s=21.783(Mpa)而0.48fcu,k=14.4(Mpa )取fcd,s=14.400(Mpa)(3).判断γ0D id=γNid/sinθ=-1200.0< KN >t*bs*fcd,s=2527.5< KN > c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γNid/tanθ=-826.5< KN >f sd As=527.8< KN >结论：满足要求！y轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积A s=1257(mm*mm)计算宽度bs=1500(mm)b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx=-0.811即-46.47度tx=195.0(mm)压力线与拉力线夹角θy=-1.234即-70.71度ty=-97.2(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值1740.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值Tid=-609.0< KN >εi=-0.00005fcd,s=21.213(Mpa)而0.48fcu,k=14.4(Mpa )取fcd,s=14.400(Mpa)(3).判断γ0D id=γNid/sinθ=-1843.5< KN >t*bs*fcd,s=-2099.9< KN > c\结论：请调整配筋！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γNid/tanθ=-609.0< KN >f sd As=351.9< KN >结论：满足要求！3.承台剪切验算x轴向a\已知信息：有效高度h0=500(mm)计算宽度bs=900(mm)b\输入信息：剪切截面至墩柱距离axi=-710(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.419规范P84 (8.5.4式)右边=998.8< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=1740.0< KN >结论：请调整配筋或增加桩间距或增加承台厚度！y轴向a\已知信息：有效高度h0=500(mm)计算宽度bs=1500(mm)b\输入信息：剪切截面至墩柱距离ayi=-410(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.168规范P84 (8.5.4式)右边=1553.2< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=870.0< KN >结论：满足要求！4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息：有效高度h0=500(mm)冲切截面与水平面夹角θx=-0.614即-35.15度增加承台高度或缩桩距桩支撑宽度b=320(mm)冲切截面与水平面夹角θy=-0.884即-50.65度增加承台高度或缩桩距b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=-710(mm)墩柱边长bx=1100(mm)冲切截面至墩柱距离ay=-410(mm)墩柱边长by=500(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85(8.5.5-1式)右边=1201.0< KN >墩柱下冲切力设计值：γ0Fld =1740<KN>结论：请调整配筋！(2) 角桩上冲切验算a\已知信息：有效高度h0=500(mm)桩支撑宽度b=320(mm) b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=-710(mm)承台边到桩边距bx=610(mm)冲切截面至墩柱距离ay=-410(mm)承台边到桩边距by=910(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85(8.5.5-4式)右边=800.6< KN >角桩上冲切力设计值：γ0Fld =870.0<KN>结论：请调整配筋！(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息：有效高度h0=500(mm)承台边长Bx=900(mm)桩支撑宽度bp=320(mm)承台边长By=1500(mm)bp+2h0=1320(mm)≤B=1500(mm)满足计算条件！b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax-710(mm)承台边到桩边距bx=610(mm)冲切截面至墩柱距离ay-410(mm)承台边到桩边距by=910(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000 y轴向边桩规范P85(8.5.5-7式)右边=825.7< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =870.0<KN>结论：请调整配筋！x轴向边桩规范P85(8.5.5-7式)右边=1076.1< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =870.0<KN>结论：满足要求！注：绿色区域为必填区域，黄色区域可填可不填。
[验算墩柱、承台。