郑州大学学报工学版来稿要求
郑州大学学位论文写作规范
郑州大学学位论文写作规范郑州大学博士、硕士学位论文写作规范（讨论稿）郑州大学学位办公室编二○○九年十月前言学位论文是研究生科研工作成果的集中体现，是研究生申请博士、硕士学位的主要依据，也是社会重要的文献资料。
为了进一步推进我校研究生学位论文的规范化，提高写作质量，我们根据GB/T 7713《科学技术报告、学位论文和学术论文的编写格式》以及国务院学位委员会办公室对标准的第一次修订稿，编写了《郑州大学研究生学位论文写作规范（试行）》，供申请学位人员遵照执行。
本《规范》仅为学位论文写作的一般要求，主要适用于理、工、医、管学科的学位论文和一般的文科论文，特殊情况经研究生院批准后执行。
目录1 内容要求. 12 格式要求. 22.1封面 (2)2.2 英文封面 (2)2.3学位论文原创性声明 (3)2.4学位论文使用授权声明 (3)2.5摘要 (3)2.6 Abstract. 32.7 目录 (3)2.8 图和附表清单 (4)2.9 符号说明 (4)2.10 正文 (4)2.11 注释 (4)2.12参考文献 (5)2.13附录 (5)2.14个人简历在学期间发表的学术论文与研究成果 (5)2.15致谢 (5)3 书写要求. 53.1 文字、标点符号和数字 (6)3.2 密级 (6)3.3 层次标题 (6)3.4 篇眉和页码 (7)3.5 有关图、表、表达式 (7)3.5.1 图. 73.5.2 表. 73.5.3 表达式. 83.6 参考文献 (9)3.7 量和单位 (11)4 排版及印刷要求. 114.1 纸张要求及页面设置 (11)4.2封面 (11)4.3 书脊 (12)4.4 英文封面 (12)4.5 中、英文摘要 (12)4.6 目录 (13)4.7 正文 (13)4.8 其它 (14)4.9 印刷及装订要求 (14)1内容要求研究生学位论文使用汉字（除留学生及外国语言文学专业要求用其它文字外）撰写。
机场集装箱_板升降平台车桥平台的设计与研究_李霞
2014年1月郑州大学学报（工学版）Jan．2014第35卷第1期Journal of Zhengzhou University （Engineering Science ）Vol.35No.1收稿日期：2013－09－01；修订日期：2013－11－09基金项目：河南省科技攻关计划资助项目（2011B460014）；郑州市科技攻关项目（10TTGS483－4）．作者简介：李霞（1973－），女，山东郓城人，郑州大学讲师，博士，研究方向为非公路汽车设计与分析，E-mail ：jennyhit @163．com．文章编号：1671－6833（2014）01－0124－05机场集装箱/板升降平台车桥平台的设计与研究李霞1，2，张志显1，张三川1，刘剑2（1．郑州大学机械工程学院，河南郑州450001；2．郑州新大方重工科技有限公司，河南郑州450064）摘要：设计机场集装箱/板升降平台车的桥平台结构，对桥平台的关键受力部件上台面和剪叉臂进行静力学分析，并校核其强度．对桥平台处于最高位置时进行模态分析，提取运算结果．桥平台前五阶固有频率集中在3 17Hz 的低频阶段，各阶振型主要表现为上台面和剪叉臂摆动、扭曲．桥平台的静力学及模态分析结果为桥平台的设计提供了理论依据．关键词：机场集装箱/板升降平台车；桥平台；静力学分析；模态分析中图分类号：TH137．3文献标志码：Adoi ：10．3969/j．issn．1671－6833．2014．01．0290引言机场集装箱/板升降平台车是机场用来装卸集装箱或者集装板的一种专用车型［1］．近年来，随着我国民航运输业的发展，集装箱/板升降平台车的需求量不断增加，而且伴随大型飞机出现的加大加重集装箱对升降平台车承载能力要求更高．此外，我国现有飞机集装箱/板升降平台车大多是90年代中期购买的，目前已进入更新换代密集期［2］．新建机场及原有机场的改扩建对升降平台车的新增需求和机场现有升降平台车的更新需求为集装箱升降平台车的发展带来了契机．桥平台作为整车中的重要一部分，起着与飞机舱门对接，在飞机舱门和主平台间水平传送飞机集装箱/板的作用［1］，桥平台的使用避免了主平台在重载下完成举升的同时需不断与飞机舱门实现对接造成平台车与飞机碰撞等危险发生．笔者根据设计目标通过分析、计算设计机场集装箱/板升降平台车桥平台的结构，然后利用ANSYS 软件对两个重要的承载部件———上台面、剪叉臂进行静力学分析，最后分析桥平台处于最高位置时的振动频率及振动模态．1机场集装箱/板升降平台车简介机场集装箱/板升降平台车主要由桥平台、主平台、操作台、底盘总成、动力总成、液压总成、电气总成及爬梯等辅助件组成，如图1所示．底盘总成为平台车提供支撑，主平台将集装箱/板提升或下降到装卸高度，然后通过桥平台将其送上或从飞机上取下前（后）剪撑借助自带的液压缸提升和降下桥（主）平台．图1双平台式升降平台车Fig．1Lifting loader with double table2桥平台的结构设计本论文是40t 双平台式机场集装箱升降平台车研究的一部分，要求桥平台能够承载一个3175mm ˑ2438mm 的集装板，所能承载的航空货物的重量为主平台的1/2，即20t．根据设计目标桥平台应能够承载一个3175mm ˑ2438mm 的集装板，使一个3175mm 宽的第1期李霞，等：机场集装箱/板升降平台车桥平台的设计与研究125集装板通过．考虑平台车操纵台位于桥平台上．桥平台长度设计为4460mm ，宽度为4500mm．1）剪叉结构．剪叉的结构形式主要有单级剪叉和双级剪叉［3－5］两种，如图2所示．单级剪叉式结构简单、运行稳定，但支反力比较大，安装所占的纵向空间较大．双级剪叉式结构紧凑，但相对复杂．由于桥平台纵向结构尺寸较小，且举升高度大，采用双级剪叉式结构更加合适．8根剪叉臂的主体部分选用截面边长为140mm 、厚度为8mm 的方管，两端设计专门的连接头，用于方管与上下台面或滚轮连接，方管与连接头焊接在一起，焊后经退火处理去除残余应力．成副的剪叉臂之间在其中点由销轴连接，剪叉臂的连接头通过销轴分别于桥平台的上下台面或滚轮连接．剪叉臂采用Q345B 低合金结构钢．图2桥平台两种结构形式Fig．2Two structure of the bridge table2）上台面及剪叉臂运动导向装置．上台面的4根纵梁和两根横梁均采用截面边长为180mm 、厚度为18mm 的方管，材料为Q345B 低合金结构钢．剪叉臂运动的导向装置选用型号为14a 的热轧槽钢．导向槽钢与车架纵梁或上台面纵梁焊接在一起，然后退火处理去除焊接应力．3）液压缸安装方式．传统的提升系统利用液压缸活塞作用在剪叉臂上实现平台升降（如图1），由于液压缸的输出力与其体积直接相关，要想实现单个单级液压缸推力的提升，液压缸的体积势必增大，但剪叉下的空间有限，液压缸体积受限，其最大提升力也受到限制．为提升剪撑提升系统的最大提升力，笔者采用一组多级液压缸直接支撑桥平台上平台面框架实现桥平台的升降．多级相对于单级液压缸可有效提升其最大提升力，且液压缸活塞杆直接支撑上台面框架，增大了液压缸活塞杆的伸缩的有效空间．利用Solidworks 软件建立桥平台的三维模型，如图3所示．图3桥平台三维模型Fig．3Three-dimensional model of the bridge table3桥平台关键部件的静力学分析3．1桥平台上台面的静力学分析桥平台工作时，需升降并固定在一个较高的位置，承受着集装箱或者集装板带来的压力，强度必须满足条件才能正常工作．桥平台结构复杂，利用力学相关知识验证上台面及剪叉机构是否满足强度要求，工作困难且复杂，使用有限元分析软件进行分析，则简单的多［6－7］．桥平台上台面由方管、辊筒、万向转动装置、滚轮导向槽、与剪叉臂的连接件等零部件组成，其中辊筒、万向转动装置、滚轮导向槽起辅助作用，主要承载力部件是由4根纵向方管和横向方管组成的上台面框架．对上台面进行分析时主要考虑其主体框架的结构强度．主平台的上台面属于组合结构，建立其三维模型并导入ANSYS ，建立其有限元模型．Q345B 力学特性［8］如表1所示．表1平台车材料属性及力学特性Tab．1Material properties and mechanical propertiesof the Lifting Loader 材料弹性模量/Pa 泊松比密度/（kg ·m －3）屈服极限/MPa Q345B2E110．37800345上台面单元类型选用实体单元solid185，sol-id185单元有8个节点，每个节点有3个沿着xyz 方向平移的自由度．自由网格划分，网格划分后的有限元模型如图4所示．桥平台上台面一端与剪叉机构铰接，另一端通过滚轮导向槽与滚轮接触，静力分析时对台上台面施加以下约束：上台面与剪叉机构铰接部位，限制除绕销轴轴线方向转动的自由度以外的所有自由度；上台面与滚轮连接部位，只限制其竖直方向的自由度．126郑州大学学报（工学版）2014年图4上台面的有限元模型Fig．4Finite model of the up table上台面的上表面受到的载荷来自航空货物的压力，可近似看作均布力．为便于对上台面加载，把上台面上的辊筒、万向转动结构简化成一个薄板，加载时均布力加载到薄板的表面．对上台面进行有限元静力学分析，提取上台面的应力应变分布云图，如图5所示．由图5可知：上台面最大等效应力为33．5 MPa，发生在上台面与剪叉臂的铰接部位．最大的应变为0．583mm，在上台面的中间部位．图5上台面应力应变云图Fig．5Strain and stress cloud chart of the up table上台面材料Q345B屈服强度为345MPa，安全系数n取1．5，计算可得：［σ］=σsn=345ˑ106Pa1．5=230MPa．（1）根据式（1）可知，上台面的最大应力33．5MPa小于材料的许用应力，因此由截面边长为180mm，厚度为18mm的方管组成的桥平台上台面的强度满足材料要求．3．2剪叉机构的静力学分析桥平台的剪叉机构由方管、连接头和销轴组成，建立其三维模型并导入到ANSYS建立有限元模型．解除上台面及车架的约束，用相应力和约束代替．剪叉机构单元类型选用Solid185，材料Q345，材料参数如表1所示，其有限元模型如图6所示．根据实际情况对其进行施加约束和载荷．在剪叉结构的右下端限制除绕销轴轴线方向旋转的自由度外的所有自由度，在剪叉机构左下端限制其除z方向的移动自由度外的所有自由度．在对剪叉结构左上和右上端的销轴孔处分别施加相应的y轴方向的载荷．对剪叉机构进行静力学分析，提取其等效应力云图和位移图，如图7所示．图6剪叉机构的有限元模型Fig．6Finite model of the fork mechanism由图7可知：剪叉机构的最大等效应力为179MPa，在右中部位的销轴上．剪叉臂的中间变形最大，为9．717mm，在剪叉机构的左上端．剪叉机构材料Q345B屈服强度极限为345MPa，安全系数n为1．5．根据式（1）可知，剪叉臂的最大应力179MPa，在材料许用应力范围内，因此该剪叉机构满足材料强度要求．4桥平台模态分析桥平台工作时通常被固定在较高位置，此位置对桥平台的稳定性要求比较高，计算此位置桥第1期李霞，等：机场集装箱/板升降平台车桥平台的设计与研究127平台的振型及固有频率［9］．根据分析结果可知桥平台对激振力的响应，从而对桥平台的设计方案进行评价．为提高运算效率，对分析结果影响不大的结构进行简化，如下处理．图7剪叉机构的应力应变云图Fig．7Strain and Stress cloud chart of the fork mechanism（1）去除辊筒、万向传动部件、螺栓等零部件，用覆盖在上台面主体框架上的平板代替．（2）对销轴、液压缸等零部件做适当简化．桥平台模态分析时单元类型选用Solid185，材料为Q345，材料参数如表1所示．采用Block Lanczos 法进行模态分析，提取桥平台前五阶固有频率及振动模态，如图8、图9所示．图8桥平台处于最高位置时前5阶固有频率Fig．8First five natural frequencies of thebridge platform in the highestposition图9桥平台处于最高位置时前五阶振动模态Fig．9First five vibration mode of the bridge platform in the highest position由图9可知，桥平台处于最高位置时的前五阶固有频率主要分布在3 17Hz 以内，处于较低的频率段且分布较为密集．其振动模态主要为平台上台面的弯曲变形以及剪叉臂的弯曲及扭转变形．128郑州大学学报（工学版）2014年5结论在机场集装箱/板升降平台车介绍的基础上，针对其桥平台进行设计，并应用ANSYS软件从静态和动态两个方面对所设计桥平台的上台面和剪叉臂进行了较为系统的分析．分析结果表明，桥平台上台面和剪叉臂均满足材料强度要求，桥平台前五阶振动频率集中在3 17Hz的低频阶段，各阶振型主要表现为上台面和剪叉臂弯曲及扭转，设计时应尽量避开这些共振频率，以上分析结果对平台车的优化设计及产业化开发具有重要的指导意义．参考文献：［1］中国民用航空局机场司．GB/T23423—2009，宽体飞机主舱集装箱、集装板装载机功能要求［S］．北京：中国国家标准化管理委员会，2009．［2］曹蕾．关注航空货运中的重要设备—升降平台车［J］．中国招标，2010（22）：26－27．［3］孙光旭，袁端才．液压剪叉式升降台的动力学仿真［J］．系统仿真学报，2010，22（11）：2650－2653．［4］胡小舟，胡军科，何国华．剪叉式举升机构建模及关键参数的研究［J］．机械研究与应用，2006，19（4）：84－85．［5］李鄂民，齐文虎，王滨，等．液压缸双梁铰接式剪叉机构动力学及运动学分析［J］．机床与液压，2011，39（22）：34－37．［6］ＲEN G D．An investigation on the dynamic stability of scissor Lift［J］．Open Journal of Safety Science andTechnology，2012，2（1）：8－15．［7］张三川，彭楠，李霞．两轮自平衡电动车的结构设计与有限元分析［J］．郑州大学学报：工学版，2011，32（1）：30－33．［8］成大先，王德夫，姬奎生，等．机械设计手册－常用机械工程材料［M］．北京：化学工业出版社，2010．［9］解本铭，郭海乐．叉剪式液压平台车结构模态有限元分析［J］．中国民航大学学报，2007，25（2）：25－27．Ｒesearch and Design of the Airport Container/pallet Lifting LoaderLI Xia1，2，ZHANG Zhi-xian1，ZHANG San-chuan1，LIU Jian2（1．School of Mechanical Engineering，Zhengzhou University，Zhengzhou450001，China；2．Zhengzhou New Dafang Heavy In-dustry Science＆Technology Co．，LTD，Zhengzhou450064，China）Abstract：The bridge platform’s structure of airport container/pallet lifting loader is designed．Static analysis on up table and fork arm which are key mechanical parts of bridge platform is carried out to verify the structur-al strength．The modal analysis on bridge platformsis，the result show that the first5frequency is concentrated in3 17Hz low-frequency phase，vibration mode appears on the swing and twist on the up table and fork arm．The static and modal analysis results of the bridge platform provide a theoretical basis for the design of the bridge platform．Key words：airport container/pallet lifting loader；bridge platform；static analysis；modal analysis。
卧式圆形储油罐液固耦合模态分析
２００５正第２６卷６月第２期郑州大学学报（工学版）ＪｏｕｒｎａｌｏｆＺｈｅｎｇｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ）Ｊｕｎ．２００５Ｖ０１．２６Ｎｏ．２文章编号：１６７１—６８３３（２００５）０２—００８９—０３卧式圆形储油罐液固耦合模态分析孙利民，张庆华，赵勇（郑州大学工程力学系，河南郑州４５０００２）摘要：以油料运输中的主要工具铁路卧式圆形储油罐（卧式罐）为研究对象，应用液固耦合原理并以有限元分析软件ＡＮＳＹＳ为工具，对装载不同深度有自由液面液体的卧式罐进行了模态分析与计算，得到了不同液体深度下油罐的固有频率及其前四阶固有频率的振形图．分析结果表明，卧式罐固有频率值随液体深度的增加而逐渐降低，用耦合法与平均密度法求解系统固有频率时，所得的计算结果差异较大．关键词：油料运输；储油罐；流固耦合系统；固有频率；振型中图分类号：０３５１文献标识码：Ａ０引言在我国，成品油料的运输目前仍以铁路车载油罐运输为主．其中包括内地炼油厂、石油化工厂和各类油库油料的进出厂，全国成品油料运输的６０％～７０％…是由铁路完成的．以往对车载液体容器的计算仅仅局限于结构静力学的研究和分析，这显然已经不适应车辆运行安全性的要求．特别是伴随着近几年来火车的大提速，车载容器受到了更强烈的动载荷作用，所引发的液体晃动问题将会变得十分突出．首先液体晃动所产生的低频横振将会对车辆运行的稳定性产生很大的影响，同时在工程实际中，油罐越来越倾向于采用具有薄壁、轻质和高强等特点的结构，晃动液体与结构的耦合振动将是一个非常重要的问题．液固耦合系统振动一方面可能会导致系统的动力不稳定，另一方面容器中液体的大幅晃动会对容器产生显著的附加动压力，以致于造成结构破坏，因此有必要对这一类问题进行详细分析．本文作者假设车载液体为无黏、无旋、不可压缩理想流体，罐体为线弹性，根据液固耦合原理并采用有限元分析软件ＡＮＳＹＳ对车载容器固有频率进行了详细的计算和分析，重点考查了容器中贮液深度的改变对车载容器固有频率的影响．１流固耦合问题的动力学方程以位移Ｍ。
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微晶玻璃研磨抛光超光滑表面粗糙度的工艺研究（论文）
２００７正第２８卷１２月第４期郑州大学学报（工学版）ＪｏｕｒｎａｌｏｆＺｈｅｎｇｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ）Ｄｅｅ．２００７Ｖ０１．２８ＮＯ．４文章编号：１６７１—６８３３（２００７）０４—０１２６—０３微晶玻璃研磨抛光超光滑表面粗糙度的工艺研究刘春红，李成贵，张庆荣，贾世奎（北京航空航天大学仪器科学与光电工程学院北京１０００８３）摘要：研磨抛光采用浸液式定偏心锡磨盘抛光方式，研究抛光液浓度、ＰＨ值、上下研磨盘转速、抛光时间等参数对微晶玻璃超光滑表面粗糙度的影响，粗糙度的测量采用ＮＴｌｌ００干涉仪．实验结果表明：粗糙度受ＰＨ值影响比较大；试件在低浓度弱碱抛光液中，延长抛光时间可降低表面粗糙度值并获得高质量的表面，最终测得表面粗糙度为Ｒ。
＝０．３７ｎｍ．关键词：微晶玻璃；研磨抛光；粗糙度；工艺中图分类号：ＴＱ１７１．６＋８４文献标识码：Ａ０引言微晶玻璃是２０世纪６０年代发展起来的新型光学材料，它又称为玻璃陶瓷．与普通玻璃的主要区别是具有结晶的结构，而与陶瓷的主要区别是，它的结晶结构要比陶瓷细得多．由于其特殊的制造工艺，最后制得的材料是非常均匀而致密的，整体在某一温度区域的膨胀系数达到或接近于零，故称这种玻璃是具有零膨胀系数的玻璃．它还有许多宝贵的特殊性能，如机械强度高、硬度及耐磨性高、重量轻、热稳定性好、介电常数高，在高频高温下介电损失系数小等．随着光学、光电子技术的发展，微晶玻璃己在很多领域得到了广泛的应用，如天文望远镜、激光陀螺系统中的反射镜基片等．由于微晶玻璃中无数微小晶粒的存在，大家都认为很难得到超光滑高质量的表面．笔者主要以微晶玻璃为研究对象，研究影响其超光滑表面粗糙度各工艺参数之间的关系，为超精密加工提供依据‘１一引、１实验部分微晶玻璃超精密加工采用浸液式定偏心锡磨盘研磨抛光方式．笔者主要研究抛光液浓度、ｐＨ值、上下研磨盘转速、抛光时间等参数对超光滑表面粗糙度的影响．粗糙度月ｎ取３点的平均值‘３—４１．图１为试件抛光前用ＮＴｌｌ００轮廓仪测得的表面形貌，粗糙度值Ｒａ＝１．０５８ｎｍ图１抛光前试件表面形貌Ｆｉｇ．１Ｓｕｒｆａｃｅｔｏｐｏｇｒａｐｈｙｏｆｗｏｒｋｐｉｅｃｅｂｅｆｏｒｅｐｏｌｉｓｈｉｎｇ１．１抛光液ｐＨ值对表面粗糙度的影响经过选取不同的ｐＨ值，所得试件表面的粗糙度与ｐＨ值的关系曲线如图２所示．由图２可以看出，粗糙度受ｐＨ值影响比较大，抛光液ｐＨ值在８～８．５范围内的情况下，粗糙度值较低，容易获得高质量的表面．抛光中，微晶玻璃表面较活泼的Ｌｉ：０、Ａ１：０，与抛光液中Ｈ：０的结合，电离出微量的ＯＨ一，抛光中摩擦产生的局部高温，促进酸性溶液中Ｈ＋与ＯＨ一的结合，进而促进Ｌｉ：０、Ａ１：０，和Ｈ：０进一步结合，大量的Ｌｉ＋、Ａｌ“形成并进入溶液，所以酸性环境抛光腐蚀占主体，粗糙度受影响，碱性溶液抑制了ＯＨ一的电离，腐蚀很小，主要靠处于收稿日期：２００６—０９—１２；修订日期：２００７—０９～２９基金项目：北京市自然基金资助项目（３０５２０１２）作者简介：刘春红（１９８２一），女，黑龙江鹤岗人，北京航空航天大学硕士研究生，主要从事超光滑表面完整性方面的研究工作．第４期刘春红等微晶玻璃研磨抛光超光滑表面粗糙度的工艺研究１２７工件与锡盘之间的胶体ＳｉＯ：对表面凸起部分的轻擦和凸起表面的塑性流动来改善．所以，碱性溶液能获得较好的表面．但是，ｐＨ值过大，抛光液中ＯＨ一增多，同样会增加工件表面的腐蚀，导致表面质量变差阻６｜．昌乓聪型靼喧悄图２表面租糙度值与ＰＨ值的关系曲线Ｆｉｇ．２ＲｅｌａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅｒｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｄＰＨｖａｌｕｅ１．２抛光液浓度对表面粗糙度的影响经选取不同的抛光液浓度，所得试件表面粗糙度与抛光液浓度的关系曲线如图３所示．Ｅ｛划犁骝暄悄图３表面粗糙度与抛光液浓度的关系曲线Ｆｉｇ．３Ｒｅｌａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅｒｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｄｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｏｆｐｏｌｉｓｈｉｎｇｆｌｕｉｄ由图３可以看出，抛光液浓度越高，粗糙度值就越大．这是因为抛光液浓度高，磨料粒子与微晶玻璃表面原子之间的扩散速度快．浓度高，工件表面材料被磨料粒子擦除的概率大，这无疑增加微晶玻璃表面材料的去除量．由理论分析知，工件表面各点相对锡磨盘运动轨迹长度有差异，当去除量增加时，工件表面各点材料去除差异增加，这自然就影响了表面粗糙度＂１．１．３磨盘转速对表面粗糙度的影响经选取不同的磨盘转速，所得的试件表面粗糙度与转速的关系如图４所示．由图４中所示转速在４５～５５ｒ／ｍｉｎ范围内粗糙度值较低，太高不利于获得超光滑表面．转速高时，胶体ＳｉＯ，粒子动能增加，故与微晶玻璃表面原子之间碰撞、扩散成功的概率增加；而且磨料粒子在单位时间滑过工件表面的次数增加，表面活泼原子、化学反应物被擦除的速度增加，这些都增加微晶玻璃表面材料去除量，提高抛光效率，但由于表面各点去除差异随之增加，获得的表面粗糙度精度低¨１．吕乓越裂骝陶懈图４表面粗糙度与转速的关系Ｆｉｇ．４Ｒｅｌａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅｒｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｄｒｏｔａｔｅｓｐｅｅｄ１．４抛光时间对表面粗糙度的影响经不同的抛光时间，所得试件表面粗糙度与时间的关系曲线如图５所示ｇ、ｇ赵型彝恒懈图５表面租糙度与时间的关系曲线Ｆｉｇ．５Ｒｅｌａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｆａｃｅｒｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｄｐｏｌｉｓｈｉｎｇｔｉｍｅ随着研磨时间延长，微晶玻璃表面粗糙度精度逐渐提高，抛光时间在４～４．５ｈ范围内，曲线趋于水平状态，说明抛光时间达到４ｈ以后，粗糙度值趋于稳定，如图５所示．随着时间延长，正是锡盘通过磨料对微晶玻璃表面修整的过程．工件与锡盘之间的抛光液层在压力作用下具有刚性，当其滑过微晶玻璃表面时，凸起部分首先被擦除．抛光初始，微晶玻璃与锡盘接触面积小，压强大，去除率高，由于化学作用形成的表层化合物被去除得快，新表层不断暴露；随着抛光的进行，两者１２８郑州大学学报（工学版）２００７钜之间接触面积增大，压力小，工件与锡盘之间的抛光液变少，擦划减少；随抛光液中微晶玻璃组成元素浓度的增加，扩散速度减慢，去除率降低∽。
拍振_冷却风扇拍振影响车内噪声的试验研究
率及其倍频． 基频约为 27． 17 Hz， 对应发动机怠 速 815 r / min 时的二阶点火频率． 图 3、 图 4 是工况 2 车内某测点和冷却风扇 噪声试验结果．
由图 3 、 图 4 可知： 与工况 1 相比， 发动机怠 速、 冷却风扇高速运转时， 车内某测点噪声时域信 号幅值较大， 由工况 1 的 0． 06 Pa 增大到 0． 4 Pa， 对应的总声压级也增大到 48． 32 dB （ A ） ． 时域信 号幅值忽大忽小， 呈现明显的周期性变化特点， 约 1 s 变化一次， 有显著的“拍振 ” 特征． 频域信号的 峰值频率较复杂． 一部分峰值频率具有明显的发 动机点火阶次频率特征， 如基频 26． 39 Hz 及其倍 频． 其中， 基频 26． 39 Hz 是发动机二阶点火频率， 对应的发动机转速约为 791 r / min， 比工况 1 冷却 风扇关时约低 24 r / min， 这是因为冷却风扇运转 引起发动机负载增加而掉速． 另一部分峰值频率 也具有明显的阶次特征， 如基频约 38Hz 及其倍 频， 且各阶次幅值比发动机点火频率各阶次对应 的幅值还高． 由冷却风扇噪声频谱可知， 这部分频 率成分对应冷却风扇噪声的旋转基频及其倍频 ， 对应的风扇转速约为 2 293 r / min， 与风扇设计转 速 2 300 r / min 吻合． 另外， 由冷却风扇和发动机二阶点火噪声基
河南工业大学学报格式要求
河南工业大学学报格式要求：一、第一页放置作者等信息齐全的页面，第二页放置无任何作者信息的页面，以便编辑部匿名外审中文题目（中文题目正标题一般不超过20个汉字，必要时可加副标题）——副标题作者1，作者2，作者3（1. 单位，地区邮编；2. 单位，地区邮编；3. 单位，地区邮编；---)摘要：请附不超过200个字的中文摘要（要求见附页1）关键词：3~8个关键词，用分号隔开，末尾不加标点 (关键词是字母缩写的，如不是约定俗成，尽量用中文) 正文(略)二、正文首页（地脚位置）放置的内容，在————————下，请注意。
如：——————————收稿日期：年-月-日（注：此日期作者写投稿当日日期，期刊上刊出的日期，按照编辑部实际收稿日期。
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)作者简介：姓名（出生年份-），性别，学历或职称，和主要研究方向。
（注：只标注第一作者的基本信息，如果有通讯作者，可在作者名右上角标注星号，在此说明）三、参考文献[1]姓名1，姓名2，姓名3.文题[来源代码].刊名或报纸名等，年份，（期数）：起止页码.此为基本格式，具体见下面要求：(1) 著作：[序号]主要责任者.文献题名[M].版本.出版地：出版者，出版年：起止页码（任选）。
如：刘国钧,陈绍业,王凤翥.图书馆目录[M].北京:高等教育出版社,1957:15－18.(2) 期刊文章：[序号] 主要责任者.文献题名[J].刊名，年，卷（期）：起止页码。
如：金显贺,王昌长,王忠东,等.一种用于在线检测局部放电的数字滤波技术[J].清华大学学报:自然科学版,1993,33(4):62－67.(3)报纸文章：[序号] 主要责任者.文献题名[N].报纸名，出版日期（版次）。
如：谢希德.创造学习的新思路[N].人民日报,1998-12-25(10).(4) 论文集中的析出文章：[序号]析出文献主要责任者.析出文献题名[C]//原文献主要责任者.原文献题名.出版地：出版者，出版年：析出文献起止页码。
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专著［序号］作者.题名［M］.出版地：出版社，出版年.
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