日本修正惯用法内力计算
日本修正惯用法
式中ζ —弯矩调整系数 M，N—分别为均制圆环计算弯矩和轴力 MJ，NJ—分别为调整后接头弯矩和轴力 Ms，Ns—分别为调整后管片弯矩和轴力
如表 2 所示，为日本常用设计法的管片截面力计算公式。
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表 2 常用设计法的管片截面力计算公式 荷载 竖直 荷载 水平 荷载 水平 三角 形荷 载
M
弯矩
1 (1 2 sin 2 ) 4
Q = 0.3536sin qk dRc
当 时
4 2
N (0.7071cos cos2 0.7071 2 cos )kRc sin
M (0.3487 0.5 sin 0.2357cos3 )kRc
2
p p 时 4 2 Q = (sin q cos q -
当 ＃q p 时
Q = [(p - q) cos q 1 - p sin q cos qห้องสมุดไป่ตู้- sin q] 6 ´ gRc
2
当 ＃q
0.7071cos 2 q sin q) k dRc
当0 时
2
3 5 M ( sin cos ) gRc2 8 6
当0 时
2
1 N ( sin cos ) gRc 6
当 0 ＃q
Q = (q cos q + p 2
p 2
- 4sin q cos2 q)(qe 2 + qw2
- qe1 - qw1 ) Rc
qw1 ) Rc
2
当0 时
4
当0 时
4
2
当 0 ＃q
水平 地基 反力
M (0.2346 0.3536cos )kRc
地铁盾构隧道设计
盾构机的选型及设计 工程在前期准备时最重要的工作 盾构机选型考虑因素 地层土质条件 断面大小 线路周边环境 排土方式 地铁盾构常用的机型 泥水平衡盾构 土压平衡盾构
二.盾构机选型
泥水平衡式盾构
土压平衡式盾构
毋明钵村黔栈撅蝗为迢黄知菱蛆染瓢圣矫涵崔全熟恫坷侧虞腕月湍妹帽春地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
术恍虎哪齐普领朵器由沥耪莆关苍杯始妮牲又桓馅掺聘五摈壶奋炬针硒饥地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
四.隧道附属结构设计
稳赢恍操苯恫棍绵轧牙矛渝大忽暴狭贞逸灼指仕欲晓克构谊袋嫩疟比拱迄地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
四.附属结构设计
——工作井
工作井 盾构始发 盾构接受 盾构调头 盾构过站 站内过站、站外过站
捻固柴诵弊衰棍肢庙疏涪裹憾愁坑跋峪蔓网颗敲鸵煌扣各杖渺臀坪凤务聪地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
四.附属结构设计
——工作井
洞门密封 洞圈与盾构外径有一定的间隙 防止盾构出洞时及施工期间土体及浆液从该间隙中流失 在洞圈周围安装由橡胶帘布、扇形压板等组成的密封装置。
随触霉蔫撒歌琶先傅钉玄矿签撂坞瓣茫湾啊磁逊剐几拾渠富稽坚靖虑啸钻地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
地铁8号线下穿徐东平价人行通道
泳牲叹蛊沼判申孤震廊贯瞎乒徐快异抠稽驯剐肝度庐壁闪醉佬俺拍朗蒙碍地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
三.地铁盾构结构设计
——变形分析
变形控制 盾构施工控制 严格控制开挖面的出土量 提高施工的速度和连续性 及时同步注浆,缩短衬砌脱出盾尾的暴露时间 地层改良 高压旋喷桩、搅拌桩、灌浆 隔离桩
二.盾构机选型
——泥水平衡式盾构
脐瓤明盾爪徊桶展几峪励离待润舒端啄鼓迁循墓赦擎茸恋卜徊衍绢沸蓟追地铁盾构隧道设计地铁盾构隧道设计
通用技术内力公式
通用技术内力公式内力是修炼武功的关键要素，是武学世界中的一种特殊能量。
在武侠小说和电影中，内力被描绘为能够增强武功、提升实力的重要力量。
而在武侠小说中，通常会有一些特别的技巧或法门来培养和发挥内力，其中最有名的就是“通用技术内力公式”。
按照通用技术内力公式，内力的增长可以用以下公式表示：内力增长=基础内力*练功次数*练功效果其中，基础内力指的是个人的原始内力水平，这是一个人所固有的内力基数。
练功次数是指一个人进行修炼的次数，这与个人的时间和毅力有关。
练功效果是指每次修炼所能提升的内力水平，这取决于修炼方法的高效性和修炼者的悟性。
然而，通用技术内力公式并不是一种具体的修炼方法，它只是一种用来计算内力增长的数学公式。
为了真正培养和发挥内力，修炼者还需要掌握适合自己的武功技巧和修炼法门。
在武侠小说中，通常会有各种不同的修炼方法和内力功法，每个流派都有自己独特的修炼法门和内力秘籍。
修炼者需要仔细研究和理解这些法门，从中获得灵感和启示。
通过不断修炼和实践，修炼者才能够真正掌握内力的奥秘，提升自己的实力。
此外，内力的培养和发挥也与修炼者的心理状态和体能素质有关。
修炼者需要修炼内外兼修，注重保持身心的平衡与和谐。
只有通过内外兼修，修炼者才能真正达到内力的巅峰状态。
综上所述，通用技术内力公式是武侠小说中描述内力的一种理论模型。
通过这个公式，修炼者可以计算自己的内力增长，并根据计算结果来制定修炼计划。
但是，要真正掌握内力，修炼者还需要研究和实践各种具体的修炼方法和内力功法。
只有通过不断修炼和培养，才能真正达到内力的高水平。
修正惯用法
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6、η和ζ的参考取值
实际中衬砌环所受的轴力要大于实验的加载值，故 可认为从试验中求得的η值偏小，而ζ值偏大。所以 在实际计算中，多取η=1， ζ =0
在土木学会、日本道路协会制定的《盾构用标准管 片》（1982年版）中规定，如果根据在地面上进行 的错缝拼装的衬砌加载试验，大致是： 0.6≤η≤0.8， 0.3≤ζ≤0.5
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3、弯曲刚度有效率η和弯矩提高率ζ 的定义
弯矩提高率ζ： 考虑到管片接头存在铰的部分功能，将向相邻
管片传递部分弯矩，使得错缝拼装管片间内力进行重 分配。
由刚度为ηEI的等效圆环求出的弯矩，通过一定 的提高，即(1+ζ)· M为主截面的设计弯矩；通过一定折 减，即(1-ζ)M为接头的设计弯矩。 ζ为传递给临环的弯 矩与计算弯矩之比，叫做弯矩提高率。
将衬砌视为抗弯刚度相同的圆环的方法叫做修正惯 用法。
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3、弯曲刚度有效率η和弯矩提高率ζ 的定义
弯曲刚度有效率η： 由于接头的存在，等效圆环的刚度要小于与单
个管片刚度相同的圆环的刚度，引入系数η（ η≤1）来 表征刚度的降低程度，即单个管片刚度为EI，等效圆 环刚度为ηEI，η称作弯曲刚度有效率。
对管片环内力的影响显著： 胡如军[2]研究了η的变化对管片环内力的影响,
明确了η的取值可引起内力发生10%幅度的变化; 黄钟晖[3]研究了ζ的变化对管片环计算内力的影
响,ζ的取值可以造成内力的计算值变化30%
目前对η和ζ值的确定主要以试验结果为基础,在工程 设计中如何选取η和ζ值,成为影响内力计算的重要问
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参考文献
[1]黄正荣,朱伟,梁精华. 修正惯用法管片环弯曲 刚度有效率η和弯矩提高率ζ的研究[J]. 工业建 筑,2006,02:45-49.
盾构法隧道结构
6.1 衬砌形式和构造
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衬砌断面形式和构造
盾构隧道横断面一般由圆形、矩形、半圆形、马蹄形等，衬 砌最常用的断面形式为圆形与矩形。
内部使用限界的确定
a. 车辆限界
• 车辆限界是指在平、直线路上运行中的车辆，可能达到的 最大运动包迹线。
• 确定车辆限界的各个控制点，要考虑车辆外轮廓横断面的 尺寸以及制造上的公差，车轮和钢轨之间及在支承中的机 械间隙、车体横向摆动和在弹簧上颤动倾斜等。
盾构法隧道结构
It is applicable to work report, lecture and teaching
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第6章 盾构法隧道结构
衬砌形式和构造 衬砌圆环内力计算 盾构法隧道衬砌的结构设计 隧道防水及其综合处理 算例
On the evening of July 24, 2021
基本荷载 附加荷载 特殊荷载
荷载分类
1. 地层压力 2. 水压力 3. 自重 4. 上覆荷载的影响 5. 地基抗力
1. 内部荷载 2. 施工荷载 3. 地震的影响
1. 平行配置隧道的影响 2. 接近施工的影响 3. 其他
On the evening of July 24, 2021
基本使用阶段
荷载简图
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矩 形 盾 构 机
On the evening of July 24, 2021
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盾 构 进 洞
On the evening of July 24, 2021
盾构衬砌
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高水压条件下盾构隧道结构特征分析
高水压条件下盾构隧道结构特征分析摘要：武汉长江隧道工程盾构长距离穿越砂层、盾构承受水压高，最高5.7bar，地质条件和地下水状况非常复杂，江底段隧道最小覆土厚度小于1d，而且水底部分与覆土压力相比水压力更大，特别是武昌深槽段，水压力主导的施工。
为了确保盾构管片结构安全，本文通过梁弹簧计算模型，分别进行了大量的计算，分普通地层和复杂地层两个方面，从水压变化方面进行了计算。
分析高水压对管片结构的影响。
关键词：盾构隧道水土压力梁弹簧计算模型隧道覆土1．概述根据提供的武汉长江隧道纵断面图，武汉长江隧道盾构段隧道底板最高点为江北竖井一侧（标高-0.89m），最低点位于k3+718m处（标高-31.78m），盾构穿越的地层主要为中密粉细砂（地层代号⑤2）、密实粉细砂（地层代号⑤3），底部中间为卵石层（地层代号⑥）及强风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩（地层代号⑦1和⑦2）之间。
局部见中密中粗砂（地层代号⑤4）、密实中粗砂（地层代号⑤5）、可塑粉质粘土层（地层代号⑤6）。
盾构两端接近竖井处的地层为软塑粉质粘土层（地层代号④4）、中密粉土层（地层代号④6）其可挖性除中风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩为ⅳ级、强风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩及密实卵石为外ⅲ级外，其它土层为ⅰ级。
盾构穿越地层主要为富含地下水的砂土层，其地下水特征在两岸表现为较高承压水头的承压水特征，在长江则表现为高水头压的潜水特性。
由于其水头压力较高，盾构施工时易引起突发性涌水和流砂，而导致大范围的突然塌陷。
同时，高水头压对盾构机和隧道的密封及抗渗能力提出了更高要求。
根据盾构段隧道底板标高k3+588.6m～k4+250m段盾构工作面的下部将切入密实卵石层（地层代号⑥）及强、中风化泥质粉砂岩夹砂、页岩（地层代号⑦1、⑦2）层中，与盾构工作面其它土层构成了软硬不均匀的工作面，盾构推进时，由于受力不均，容易造成盾构在线路方向上的偏离。
如图1所示lk4+200地质剖面所示。
(完整版)日本盾构法施工规范(1)
目录第一篇总论第1章总则第1条适用范围第2条定义第3条有关法规第2章调查第4条调查目的第5条当地条件调查第6条障碍物等调查第7条地形和地质调查第8条环境保护调查第3章规划第9条隧道净空形状及尺寸第10条隧道的平面形状第11条隧道埋深第12条隧道坡度第13条盾构法的选定第14条衬砌第15条隧道的附属设备第16条辅助工法第17条竖井及施工基地第18条环境保护措施第19条进度第20条观测、量测、工程记录第二篇衬砌第1章总则第21条适用范围弟22条名称第23条符号第24条衬砌结构及形式的选择第25条设计基本原则第26条设计计算书第27条设计图第2章荷载第28条荷载种类第29条垂直和水平土压第30等水压第31条自重第32条上覆荷载的影响第33条地层反力第34条施工荷载第35条内部荷载第36条地震的影响第37条并排隧道的影响絮38条接近施工的影响第39条地层下沉的影响第40条其他荷载第3章材料第41条材料第42条材料试验第43条材料的弹性系数及泊松比第4章容许应力第44条容许应力第45条容许应力的提高第5章管片形状及尺寸第46条管片形状及尺寸第47条接头角度及插入角度第48条楔形环第6章管片的构造计算第49条结构计算的基本原则第50条断面力的计算第51条有效宽度第52 条主断面的应力第53条接头计算第54条壳板及背板的计算第51条纵向加劲肋计算第7章细部结构设计第52条接头构造第53条螺栓的配置第54条纵向加劲肋第55条防止漏水第56条注浆孔第57条起吊环第59条钢筋的加工、配置及固定第60条防腐蚀、防锈第8章管片制造第65条一般事项第66条制造要领第67条尺寸精度第68条检查第69条管片标记第9章管片的贮存、运输和管理第70条一般事项第71条贮存第72条运搬和管理第10章二次衬砌第73条一般事项第74条内力和应力第75条二次衬砌厚度第三篇盾构第1章总则第76条适用范围第77条盾构的计划第2章设计基本原则第78条荷载第79条结构设计弟80条盾构重量第3章盾构本体第81条盾构组成弟82条盾构外径第83条盾构长度第84条切口环第85条支承环第86条盾尾第87条隔板第4章开挖机构第88条开挖机构的选定第89条刀盘的形式第90条刀盘的支持方式第91条刀头装备扭矩第92条开口第93条刀头第94条刀头轴承板第95条扩挖装置第5章推进机构第96条总推进力第97条盾构千斤顶的选择及配置第98条盾构千斤顶的行程第99条盾构千斤顶的推进速度第6章管片组装机构第100条组装机的选择第101条组装机的能力第102条组装衬砌用的辅助设备第7章液压、电气、控制机构第103条液压设备第104条电气机器第105条控制系统第8章附属设备第106条态势控制设备第107条中折设备第108条测量设备第109条同时回填注浆设备第110条后方台车第111条滑润机构第9章土压式盾构第112条土压式盾构的体系第113条土压式盾构的构造第114条掌子面稳定机构第115条添加剂注入机构第116条搅拌机构第117条排土机构第10章泥水式盾构第118条泥水式盾构的体系第119条泥水式盾构的构造第120条掌子面稳定机构第121条送、排泥机构第11章人力开挖式、半机械开挖式、机械开挖式盾构第122条人力开挖式、半机械开挖式盾构的构造第123条机械开挖式盾构的构造第124条支挡装置第125条开挖装载机械的选择第126条排土机械第12章盾构制造第127条制造的一般规定第128条工厂拼装和现场组装第129条检查第13章盾构的维修管理第130条维修和检查第四篇施工及施工设备第1章总则第131条施工计划第2章测量第132条洞外测量第133条洞内测量第134条推进管理测量第3章施工第135条竖井第136条出发和到达第137条推进第138条土压式盾构的开挖、支护、出碴第139条泥水式盾构的开挖、支护、出碴第140条开放式盾构的开挖、支护、出碴第141条一次衬砌第142条回填注浆第143条防水第144条二次衬砌第145条并设盾构的施工第146条横断河川的施工第147条小埋深的施工第148条大埋深的施工第149条小半径曲线的施工第150条大坡度的施工第151条长距离的施工第152条刀盘交换第153条地中接合第154条地中扩大第155条地中拆除障碍物第4章辅助方法第156条一般原则第157条药液压注法第158条高压喷射搅拌法第159条冻结法第160条降低地下水位法第161条压气法第5章地层位移和建筑物防护第162条地层位移及防止对策第163条接近施工和既有建筑物的防护对策第6章施工设备第164条对施工设备的要求第165条材料堆置场和仓库第166条出碴第167条材料运送设备第168条电力设备第169条照明设备第170条通讯联络设备第171条通风设备第172条安全通路、升降设备第173条给、排水设备第174条消防、防火设备第175条可燃性瓦斯、有害气体对策设备第176条盾构出发、到达、转向设备第177条一次衬砌设备第178条回填注浆设备第179条作业台车第180条二次衬砌设备第181条压气设备及空气压缩机设备第182条土压式盾构运转控制设备第183条泥土固化设备第184条泥水的运转控制设备第185条泥水处理设备第186条砾石处理设备第7章施工管理第187条进度管理第188条质量管理第189条作业管理第8章安全卫生管理第190条安全卫生管理原则第191条作业环境整备第192条压气管理第193条防止灾害第194条事故对策、救护对策第9章环境保护措施第195条环境保护的一般规定第196条防止噪音第197条防止振动第198条防止水质污染第199条防止地下水措施第200条防止缺氧症第201条开挖土砂的处理第一篇总论第1章总则第1条适用范围本规范提示采用盾构法时的调查、计划、设计和施工的一般标准。
地面出入式盾构隧道修正惯用法计算参数研究
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第３ ４ 卷
第 ２ 期
窿莲 建设
Ｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ Ｃｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
Ｖｏ １ ． ３ ４ Ｎｏ ． ２ Ｆ ｅ ｂ ．２ ０１ ４
２ ０ １ ４年 ２月
地 面 出入 式 盾 构 隧 道 修 正 。 用 法计 算 参 数研 究
张银 屏 Байду номын сангаас
（ 上 海市城 市 建设设 计研 究 总院 ，上 海 ２ ０ ０ １ ２ ５ ）
ｔ ｈ ｅ ｂ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｔ ｉ ｆ ｆ ｎ ｅ ｓ ｓ ａ ｎ ｄ ａ ｘ ｉ ａ ｌ ｂ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｍ ｏ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｇ ｍ ｅ ｎ ｔ ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ｓ ．Ｃ ｏ ｎ ｃ ｌ ｕ ｓ ｉ ｏ ｎ ｓ ｄ ｒ ａ ｗ ｎ ａ ｒ ｅ ａ ｓ ｆ ｏ ｌ ｌ ｏ ｗ ｓ ：１ ）Ｆ ｏ ｒ ｓ ｈ ｉ ｅ ｌ ｄ －
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作者前言：
一、外荷载数据表：
外荷载数据表（表1）
二、计算函数：
①θ=0~45荷载轴力剪力竖直荷载59.6735859274.01375002-128.1955755水平荷载
-51.2490797190.69425110.0973766水平三角形荷载-7.3373159219.4203358411.21233613
水平地基反力-0.6090058 1.6146944930.9322443自重 1.6445535020.615573353-2.813079324总和
2.12273803286.3586037-8.766697785
②θ=45~90荷载轴力剪力
竖直荷载-119.347172296.055 6.07219E-08水平荷载
102.4981594 1.0696E-17-5.21494E-08水平三角形荷载14.67463184-9.33277E-10
4.55027343水平地基反力 1.286429905-6.19689E-10-1.08148E-09自重-3.318506668.231954501-0.873437498总和-4.20645741304.2869545 3.676835939
③θ=90~135
常用设计法的管片截面力计算公式（表2）
此为日本修正惯用法计算表格，只需将算好的外荷载值填入表1，然后在表2中按条件色底纹标记。
荷载
轴力剪力竖直荷载-112.149657287.127849450.62838683
水平荷载
96.316763997.666846986-43.48084987水平三角形荷载15.012529230.402816927-2.284488311
水平地基反力 1.1687322970.5352829350.790996221自重-3.349546938.9130054610.684691663总和
-3.00117811304.6458017 6.338736537
④θ=135~180荷载轴力剪力竖直荷载91.4252378734.6318561395.15024281水平荷载
-78.5181455224.5163471-81.71726735水平三角形荷载-12.464306242.97079395-15.64008992
水平地基反力-0.8304854 1.7520461790.637692658自重 2.755012502 2.121008879 3.2736636总和
2.367313342305.9920522 1.70424179
按条件填入角度值即可。
要填的地方已用绿
作者：潘卓夫。