课程设计例题
单片机课程设计例题2-使用拨码开关输入数据
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5.程序仿真
在Keil集成开发环境中 集成开发环境中，输入上述源程序并命 名为lm4-2.c，建立名为 建立名为lm4-2的工程并将lm42.c加入工程中，经编译 经编译、链接后进入调试状 态，打开Parallel Parallel Port1、Parallel Port1 Port2对 话框，单步运行，观察 观察P2口、P1口的电平变化， 当单击P2.2、P2.4引脚为低电位时 引脚为低电位时，对应的 P1.2、P1.4引脚也为低电位 引脚也为低电位。
4.程序设计
（1）流程图
开始
读P2口数据 口数据 送P1口 延时
图411 例题2程序流程图
n
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（2）C语言程序
#include<regx51.h> void delay (void) { q unsigned int i, j; q for (i=0; i<500; i++) for (j=0; j<120; j++); } void main (void) { q unsigned char buffer; q for( ; ; ) { buffer = P2; P1 = buffer; delay ( ); } }
6.习题
n
n
①用do while语句替代主程序中的for语句，编 写主程序。 ②用while语句替代主程序中的for语句，编写 主程序。
+5V
图410 拨码开关输入数据电路图
3. 电路元件使用介绍
n
拨码开关（DIP开关）广泛使用在电子信息 广泛使用在电子信息、通 讯等需要手动编制的产品中 讯等需要手动编制的产品中。按拨码开关内部的 开关数量，拨码开关可分为 拨码开关可分为2P、4P、8P等，2P拨 码开关内部有2个独立的开关 个独立的开关，4P拨码开关内部 有4个独立的开关等，通常会在拨码开关上标示 通常会在拨码开关上标示 记号“ON” ，若将开关滑块拨到 若将开关滑块拨到“ON” 的一边，则 接点接通，拨到另一边则为不通 拨到另一边则为不通。
单片机课程设计例题1-流水灯
+5V R9 10K C1 4.7u C3 30p C2 30p Y1 12MHz
9 18 19
图45 流水灯电路图
3. 电路元件使用介绍
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（1）发光二极管简介 发光二极管（LED）是一种能直接将 是一种能直接将 +5V 电能转化为光能的显示器件 电能转化为光能的显示器件，当内 部有电流通过时，它就会发光 它就会发光。常 R 见的发光二极管有发红色的 见的发光二极管有发红色的、绿色 的、黄色的等。 LED 作用: 将电能转化为光能(电 将电能转化为光能 —光) 工作条件: 图46 LED点亮电路图 工作电流Ig ：一般为5～ ～20mA 发光二极管压降Vg：一般为 一般为1.5～ 2.0V之间
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（2）限流电阻R阻值的计算与选取 阻值的计算与选取： 图4-6是LED点亮电路图， ，电源按在单片机应用电 路的电源考虑，电源电压选 电源电压选+ 5 V， R为限流电阻。 因Ig为5～20mA、管压降 管压降Vg为1.5～2.0V 根据欧姆定律可得： R= (Vcc - Vg)/ Ig； 则Rmin最小值时，Ig应最大 应最大，管压降Vg也最大 Rmax最大值时，Ig应最小 应最小，管压降Vg也最小 所以有： Rmin=(5-2)V/20mA=3/20KΩ=150Ω 2)V/20mA=3/20KΩ=150Ω Rmax=(5-1.5)V/5mA=3.5/5KΩ=700Ω 1.5)V/5mA=3.5/5KΩ=700Ω 限流电阻R取值范围：150Ω< 150Ω< R < 700Ω。这里选 700Ω 取R为330欧姆，发光二极管工作电流约 发光二极管工作电流约10mA。
5.程序仿真
混凝土结构课程设计例题
4、画出计算简图： 四、排架在各种荷载作用下的内力计算
㈠、荷载计算：
1、恒载：荷载作用的位置：见图154页图2.10.3 ⑴、屋面恒载；⑵、吊车梁及轨道连接件重；⑶、柱自重。 2、屋面活载 3、风荷载
4、吊车荷载
2 12 B yi y1 y2 y3 y4 4 B 3
Ⅲ
Ⅰ Ⅱ
Ⅲ 32
下柱：Ⅱ-Ⅱ， Ⅲ-Ⅲ
大偏压：M max 、N、V 小偏压：N max 、M、V 大偏压：M相同，N越小，AS越多。 小偏压：N相同，M越大，AS越多。
用此法比较各组内力，选出计算内力。 ◆基础计算内力的选择： 边柱基础： N墙 +M ① N墙 -M ② 33 墙可能在柱的左边或右边， 这时基础的计算内力应取2组。
4
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计
一、楼盖画图注意事项：
1、画图内容及结构布置见范图。
2、板的配筋见例题 第34页 边区板带的配筋，见第32页图1.2.18，轴线①～②， ⑤～⑥的板带。钢筋的间距要一致，直径可变。
φ8/10@180的含义：
φ10@360
φ8@360
5
表1 .2 .4：板的配筋计算
截面 1 B 2 C
25
◆计算柱剪力分配系数：由n、λ查相应的C值---反力影响 系数，荷载形式不同，作用点不同，系数也不同。查教材 P128页，用表2.5.2所列的相应公式计算。
四、排架在各种荷载作用下的内力计算
注意：计算内力时不要乘荷载分项系数1.2、1.4、1.35， 在内力组合时再乘荷载分项系数。教材上例题有问题。 是89规范的算法。现在要用GB50010-2010混凝土结构设计规范。
⑴、两台相同吊车作用时的反力影响系数（B吊车的宽度） 23
单片机课程设计例题8-独立式小键盘输入
Vcc
P口
图437 独立式键盘结构图
4.程序设计
（1）流程图
开始 开始
键盘扫描函数 mark=01 ? Y mark=02 ? Y mark=03 ? Y LED点亮左移函数 点亮左移函数
有键按下？ Y 延时 键释放？ Y 置标志位 mark N LED闪烁函数 闪烁函数 结束 N
N
N
LED点亮右移函数 点亮右移函数
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void main(void) //主函数 { do { switch (key_scan()) { case 0: break; case 1:Led_left(); break; case 2:Led_right(); break; case 3:Led_flash(); break; } }while(1); //循环 }
n n n n n n n n n n n
void Led_right(void)//按键SW2，LED点亮右移函数 { unsigned char i,j=0x7F; for (i=0;i<8;i++) { P1=j ; delay() ; j=(j>>1); j=j|0x80; } }
n
void delay(void) //延时0.5ｓ n { n unsigned int i,j; n for (i=0;i<500;i++) n for (j=0;j<120;j++); for (j=0;j<120;j++); n }
n
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给水排水管网系统课程设计例题.
第1节设计任务及设计资料一、设计任务陕西关中地区A县城区给水管网初步设计二、设计资料1.本给水管网设计为陕西关中地区A县城区的给水系统，主要服务对象为县城镇人口生活和工业生产用水；2.城区建筑物按六层考虑。
土壤冰冻深度在地面以下0.5m；3.设计区2010年现状人口95800人，人口机械增长率为5‰，设计水平年为2020年。
供水普及率100％；4.城区工业企业生产.生活用水，见“工业企业用水量资料”（如下）。
城区居民综合生活用水逐时变化见“用水量逐时变化表”（如下）。
工业企业生产生活用水资料综合生活用水逐时变化表1.水量计算；2.管网定线与平面布置；3.水力计算；4.制图与设计说明；5.水泵初步选型与调度方案设计。
四、参考资料1.给水排水手册设计第三册《城镇给水》2.给水排水设计手册第一册《常用资料》3.给水排水设计手册第十册《器材与装置》4.给水排水设计手册第十一册《常用设备》5.《室外给水设计规范》GB50013-20066.《建筑设计防火规范》GB50016-20067.水源工程与管道系统设计计算8.给水工程（第四版教材）第二节给水管网布置及水厂选址该县城的南面有一条自东向西流的水质充沛，水质良好的河流，经勘测和检验，可以作为生活饮用水水源。
该县城地势比较平坦没有太大的起伏变化。
县城的街区分布比较均匀，县城中各工业、企业等用户对水质和水压无特殊要求，因而采用同一给水系统。
县城给水管网的布置取决于县城的平面布置、水源、调节构筑物的位置、大用户的分布等。
考虑要点如下：①干管延伸方向应和二级泵站到大用户方向一致，干管间距采用500～800m②干管和干管之间有连接管形成环状网，连接管的间距为800～1000m左右③干管按照规划道路定线，尽量避免在高级路面或重要道路下通过④干管尽量靠近大用户，减少分配管的长度⑤力求以最短距离铺设管线，降低管网的造价和供水能量费用输水管线走向符合城市和工业企业的规划要求，沿现有道路铺设，有利于施工和维护。
教师课程设计例题
教师课程设计例题一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握【学科名称】的基本概念、原理和方法，能够运用所学知识解决实际问题。
具体包括：1.知识目标：学生能够准确理解和记忆【学科名称】的基本概念、原理和方法，了解其在实际应用中的重要性。
2.技能目标：学生能够运用所学知识进行问题分析和解决，具备一定的实践操作能力。
3.情感态度价值观目标：学生能够认识到【学科名称】对于个人和社会的重要性，培养对【学科名称】的兴趣和热情，形成积极的学习态度和探究精神。
二、教学内容本课程的教学内容主要包括【学科名称】的基本概念、原理和方法，以及相关的实际应用案例。
具体安排如下：1.教材：以【教材名称】为主，结合【辅助教材名称】进行教学。
2.章节安排：按照教材的章节顺序进行教学，每个章节安排【课时数量】节课。
3.教学内容：详细讲解每个章节的基本概念、原理和方法，并结合实际案例进行分析。
同时，注重理论与实践的结合，安排一定的实验和实践环节。
三、教学方法为了提高教学效果，本课程将采用多种教学方法进行教学，包括：1.讲授法：通过教师的讲解，使学生掌握【学科名称】的基本概念、原理和方法。
2.讨论法：通过小组讨论，激发学生的思考，培养学生的批判性思维和团队协作能力。
3.案例分析法：通过分析实际案例，使学生更好地理解和运用所学知识。
4.实验法：通过实验操作，培养学生的实践操作能力和科学探究精神。
四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，本课程将利用多种教学资源，包括：1.教材：提供【教材名称】和【辅助教材名称】，为学生提供系统的学习资料。
2.参考书：提供相关的参考书籍，为学生提供更多的学习资源。
3.多媒体资料：利用多媒体课件、视频等资料，丰富教学手段，提高学生的学习兴趣。
4.实验设备：提供必要的实验设备和材料，为学生提供实践操作的机会。
五、教学评估本课程的评估方式包括平时表现、作业和考试等，以全面客观地评价学生的学习成果。
具体安排如下：1.平时表现：通过课堂参与、提问、小组讨论等环节，评估学生的学习态度和参与程度。
基础工程课程设计例题
基础工程课程设计例题一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握基础工程的基本概念、原理和设计方法，培养学生解决实际工程问题的能力。
具体目标如下：1.掌握基础工程的基本概念和分类；2.理解基础工程的设计原理和方法；3.熟悉常见的基础工程设计规范。
4.能够运用基础工程原理分析和解决实际工程问题；5.能够进行基础工程的设计和计算；6.能够撰写基础工程的设计报告。
情感态度价值观目标：1.培养学生的工程意识和创新精神；2.培养学生对基础工程安全的重视；3.培养学生对工程环境的保护意识。
二、教学内容本课程的教学内容主要包括以下几个部分：1.基础工程的基本概念和分类：包括基础工程的定义、作用、分类及其特点。
2.基础工程的设计原理和方法：包括基础设计的依据、原则和方法，以及不同类型基础的设计计算。
3.常见的基础工程设计规范：包括各类基础工程的规范要求和相关标准。
三、教学方法为了实现教学目标，我们将采用以下教学方法：1.讲授法：通过教师的讲解，使学生掌握基础工程的基本概念、原理和设计方法。
2.案例分析法：通过分析实际工程案例，使学生了解基础工程在实际工程中的应用和解决实际问题的能力。
3.实验法：通过实验操作，使学生掌握基础工程的实验方法和技能。
四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，我们将准备以下教学资源：1.教材：选用权威的基础工程教材，作为学生学习的主要参考资料。
2.参考书：提供相关的参考书籍，丰富学生的知识体系。
3.多媒体资料：制作精美的PPT和教学视频，提高学生的学习兴趣。
4.实验设备：准备齐全的实验设备，为学生提供实践操作的机会。
五、教学评估为了全面、客观地评估学生的学习成果，我们将采用以下评估方式：1.平时表现：通过学生在课堂上的参与度、提问回答、小组讨论等表现，评估其对基础工程的理解和应用能力。
2.作业：布置适量的作业，要求学生独立完成，以评估其对基础工程知识和设计方法的应用能力。
3.考试：进行期中和期末考试，以评估学生对基础工程知识的掌握程度。
单层厂房课程设计例题
2.7单层厂房结构设计实例2.7.1设计任务某厂金工车间的等高排架。
该金工车间平、立面布置如图2-53所示。
柱距除端部为m 5.5，其余均为m 6，跨度m 18 m 18；每跨设有两台吊车，吊车工作制级别为5A 级，轨顶标高为2.7积图2-53(a) 厂房立面图1图2-53(b) 平面图屋面做法：绿豆砂保护层2.7.2设计参考资料1.荷载资料,见表2-15：表 2-15 荷载资料2．吊车起重量及其数据，见表2-16。
表2-16 吊车起重量及其数据3．地质资料，见表2-17。
表2-17 地质资料4.预应力屋面板、嵌板及天沟板选用，见表2-18。
表2-18 预应力屋面板、嵌板及天沟板5.屋架选用图集,见表2-19。
表2-19 屋架选用图集6． 吊车梁选用图集，见表2-20。
表2-20 吊车梁选用图集注:轨道连结件重:7.基础梁：选用标准图号320G 3-JL ，kN 7.16/根。
8.钢窗重：2kN/m 45.0。
9.常用材料自重，见表2-21。
表2-21 常用材料自重2.7.3 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15～36m之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。
为了使屋盖例如：下柱工形截面100150900400⨯⨯⨯得 惯性矩求法如下：48232331038.195))325150450(25150213625150(4)37515030012150300(212900100mm I ⨯=--⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-55所示。
图2-55 计算单元和计算简图2.7.4荷载计算 1. 永久荷载⑴屋盖永久荷载 2kN/m 35.0二毡三油防水层绿豆砂浆保护层400400150 400 900 1002525 150400600150 40010001002525 150A 柱B 柱20厚水泥砂浆找平层 230.40kN/m m 02.0kN/m 20=⨯ 80厚泡沫混凝土保温层 230.64kN/m m 08.0kN/m 8=⨯预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）2kN/m 4.1屋盖钢支撑 2kN/m 05.0 总计 2kN/m 84.2屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载标准值为：kN 61.18360.5/218/2684.21=+⨯⨯=k G(2) 吊车梁及轨道重力荷载标准值：kN 4960.82.44k 3=⨯+=G(3)柱自重重力荷载标准值 A 、C 柱:上柱：.4kN 413.60.4k 4C k 4A =⨯==G G 下柱: kN 49.306.569.4k 5C k 5A =⨯==G G B 柱:上柱:.6kN 123.60.6k 4B =⨯=G 下柱:.11kN 236.594.4k 5B =⨯=G 各项永久荷载作用位置如图2-56所示。
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参考算例（一）有关资料西安地区铺设无缝线路，相关已知条件如下：1.轨温：最高轨温：T max=65.2℃最低轨温：T min=-20.6℃2.轨道特征(1)钢轨：为60kg/m的钢轨、按预期磨耗6mm计算；缓冲区钢轨采用每根长25m的标准轨；轨钢容许应力：[σs]＝36500×104Pa;(2)轨枕：混凝土Ⅱ型轨枕，每公里铺设1840根,a=544mm；(3)扣件：接头扣件为ф24mm、10.9级螺栓，六孔夹板；中间扣件为弹条Ⅱ型，橡胶垫板；(4)道床：碎石道碴，顶宽3.3m，曲线外侧加宽0.05m。
道碴为一级道碴，道碴厚30cm，底碴厚20cm，道床厚度3020/240h=+=cm。
3．线路等级及最小曲线半径(1)线路等级：I级线路；(2)最小曲线半径：R min＝600m。
4．行驶机车NY7型电力机车；最高行驶速度：V max=120km/h;轮重和轴距排列如图1所示。
图1 机车轮重与轴距(二)设计步骤和方法1．强度计算轨道有关资料钢的弹性模量：E＝21×104Mpa；钢轨的线膨胀系数：α＝0.0118mm/℃; 轨钢容许应力：[σs]＝365Mpa；钢轨对水平轴的惯性矩：J x＝2879cm4；钢轨对竖直轴的惯性矩：J y＝498cm4；轨底断面系数：w1＝375cm3；轨头断面系数：w2＝291c m3；支座弹性系数：D＝300kN／cm/cm支座弹性系数：D＝720kN／cm/cm轨枕间距：a＝54.4cm。
表1 已知条件(1)计算∑P0μ①检算钢轨用∑P0μ表2 以第1轮位作为计算轮位∑P0μ计算表表3 以第2轮位作为计算轮位∑P0μ计算表∑P0μ取较大的为110703N②检算轨下基础用∑P0μ轮位作为计算轮位∑P表4 以第1表5 以第2轮位作为计算轮位∑P∑P 0μ取较大的为111896N(2)钢轨静弯矩计算（见课本P73例题） 110702.9;2253200011198290.8(cos sin )=20006444*0.012283in kx i i i i M P e kx kx p k k μ-==-==∑∑N·m (3)轨枕上静压力计算(为检算轨下基础做准备)111896.4;4653000010.0153*54.5*111004(cos sin )=46244N 222in kx i i ii ka ka R P e kx kx p μ-==+==∑∑ (4)轨枕上的动压力计算R d =(1＋α＋β)R 0=(1+0.54+0.15)*46530=78636N (5)钢轨动弯矩计算 钢轨动弯矩M d ：M d =(1＋α＋β)·M 0速度系数α： 72.01001206.01006.0=⨯==V α 偏载系数β：采取未被平衡欠超高Δh=75mmβ=0.002·Δh=0.002×75=0.15横向水平力系数f ： f ＝1.6 所以M d ＝(1＋0.72＋0.15)×22532 =42135N·m(6)钢轨动弯应力计算 轨底动弯应力σ1：179.8MPa 1152175139.1375d M W σ===MPa 轨头动弯应力σ2:231.72252175179.3291d M W σ=== MPa (7)钢轨制动应力列车制动时，在列车前面的钢轨受压，后面的钢轨受拉。
采取钢轨制动应力σc ＝10MPa (8)容许的轨温变化幅度计算根据强度条件，计算容许的轨温变化幅度，其条件式为： σd ＋σt ＋σc ≤[σs ] 而 σt =2.5·Δt (MPa) 所以，轨底容许的降温变化幅度为：[]1365139.11086.32.52.5s ft s s s ----轾D ===臌降℃轨头容许的升温变化幅度为：bian[]2365179.31070.32.52.50s tt s s s ----轾D ===臌升1℃2．稳定压力计算 (1)线路条件原始弹性弯曲矢度:f 0e =0.3cm ； 原始塑性弯曲矢度:f op ＝0.3cm ； 线路容许弯曲矢度:f ＝0.2cm ； 原始弯曲半波长：0l ＝400cm ； 等效道床阻力：Q ＝87N/cm ； 钢轨对竖直铀的惯性矩：I y ＝524cm 4； 轨道框架换算系数：β＝2。
(2)温度压力计算有塑性原始弯曲圆曲线的合成曲率为：5220`1017.3)400(3.08 106001111-⨯=⨯+⨯=+=R R R/cm 有关数据计算：βπ2EJ Y ＝2×9.87×21×106×524＝2.172×1011N·cm2 129.043=π验算变形曲线长度l :⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+++=Q f f EJ R EJ R EJ Q l oe Y Y Y )(4)(132212122ππβπβπβ=5120.6 3.171087⎡⨯⨯+⎢⎢⎣ =20.527×104cm 2l =453.1cm因计算得l =453.1cm ，与400cm 相差较大，再设l 0=453.1cm ，重新计算f'0e ：24220.320.43100.383400400oe oef f l '==⨯⨯=cm 将f '0e =0.385cm 代入，验算变形曲线长度l ：25120.6 3.171087l ⎡=⨯⨯+⎢⎢⎣=21.163×104cm因计算得l =460.0cm,与 453.1cm 还有一定误差，再设l 0=460.0cm ，重新计算f'0e ：24240.38321.01100.39420.4310oe oef f l l '==⨯⨯='⨯cm 将f '0e =0.397cm 代入，验算变形曲线长度l ：25120.6 3.171087l ⎡=⨯⨯+⎢⎢⎣=21.25×104cml =461.0cml =461.1cm 与上面的0l =461.0cm 相接近，因此将l 2＝21.265×104cm ，f'0e =0.399cm 代入下式，求温度压力P N 。
222323`()44Y oe N oe EJ f f Ql lP f f l Rβπππ++=++10445420.610(0.20.394)0.1298721.081021.0810********.20.3940.129 3.171021.0810-⨯++⨯⨯⨯⨯==++⨯+⨯⨯ N (3)容许温度压力计算采取安全系数：K ＝1.3 容许温度压力[P][]202570616205641.25N P P K ===N (4)容许的升温变化幅度计算根据稳定性条件，计算容许的升温变化幅度。
钢轨断面积F ＝77.45cm 2 容许的增温变化幅度为：[]163564341.82250225077.45P t F 轾D ===臌创?升2℃<1t 轾D 臌升=70.3℃(强度条件允许温升)所以 41.8t 轾D =臌升℃40.6 3．锁定轨温计算⑴由强度和稳定条件确定锁定轨温 铺轨下限锁定轨温（受稳定条件限制）：()max 62.641.820.8sf t T t 轾=-D =-=臌下升℃;65.2-40.6=24.6℃ 铺轨上限锁定轨温（受强度条件限制）：min ()22.886.363.5sf t T t 轾=+D =-+=臌上降℃;-20.6+70.1=49.5℃ 故 24.6℃<t sf <49.5℃ (2)确定的锁定轨温max min2sf T T t f +=+ 规范中规定锁定轨温的取值为k c s sf t t t T T t ∆±∆-∆++=2][][2min max56.42528.413.862)8.22(6.62±=±-+-+=;37.1+-5式中 [△t s ]，[△t c ]——允许温升和允许温降； T max ，T min ——当地历史最高、最低轨温； [△t k ]——中和轨温修正值，取0～5℃。
但考虑到为了便于施工，一般应保证设计锁定轨温较中间轨温的上浮一个值，本设计采用：max min2sf T T t f +=+f ——一般应保证设计锁定轨温较中间轨温的上浮值，取为3~5℃。
故分析得出其范围为25.3~27.3℃由于取为27.3℃时其施工锁定轨温为22.3~32.3℃，其下限超出上述条件确定出的下限，故取为30℃，其施工锁定轨温为25~35℃。
(3)确定铺轨锁定轨温的范围根据上述条件确定的的锁定轨温为30℃是合理的锁定轨温，而且在由强度和稳定条件计算所得的锁定轨温范围之内，所以最后选定锁定轨温为：设计锁定轨温t sf =30℃图2 锁定轨温示意图铺轨锁定轨温范围：t sf 上= t sf ＋5=35℃ t s f 下= t sf －5=25℃故锁定轨温范围为21~31℃．如图2所示。
4．伸缩区长度与防爬设备的布置 (1)伸缩区长度计算接头阻力P H ＝570kN ；接头扭矩T=1000N.m 道床单位纵向阻力r ＝91N/cm ； 最大降温幅度Δt max 降：Δt max 降= t sf 上－T min =35+20.6=55.6℃ 最大升温幅度Δt max 升：Δt max 升=T max －t sf 下=65.2－25=40.2℃ 最大温度拉力P tmax 拉：P tmax 拉=2.5·FΔt max 降=2.5×7745×55.6=1076.555kN 最大温度压力P tmax 压：P tmax 压=2.5·F ·Δt max 升=2.5×7745×40.2=778.373kN 温度拉力引起的伸缩区长度1s l ：62.6℃65.2℃-20.6℃H max 1P 1041.757051.8491t s P l r --===拉mbian 温度压力引起的伸缩区长度2s l ：H max 2P 805.4857025.8891t s P l r --===压m 为安全起见，伸缩区长度采用s l ＝75m 。
(2)防爬器的布置一根轨枕上中间扣件的阻力P c ＝16kN ； 一根轨枕的道床纵向阻力R s ＝10kN ；从上述可看出，中间扣件阻力大于道床纵向阻力，可不需要在伸缩区布置防爬器，但中间扣件扭力矩应经常保持在80~120N·m 范围内，中间扣件阻力才能达到上述要求。
5.缓冲区预留轨缝计算 (1)长轨—端的伸缩量 长轨一端的伸长量λ长伸22H max 4(P )(805480570000)λ101.922211077.4591t P EFr --==?创创压长伸mm长轨一端的缩短量λ长缩22H max 4(P )(1041703570000)107.522211077.4591t P EFr l --==?创创拉长缩mm(2)标准轨—端的伸长量λ短伸2H 0max 0(P )128t P l r l EFl 轾-·犏=-犏臌压短伸 241(805480570000)25009125001028211010077.45⎡⎤-⨯⨯=-⨯⎢⎥⨯⨯⨯⎣⎦=1.2mm标准轨一端的缩短量λ短缩：2H 0max 0(P )128t P l r l EFl 轾-·犏=-犏臌拉短缩241(1041703570000)25009125001028211077.45⎡⎤-⨯⨯=-⨯⎢⎥⨯⨯⎣⎦ =3.5mm(3)长轨与标准轨之间的预留轨缝δ1最高轨温时，保证轨缝不顶严的预留轨缝值δ1：δ1≥λ长伸＋λ短伸=1.5+1.2=2.7mm最低轨温时，保证螺栓不受力的预留轨缝值δ1：δ1≤δ构－(λ长缩＋λ短缩)=18－(8.7+3.5)=5.8mm所以，长轨与标准轨之间的预留轨缝δ1： 即 2.7mm <δ1<5.8mm采用 1 3.37.352mm δ+=≈。