胀差超差机理及处理方法
汽轮机差胀过大的原因分析及改进措施
汽轮机差胀过大的原因分析及改进措施摘要: 从相对膨胀产生的理论出发, 针对焦作韩电发电有限公司1 号机的实际情况, 分启动和运行 2 个过程, 对汽轮机相对膨胀值大的原因进行了分析, 并介绍了所采取的相应控制措施或注意事项, 以及在实际生产中起到的作用作出了举例证明。
关键词: 相对膨胀; 滑销; 温升率1前言我公司1 号汽轮机型号是C C50-8.83/4。
22/1。
57, 系哈尔宾汽轮机厂生产的双缸、单轴、双抽汽凝汽式汽轮机, 进汽温度535℃, 额定进汽量为224t, 中压额定抽汽量为30吨, 最大抽汽量为60吨。
低压抽汽量为50吨，最大抽汽量为50吨。
该机组投运后, 相对膨胀值及机组转动产生的噪声明显偏大, 特别是在启动过程中, 相对膨胀值超过规定值, 影响开机升速和升负荷时间, 是制约顺利开机的主要因素。
投运初期, 开机时间在10h以上, 开机时间明显偏长。
2控制相对膨胀的重要性金属物件在受热后, 向各个方向膨胀, 高温高压汽轮机从冷态启动到带额定负荷运行, 金属温度的变化很大400～500℃。
因此, 汽缸及汽轮机各部件的轴向、垂直、水平各个方向的尺寸都会因受热明显增大。
汽轮机各部件膨胀量不同, 使得各部件的相对位置发生变化, 其变化量超过汽轮机动静部分的允许间隙后, 动静部件将会发生磨擦, 导致汽轮机损坏, 甚至报废等严重后果。
为了控制汽轮机的动静部分不摩擦, 汽缸的轴向膨胀和汽缸与转子的相对膨胀就成为开机过程中重要的控制指标。
汽轮机在启动暖机过程, 转子以推力轴承机头,1号瓦处为死点向后膨胀, 汽缸以后轴承座中点2 号瓦处为死点向前膨胀, 二者的膨胀差值即为相对膨胀习惯称为胀差。
当转子膨胀值大于汽缸膨胀值时, 相对膨胀为正值, 该值过大时可造成动叶片出口处与下级喷嘴摩擦。
当转子膨胀值小于汽缸膨胀值时, 相对膨胀为负值, 该值过大时可造成动叶片进口处与喷嘴摩擦。
因此, 汽轮机的相对膨胀值的控制相当重要。
国产330MW 机组汽轮机胀差产生原因及控制措施
一般情况下，厂家会将两个线圈绑扎端部垫块设置为单个绑扎，该种结构会导致线圈无法成为整体，在电机运行的过程中往往会出现振动与位移，磨损绝缘位置，情况严重时会导致护圈与端部线圈位置完全被磨去，为了避免该种问题的发生，对于绕组端部超过铁心外长度的部分增加垫块，绑扎牢固。
具体的检修方法如下：2.3.1端部绑扎不良的处理方式对于该种问题，需要先削掉磨损位置的绝缘，使用桐马环氧粉云母带进行包扎，在护圈与端部线圈位置设置厚涤纶毡，再使用玻璃丝带进行绑扎，浸漆、吹干即可。
2.3.2定子槽楔松脱处理方式在处理该种问题时，需要先将松脱定子槽楔打出，将酚醛布板作为倒梯形形状，将其打入槽内，刷上绝缘漆即可。
2.4转子铜条开焊断裂处理方式一般情况下，转子铜条开裂问题都发生在伸长位置与短路环焊接位置靠近处，在发生问题后，端口位置也没有明显变化，不会观察到缩颈问题，端面吻合依然严密，如果未进行细致的检查，该种问题是很难发现的。
但是仔细的观察就能够发现在断裂面磨光位置、脆性断裂位置以及铜条上半部分沿线有细小断裂点。
在处理该种问题时，需要先将转子抽出，再轻敲铜条，找出断裂位置，使用抛光机处理铜条断裂位置，保护好铁心，使用铜焊进行焊接，将焊接位置锉平，涂上绝缘漆，吹干，将耐火材料撤出，确认无误后吹扫转子，重新装配即可。
3结语总而言之，在高压电机发生故障时，只有轴承故障可以在现场处理，其他故障都需要在修理厂处理，这不仅会花费大量的费用，也会降低生产效率。
基于这一背景，检修人员需要对当前的工艺技术进行总结与改进，将电机故障控制在萌芽状态。
参考文献:[1]索霞，陈广林，高洪兴.高压电机故障原因分析和防范措施[J].内蒙古科技与经济，2011(01).[2]宋阳，周忠顺，范然.高压鼠笼型(同步)电动机软起动研究[J].现代商贸工业，2011(17).[3]王宝恒，吴存良.永磁同步电机变频驱动系统在胶带输送机上的应用[J].自动化与仪器仪表，2012(05).[4]唐开伟，孙杰，李应利.一起弹簧机构手动/电动转换开关故障引起的断路器拒动事故分析[J].宁夏电力，2009(01).实用科技摘要:本文结合北京重型电机厂生产的330MW一次中间再热、三缸两排汽式汽轮机，叙述汽轮机胀差产生的原因，并结合现场实际运行情况分析各种工况下胀差的变化趋势，提出机组变工况时胀差的控制措施，及在运行中总结出的注意事项，保证机组安全可靠运行。
东方200MW汽轮机汽缸膨胀不畅使胀差超标的检查与处理
东方200MW汽轮机汽缸膨胀不畅使胀差超标的检查与处理摘要：介绍国电濮阳热电有限公司东方C210/155-12.75/0.325/535/535-1汽轮机滑销系统卡涩，致高/中压缸膨胀不足，引起低压胀差超过标准值，威胁机组安全运行，由山东国电发电工程有限公司承修后通过对滑销系统卡涩等问题的处理，解决了胀差超标的问题。
关键词：东方200MW；汽轮机；膨胀；滑销；胀差；处理1．设备概况国电濮阳热电有限公司#2机组汽轮机为东方C210/155-12.75/0.325/535/535-1，单轴、三缸两排汽、超高压、中间再热、抽汽式供热汽轮机。
机组膨胀死点共有两个，一个在中压后轴承箱基架处，另一个在低压缸中部左右两侧基架上低压进汽中心线处。
机组启动时，高压缸、中压缸、前轴承箱、中间轴承箱向前膨胀，低压缸向前、后两个方向膨胀。
前箱和中箱处设有膨胀指示器，测量高压缸和中压缸的轴向、纵向膨胀值。
转子相对膨胀死点位于中间轴承箱内转子推力盘处，＃1、＃3、＃5轴承箱内装有相对膨胀装置。
目前主要存在高、中压缸膨胀不畅问题，表现为高、中压缸绝对膨胀不足，机组刚投运时，高压缸膨胀为34-35mm、中压缸膨胀为15-16 mm、目前高压缸膨胀为28mm、中压缸膨胀为8.7 mm。
因高、中压缸膨胀不畅，尤其是中压缸膨胀不畅，使得低压缸胀差较大最高已达到8.7mm（正常应为3-5 mm），已严重威胁到机组的安全运行，启动时间增长影响机组经济性。
2.检查及处理在2014年9月份，由山东国电发电工程有限公司承修，利用机组A级检修时机，将高压下缸吊出，制作专用工具稍抬起中压缸前部，抽出前箱和中箱，对#2汽轮机滑销系统全面检查，根据发现情况进行处理。
2.1横销、纵销结构故障2.1.1检查情况在解体时发现中箱右侧猫爪横销固定销取出困难，猫爪横销无间隙且取出困难；中压缸前立销座与中压缸连接螺栓松动，立销座固定销向右剪切变形1～2毫米。
上述原因的造成一是滑销间隙调整不当，二是机组在启动、运行中参数变化较大或汽缸加热不均匀、疏水不畅及管道应力，引起汽缸膨胀、收缩不均匀，使左右猫爪横销承受推力不均匀甚至是单侧受力，使汽缸与轴承座推拉板偏向受力，使纵销、立销、横销承受剪切和挤压力，从而使轴承座承受偏向力，造成纵销卡涩，汽缸和轴承座膨胀不畅，最终造成胀差超标。
超超临界汽轮机温热态启动过程中胀差偏大原因分析及措施
图 ２ ＃２Ｙ轴振的伯德分析图
负向增大至 －５．４ｍｍ。进一步检查发现，出现此情 况的根源在于汽轮机轴封温度不匹配，此次启动前 汽轮机只停运了 ３ｄ，仍处于温态，调节级温度高达 ３９０℃ 左右，而轴封投用的是辅汽汽源，温 度 仅 为 ２６０℃左右，巨 大 的 温 差 导 致 汽 轮 机 转 子 轴 封 段 受 冷收缩，造成胀差负向增大。虽然测量值尚未达到 高压缸胀差保护定值（－７．８ｍｍ），但由于这种胀差 负向增大的原因是转子轴封段局部受冷收缩，与转 子和缸体的整体膨胀或收缩导致的胀差变化对动静 间隙的影响完全不同，根据表 １的汽轮机转子基本 参数［２］，结合图 １进行分析折算如下。
低压缸胀差（ＬＰ－ＤＥ）的测量盘位于 Ｂ低压缸 和发电机之间，低压缸胀差测量探头随着 Ｂ低压缸缸 体以其中心附近的死点为起点进行位移，而被测面则 随转子以推力盘工作面处的轴系相对死点为起点进 行位移，其位移量等于 Ａ，Ｂ低压转子膨胀量加上中 压转子膨胀量再减去中压缸缸体膨胀量，所以低压胀 差测得的并不是真实的低压缸和低压转子之间的膨 胀差值，而是中压胀差加上 ２个低压转子与低压 Ｂ缸 大半胀差之和，数值比较大，一般为 －６．５～３２．６ｍｍ。
２ 胀差测量原理及测点布置
高压缸胀差（ＨＰ－ＤＥ）的测量盘即为前轴承箱 体内的测速齿盘，在高、中压缸膨胀的共同作用下， 高压胀差探头会随着轴承箱体位移，位移量为中压
图 １ 汽缸及转子膨胀示意
缸膨胀量和高压缸膨胀量之和，而被测面即测速盘
收稿日期：２０１７－１２－２９；修回日期：２０１８－０１－３１
也 会随转子相对死点位移，位移量为中压缸膨胀量
３ 胀差偏大的情况及原因分析
２０１６年 １０月，＃３机组停运 ３ｄ后重新启动，冲 转前高压缸胀差为 －５．４０ｍｍ，中压缸胀差为 －４．３０ ｍｍ，低压缸胀差为 －０．８７ｍｍ，调节级后内壁金属温 度为 ３８６℃，按状态划分标准，汽轮机处于温态。冲 转升速过 程 中 出 现 了 明 显 的 振 动 异 常 情 况，在 约 １４００ｒ／ｍｉｎ转速时 ＃２Ｙ轴振最高达到了 １９８μｍ，且 只出现在 ＃１，＃２，＃３轴承上，汽轮机被迫打闸停运。
上汽660MW机组低压胀差大的原因分析及对策
３ ）进入 ２ ３ ５ ０ ｒ ｐ ｍ中速暖机过程 ， 汽缸开始膨胀， 此时汽 缸和转 子都受到 比较 稳定的热源加 热作 用， 但 转子的热容积 比汽缸 小， 转子温升快， 胀 差是上升 的。并网后应注 意暖机及 控制升 负荷速度 ，否则胀 差会 上升很快 。
胀差作 为直接反 映汽轮机动静 间隙的技术参数 ，是影 响 机组 安全运 行的重要 指标 。大唐淮北发 电厂虎山项 目＿Ｙ 。 二 号机组分 别于 于 ２ ０ １ ３年 ９月和 １ ０月投产 ，其配套汽轮机均 采用 上汽 引进 型 ６ ６ ０ Ｍ Ｗ超临界、单轴 、三缸四排 汽、 ’ 中间再 热 、凝 气 式汽 轮 机 ，其 型 号为 Ｎ ６ ６ ０ — ２ ４ ． ２ ／ ５ ６ ６ ／ ５ ６ ６ ， 设计 低 压正 胀差 定值 为：报警值 １ ５ ． ２ ４ ａ ｒ ｍ ，停机值 １ ６ ｍ ｍ 。从机组 调 试到正式投产 以来 ，低压胀差值 始终偏大 （ 超 过报 警值 ） ， 为 了控制低压胀差经常采取降低 再热汽温 的措施 ，严重影 响 机组的经济性 。因此 ，本文通过分析机组启停过程低 压胀差 的变化和正常运行 中造成低压胀差大的主要原因，逐一排查， 寻求合理对策，保证 了机组的安全经 济运 行。 １ 胀差 的定义及 测量 原理
机 组状态
盘车 （ 冷态 ）
低压胀 缸胀 差（ ｍｍ） （ ｍｍ）
０５５
．
６． ９６
匐司器 十 十 忏 一
● ＿ ＿ ＿ ＿ － － ・ ＿ ＿ ＿ ＿ － ＿ － － ＿ ＿ ＿ ＿ － ＿ － ＿ ＿ － ＿ ＿ － 一 ｊ ｌ ｔ ｔ 二 ＿ 上 ＿ ＿ ＿ 。 目 日 ， 。 一 酝 ｎ — —
汽轮机胀差产生机理及质量控制法
汽轮机胀差产生机理及“质”“量”控制法高明（新疆华电红雁池发电有限责任公司）摘要：结合北京重型电机厂生产的200MW三缸两排汽式汽轮机，阐述了汽轮机胀差产生的机理，分析了高、中、低压缸胀差之间的相互关系，并结合现场实际运行情况量化的分析了各种工况下胀差的变化趋势，并提出了“质”“量”控制法，提出了各种工况下胀差的控制方法，及在长期运行中总结出的注意事项，保证了机组安全可靠的运行。
关键词：胀差产生机理变化关系“质”“量”控制法1 概述汽轮机在启、停过程中，由于转子与汽缸的热交换条件不同，使得它们在膨胀或收缩时出现差别。
这些差别称为汽轮机转子与汽缸的相对膨胀差，简称胀差。
转子与汽缸的重量，表面积，结构等各有不同，故它们的质面比也不同。
所谓质面比，就是转子或汽缸质量与热交换面积之比，通常以G/F表示之。
转子与汽缸比较，转子的质量小，参加热交换的面积大，即质面比小；而汽缸的质量大，参加热交换的面积小，质面比大。
在加热和冷却过程中，转子温度的升高或降低比汽缸来得快，也就是说，在加热时转子的膨胀值大于汽缸，在冷却时转子的收缩值也大于汽缸。
监视胀差是机组启停过程中的一项重要任务。
为避免轴向间隙变化到危险程度使动静部分发生摩擦，不仅应对胀差进行严格的监视，而且应对各部分胀差对汽轮机正常运行的影响应有足够的认识，为此，本文内容重点介绍胀差的相互关系及其“质”“量”控制。
图1 三缸两排汽汽轮机滑销系统与胀差测点2 胀差及滑销系统介绍为了便于对各胀差及其相互关系进行分析，就必须介绍一下汽缸与转子的膨胀情况和表计的安装位置，下面以北京重型电机厂生产的三缸两排汽200MW机组为例介绍，汽轮机滑销及测点安装详见图l。
高、中压汽缸与基础的固定点设置在中压缸后轴承箱台板上，低压缸与基础的固定点设置在低压缸前部低压缸进汽中心线前2450mm处。
转子与汽缸的相对固定点设置在高、中压缸之间的#2轴承箱处，汽轮机受热后汽轮机的高、中压缸带动转子向前移动，转子以相对死点为基础，高压转子向前膨胀，中压转子相后膨胀。
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整摘要：汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
关键词：机组启动；胀差；动静间隙正文：汽轮机合理的启动方式就是在汽轮机各部件金属温度差、转子与汽缸的相对膨胀差在允许范围内、不发生异常振动、不引起动静摩擦和过大热应力的条件下，以尽可能短的时间完成汽轮机启动的方式。
这里面，避免动静摩擦和过大热应力是两个终极目标。
其中热应力可以通过平稳地调整机组进汽温度、流量和充分暖机来控制，然而，避免动静摩擦事故的发生却是一个比较复杂的控制过程。
众所周知，胀差超限是导致动静摩擦的主要原因之一，调整好动静两部分的膨胀差值，就能很大程度地减少动静间隙消失产生摩擦、造成转子弯曲、引起机组振动、甚至出现重大事故的可能性。
同时，鉴于某厂服役汽轮机组在启动过程中低压缸正胀差升至报警值的现象，故本文就胀差产生的原因、影响因素和调整手段做了说明和介绍。
一、胀差产生的原因汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，反之为负胀差。
胀差数值是很重要的运行监视参数。
若胀差超限将会导致机组动静摩擦、振动加剧，出现保护拒动等异常情况时甚至导致机组的恶劣事故。
二、机组启动过程中易影响胀差变化的几个主要因素1.轴封供汽温度和供汽时间的影响在汽轮机冲转前向轴封供汽时，由于冷态启动时轴封供汽温度高于转子温度，转子局部受热而伸长，出现正胀差，可能出现轴封摩擦现象。
在热态启动时，为防止轴封供汽后出现负值，轴封供汽应选用高温汽源，并且一定要先向轴封供汽，后抽真空。
应尽量缩短冲车前轴封的供汽时间。
某厂汽轮机高中压缸负胀差大原因分析及处理摘要：本文通过对某厂
某厂汽轮机高中压缸负胀差大原因分析及处理摘要：本文通过对某厂某厂汽轮机高中压缸负胀差大原因分析及处理摘要：本文通过对某厂汽轮机高中压缸负胀差大的原因进行分析，结合大修发现的问题，采取相应的处理措施，解决了机组正常运行中高中压缸负胀差偏大的问题，提高了机组的安全性和经济性。
关键词：负胀差原因分析处理1简介某厂汽轮机是东方汽轮机厂生产的N300—16.7/537/537—4型亚临界、中间再热、高中压合缸、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机。
2001年3月投产。
该机组为两缸两排汽型式，高中压部分采用合缸结构。
因而进汽参数较高，为减少汽缸应力，增加机组启停及变负荷的灵活性，高压部分设计为双层缸。
低压缸为对称分流式，也采用双层缸结构，为简化汽缸结构和减小热应力，高压和中压阀门都采用落地式，左右两侧对称布置，机组总长18m。
为了平衡转子的轴向力，高压部分设计反向流动，因此高压和中压进汽口都布置在高中压缸中部，是整个机组工作温度最高的部位。
新蒸汽通过主蒸汽管进入高压主汽调节阀，再经4根φ273×40mm高压主汽管和装在高中压外缸中部的4个高压进汽管分别从上下方向进入高压通流部分。
蒸汽经过1个单列调节级和9个压力级作功后，由高压缸前端下部的2个高压排汽口排出，经两根冷段再热汽管去锅炉再热器，管上各装1个Dg600mm的排汽止回阀。
第七级后设一段回热抽汽供＃3高加，第10级后(高压排汽)设2段抽汽供＃2高加。
再热蒸汽通过两根热段再热蒸汽管进入中压联合汽阀，再经两根φ582×65mm中压主汽管从高中压外缸中部下半两侧进入中压通流部分。
中压部分共有6个压力级，第3级后有一个3段抽汽口供＃1高加，中压排汽一部分从高中压外缸后端下半的4段抽汽口抽汽供除氧器，大部分从上半正中的一个φ1400mm中压排汽口进入连通管通向低压缸。
低压部分为对称分流双层缸结构，蒸汽由低压缸中部进入通流部分，分别向前后两个方向流动，经2×6个压力级作功后向下排入凝汽器。
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一）汽轮机转子与汽缸的相对膨胀，称为胀差。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，汽缸膨胀大于转子膨胀时的胀差值为负胀差。
根据汽缸分类又可分为高差、中差、低I 差、低II 差。
胀差数值是很重要的运行参数，若胀差超限，则热工保护动作使主机脱扣。
（二）使胀差向正值增大的主要因素简述如下：1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。
2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。
3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩。
4）轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。
5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。
6..6）推力轴承磨损，轴向位移增大。
7）汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落，在严禁季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。
8）双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。
9）胀差指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。
…10）多转子机组，相邻转子胀差变化带来的互相影响。
11）真空变化的影响。
12）转速变化的影响。
13）各级抽汽量变化的影响，若一级抽汽停用，则影响高差很明显。
#—14）轴承油温太高。
15）机组停机惰走过程中由于泊桑效应”的影响。
％—（三）使胀差向负值增大的主要原因：1）负荷迅速下降或突然甩负荷。
…2）主汽温骤减或启动时的进汽温度低于金属温度。
-一3）水冲击。
4）汽缸夹、法兰加热装置加热过度。
5）轴封汽温度太低。
(V)6）轴向位移变化。
7）轴承油温太低。
8）启动进转速突升，由于转子在离心力的作用下轴向尺寸缩小，尤其低差变化明显。
9）汽缸夹层中流入高温蒸汽，可能来自汽加热装置，也可能来自进汽套管的漏汽或者轴封漏汽。
启动时，一般应用加热装置来控制汽缸的膨胀量，而转子主要依*汽轮机的进汽温度和流量以及轴封汽的汽温和流量来控制转子的膨胀量。
启动时胀差一般向正方向发展。
汽轮机在停用时，随着负荷、转速的降低，转子冷却比汽缸快，所以胀差一般向负方向发展，特别是滑参数停机时尤其严重，必须采用汽加热装置向汽缸夹层和法兰通以冷却蒸汽，以免胀差保护动作。
汽轮机转子停止转动后，负胀差可能会更加发展，为此应当维持一定温度的轴封蒸汽，以免造成恶果。
二）汽轮机转子与汽缸的相对膨胀，称为胀差。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，汽缸膨胀大于转子膨胀时的胀差值为负胀差。
W…根据汽缸分类又可分为高差、中差、低I 差、低II 差。
胀差数值是很重要的运行参数，若胀差超限，则热工保护动作使主机脱扣。
&…使胀差向正值增大的主要因素简述如下： 1 }* A2 R* }0 B$ e2 i2 I$ U! X1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。
2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。
3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩。
4）轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。
…5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。
+_%-6）推力轴承磨损，轴向位移增大。
7）汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落，在严禁季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。
8）双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。
9）胀差指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。
10）多转子机组，相邻转子胀差变化带来的互相影响。
…11）真空变化的影响。
％—12）转速变化的影响。
-13）各级抽汽量变化的影响，若一级抽汽停用，则影响高差很明显。
14）轴承油温太高。
15）机组停机惰走过程中由于“泊桑效应”的影响。
使胀差向负值增大的主要原因：…1）负荷迅速下降或突然甩负荷。
Z%..2）主汽温骤减或启动时的进汽温度低于金属温度。
3）水冲击。
9…4）汽缸夹、法兰加热装置加热过度。
…5）轴封汽温度太低。
6）轴向位移变化。
…7）轴承油温太低。
8）启动进转速突升，由于转子在离心力的作用下轴向尺寸缩小，尤其低差变化明显。
9）汽缸夹层中流入高温蒸汽，可能来自汽加热装置，也可能来自进汽套管的漏汽或者轴封漏汽。
-启动时，一般应用加热装置来控制汽缸的膨胀量，而转子主要依靠汽轮机的进汽温度和流量以及轴封汽的汽温和流量来控制转子的膨胀量。
启动时胀差一般向正方向发展。
汽轮机在停用时，随着负荷、转速的降低，转子冷却比汽缸快，所以胀差一般向负方向发展，特别是滑参数停机时尤其严重，必须采用汽加热装置向汽缸夹层和法兰通以冷却蒸汽，以免胀差保护动作。
汽轮机转子停止转动后，负胀差可能会更加发展，为此应当维持一定温度的轴封蒸汽，以免造成恶果。
我们厂就有一次因胀差过大而导致动静部分摩擦的事故。
原因大致如下：事故的发生是在停机过程中。
汽机值班员接值长令，减负荷，减至零时，锅炉值班员手动MFT 。
过了一段时间，汽机班长发现甲侧排气温度78 度，乙侧40 度，立即检查各部疏水和抽汽电动门是否关严。
随后又发现盘车过负荷跳闸。
经过分析，是因均压箱的阀门没关严，导致除氧器的低温蒸汽经高压均压箱进入高压缸，胀差过大，导致动静部分摩擦，随之盘车因过负荷跳闸。
…所以，对胀差值的监视是十分重要的！三）1、差胀大小与哪些因素有关？答；汽轮机在起动、停机及运行过程中，差胀的大小与下列因素有关：…⑴ 起动机组时，汽缸与法兰加热装置投用不当，加热汽量过大或过小。
8'⑵ 暖机过程中，升速率太快或暖机时间过短。
4 p2 ~6 _1 y ; g5 V0 j2 k7 ~/ Q! N7 _.⑶ 正常停机或滑参数停机时，汽温下降太快。
⑷ 增负荷速度太快。
5 L: {" p3 ?5 B' L⑸ 甩负荷后，空负荷或低负荷运行时间过长。
/ E; I, N: S0 }( A2 Y# K⑹ 汽轮机发生水冲击。
⑺ 正常运行过程中，蒸汽参数变化速度过快。
2．轴向位移与差胀有何关系？答；轴向位移与差胀的零点均在推力瓦块处，而且零点定位法相同。
轴向位移变化时，其数值虽然较小，但大轴总位移发生变化。
轴向位移为正值时，大轴向发电机方向位移，差胀向负值方向变化；当轴向位移向负值方向变化时，汽轮机转子向机头方向位移，差胀值向正值方向增大。
如果机组参数不变，负荷稳定，差胀与轴向位移不发生变化。
机组起停过程中及蒸汽参数变化时，差胀将会发生变化，而轴向位移并不发生变化。
运行中轴向位移变化，必然引起差胀的变化。
, B0 o0 y/ @5 D$ c F* b* z7 e4 i3．差胀在什么情况下出现负值？8 q# '6 D# ~# j8 s( x- 答；由于汽缸与转子的钢材有所不同，一般转子的线膨胀系数大于汽缸的线膨胀系数，加上转子质量小受热面大，机组在正常运行时，差胀均为正值。
当负荷下降或甩负荷时，主蒸汽温度与再热蒸汽温度下降，汽轮机水冲击；机组起动与停机时汽加热装置使用不当，均会使差胀出现负值。
+ v1 H' S# H7 i# u( I9 & R2 X4．机组起动过程中，差胀大如何处理？答；机组起动过程中，差胀过大，司机应做好如下工作：⑴ 检查主蒸汽温度是否过高，联系锅炉运行人员，适当降低主蒸汽温度。
⑵ 使机组在稳定转速和稳定负荷下暖机。
⑶ 适当提高凝汽器真空，减少蒸汽流量。
⑷ 增加汽缸和法兰加热进汽量，使汽缸迅速胀出。
5．汽轮机起动时怎样控制差胀？可根据机组情况采取下列措施：P6 U; y* z* U, _* ? $ t( _⑴ 选择适当的冲转参数。
. e" n1 [- F b⑵ 制定适当的升温、升压曲线。
⑶ 及时投用汽缸、法兰加热装置，控制各部件金属温差在规定的范围内。
⑷ 控制升速速度及定速暖机时间，带负荷后，根据汽缸温度掌握升负荷速度。
) k& J! B9 Z& A* A. h/ j⑸ 冲转暖机时及时调整真空。
⑹ 轴封供汽使用适当，及时进行调整。
( g; k* a9 V6 F6．汽轮机上下汽缸温差过大有何危害？答；高压汽轮机起动与停机过程中，很容易使上下汽缸产生温差。
有时，机组停机后，由于汽缸保温层脱落，同样也会造成上下缸温差大，严重时，甚至达到130C左右。
通常上汽缸温度高于下汽缸温度。
上汽缸温度高，热膨胀大，而下汽缸温度低，热膨胀小。
温差达到一定数值就会造成上汽缸向上拱起。
在上汽缸拱背变形的同时，下汽缸底部动静之间的径向间隙减小，因而造成汽轮机内部动静部分之间的径向摩擦，磨损下汽缸下部的隔板汽封和复环汽封，同时隔板和叶轮还会偏离正常时所在的平面（垂直平面），使转子转动时轴向间隙减小，结果往往与其它因素一起造成轴向摩擦。
摩擦就会引起大轴弯曲，发生振动。
如果不及时处理，可能造成永久变形，机组**停运。
$4@7.为什么要规定冲转前上下缸温差不高于50°C?答；当汽轮机起动与停机时，汽缸的上半部温度比下半部温度高，温差会造成汽轮机汽缸的变形。
它可以使汽缸向上弯曲从而使叶片和围带损坏。
曾对汽轮机进行汽缸挠度的计算，当汽缸上下温差达100C时，挠度大约为1mm，通过实测，数值是很近似。
由经验表明，假定汽缸上下温差为10C，汽缸挠度大约0.1mm, —般汽轮机的径向间隙为0.5〜0.6mm。
故上下汽缸温差超过50C 时,径向间隙基本上已消失,如果这时起动,径向汽封可能会发生摩擦。
严重时还能使围带的铆钉磨损,引起更大的事故。
9 e0 B6 g4 ~C& F: r8．如何减少上下汽缸温差？答；为减小上下汽缸温差，避免汽缸的拱背变形，应该做好下列工作：⑴ 改善汽缸的疏水条件，选择合适的疏水管径，防止疏水在底部积存。
⑵ 机组起动和停机过程中，运行人员应正确及时使用各疏水门。
⑶ 完善高、中压下汽缸挡风板，加强下汽缸的保温工作，保温砖不应脱落，减少冷空气的对流。
⑷ 正确使用汽加热装置，发现上下缸温差超过规定数值时，应用汽加热装置对上汽缸冷却或对下缸加热。
9．什么叫弹性变形？什么叫塑性变形？汽轮机起动时如何控制汽缸各部温差，减少汽缸变形？! \ |5 ]（ p, }$ m1 w: H答；金属部件在受外力作用后，无论外力多么小，部件均会产生内部应力而变形。
当外力停止作用后，如果部件仍能恢复到原来的形状和尺寸，则这种变形称为弹性变形。
当外力增大到一定程度时，外力停止作用后，金属部件不能恢复到以前的形状和几何尺寸，这种变形称为塑性变形。
对汽轮机来讲，各部件是不允许产生塑性变形的。
汽轮机起动时，应严格控制汽缸内外壁、上下汽缸、法兰内外壁和法兰上下、左右等温差在规定范围内，从而避免不应有的应力产生。
具体温差应控制在如下范围内： 3 L5 [9 i） ]3 e' O（ h0 Q⑴ 高、中压内、外缸的法兰内外壁温差不大于80C。
⑵ 高、中压内外缸温差（内缸内壁与外缸内壁，内缸外壁与外缸外壁)不大于50〜80°C。
…。
⑶ 高、中压缸上下温差不大于50C,外缸上下温差不大于80C。