风电风机独立基础计算书
风电场风机基础设计方案和验算
风电场风机基础设计方案和验算摘要：风电场风机基础关系到风机的安全运行和风机的使用寿命，在选用正确的设计载荷和工况，运用软件得出风机基础设计方案的同时，需要对基础方案的稳定性和基础配筋进行相关的复核验算，以确保在设计寿命之内的安全性。
关键词：风机基础；基础设计；稳定性验算；配筋验算1 风机荷载资料分析及选用根据《风电机组地基基础设计规定（试行）》（FD003-2007），风机上部结构传至塔筒底部与基础环交接面的载荷效应宜用载荷标准值表示，分别为正常运行载荷、极端载荷和疲劳载荷三类。
正常运行载荷为风力发电机组正常运行时的最不利载荷效应，极端载荷为GB18451.1中除运输安装外的其它设计载荷状况（DLC）中的最不利载荷效应，疲劳载荷为GB18451.1中需进行疲劳分析的所有设计载荷状况（DLC）对疲劳最不利的载荷效应。
对于有地震设防要求的地区，上部结构传至塔筒底部与基础环交接面的载荷还应包含风机正常运行时分别遭遇该地区多遇地震作用和罕遇地震作用的地震惯性力载荷。
选用具有代表性的某主机厂家1.5MW风机，叶轮直径77米，轮毂中心高度70米载荷资料，地基基础设计内容、荷载效应组合、荷载工况和主要荷载的选取应按《风电机组地基基础设计规定（试行）》（FD003-2007）表7.2.9釆用。
荷载设计值=荷载标准值×荷载分项系数。
荷载分项系数根据《风电机组地基基础设计规定（试行）》（FD003-2007）取值。
基础结构等级为2级时，结构重要性系数取1.0；对于基本组合，荷载效应对结构不利时，永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数不小于1.5；荷载效应对结构有利时，永久荷载分项系数为1.0；疲劳荷载和偶然荷载分项系数为1.0；对于标准组合和偶然组合，荷载分项系数均为1.0。
2.4风机基础配筋验算本阶段釆用地基反力直线分布的倒置梁法对基础结构进行内力计算，确定基础配筋，并复核验算基础混凝土的抗裂性能。
风力发电机机组基础预算
风力发电机机组根底预算目录引言750KW风力发电机组根底土建工程750KW风力发电机组根底电气工程750KW风力发电机组根底预算书750KW风力发电机组根底单位工程预表750KW风力发电机组根底单位工程费用表汇总表总结关键词：施工图预算：施工图预算是指一般意义上的预算，指当工程工程的施工图设计完成后，在单位工程开工前，根据施工图纸和设计说明、预算定额、预算基价以及费用定额等，对工程工程所应发生费用的较详细的计算。
它是确定单位工程、单项工程预算造价的依据；是确定招标工程标底和投标报价，签订工程承包合同价的依据；是建立单位与施工单位拨付工程款项和竣工决算的依据；也是施工企业编制施工组织设计、进展本钱核算的不可缺少的文件。
单位工程：单位工程指具有独特的设计文件，独立的施工条件，但建成后不能够独立发挥生产能力和效益的工程。
直接工程费：直接工程费是指施工企业直接用与施工生产上的费用。
它由直接费、其他直接费和现场经费组成。
间接费：间接费是指施工企业用与经营管理的费用，它由企业管理费、财务费用和其他费用组成。
风力发电机机组主要包括：机舱〔主机〕、叶轮、塔架、根底、控制系统等等。
风力发电机机组根底是风力发电机重要组成成分之一，一般陆地风电场风力发电机机组根底占风力发电机总造价16%左右；海上风电场风力发电机机组根底占风力发电机总造价25%左右。
风力发电机机组根底的外型为正八边形，一般是依据地质报告和冻土层深度可分为三种根底：标准根底、深根底、加深根底。
风力发电机机组根底预算计算主要包括：挖基坑、回填土、自卸汽车运土、混凝土根底垫层、钢筋、现浇砼独立根底。
以某达坂城风电三场一期30MW工程工程750KW机组根底预算工程量计算为例：175.112=210.803m3平整场地：S=(L+4)2=341.732m2L—建筑物外墙外边长现浇砼模板混凝土根底垫层木模板=6.2*8*0.1=4.96m2现浇砼模板设备根底〔块体在100m3 以外〕复合木模板钢支撑=(6*8*0.6)+(1.676+6)*5.215/2*8=188.921m2现浇构件 螺纹钢筋Φ16 1.506t 现浇构件 螺纹钢筋Φ20 4.497t 现浇构件 螺纹钢筋Φ25 11.17tC15混凝土根底垫层 = (7.243+0.1)*6.2/2*0.1*8=18.21m 3C30〔砾石20mm 〕现浇砼 独立根底 混凝土 = (7.243*6/2*8*0.6)+1/3*〔173.832+48.615+13.596〕*0.9=175.112 V 棱台=1/3(S'+ \/S'S +S)h S —棱台下底面积 S`--棱台上底面积 H —棱台高度750KW 机组根底电气工程接地母线敷设 户外接地母线敷设 截面200mm2以 89.6m 主材：镀锌扁铁 40*4砖、混凝土构造暗配 硬质聚氯乙烯管公称口径 50mm 以 46m 主材：PVC 硬塑料管砖、混凝土构造暗配 硬质聚氯乙烯管公称口径 100mm 以 23m 主材：PVC 硬塑料管室管道承插塑料排水管〔零件粘接〕 直径50mm 以 11.5m 主材：承插塑料排水管接地极〔板〕制作安装 钢管接地极 坚土 8根 主材：镀锌钢管 接地网调试750KW风力发电机组根底预算书建立单位：工程名称：建筑面积：构造类型：土建造价给排水造价：其他造价：采暖造价：电照造价：总造价：141233.459元编制日期：二OO五年八月十日编制说明一、工程量计算依据：750kW根底施工图及施工说明。
风力发电机计算书
风力发电机计算书
概述
该文档旨在提供风力发电机的计算书，以便计算风力发电机的相关参数和性能。
以下是计算过程和公式。
1. 平均风速计算
使用以下公式计算平均风速（V）：
V = (V1 + V2 + V3 + ... + Vn) / n
其中，V1、V2、V3、...、Vn表示n个时间段内的风速，n表示时间段总数。
2. 切割风速计算
使用以下公式计算切割风速（Vc）：
Vc = V * (1 + 0.1 * H)
其中，V表示平均风速，H表示涡轮机配置高度。
3. 功率输出计算
使用以下公式计算风力发电机的功率输出（P）：
P = 0.5 * ρ * A * Cp * V^3
其中，ρ表示空气密度，A表示风车扫风面积，Cp表示涡轮机功率系数，V表示切割风速。
4. 单位时间发电量计算
使用以下公式计算风力发电机的单位时间发电量（E）：
E = P * t
其中，P表示功率输出，t表示时间。
5. 总发电量计算
使用以下公式计算风力发电机的总发电量（E_total）：
E_total = E * n
其中，E表示单位时间发电量，n表示时间段总数。
总结
以上是风力发电机计算书的相关内容和计算公式。
使用这些公式可以计算出风力发电机的平均风速、切割风速、功率输出、单位时间发电量和总发电量。
根据实际情况，可以填入相应的数值进行计算，以评估风力发电机的性能和效果。
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel陆上风电场工程风电机组基础计算书一、项目概述本文档是对陆上风电场工程风电机组基础计算进行详细说明。
风电机组基础是风电场工程的重要组成部分，承载着风机的重量并传递到地基上，同时还能抵抗风机的竖向和横向载荷。
本计算书旨在设计并验证风电机组基础的合理性和稳定性。
二、设计参数1. 风电机组参数：- 风机型号：XX-XXX- 风机轮毂高度：XX m- 风轮直径：XX m- 额定功率：XX MW2. 地质参数：- 地质调查报告- 通过钻孔方式获得地质情况- 确定地质层情况、土质类型、地下水深度等信息- 风电场地势- 海拔高度：XX m- 地面类型：XX 类型（如耕地、沼泽、沙漠等）三、计算方法1. 确定基础类型根据风电机组和地质情况，选择适合的基础类型，如浅基础（筏板式基础、桩基础等）或深基础（桩基础等）。
2. 计算风机风载荷- 风速计算：根据风电场所处地理位置和历史数据，确定设计风速。
常用的设计风速指标有10分钟平均风速、50年一遇的极大值风速等。
- 根据风速和风机参数，计算风载荷。
3. 地基承载力计算- 通过地质调查报告，确定地质层的强度参数和土壤承载力参数。
- 根据不同地质层和土壤类型，计算地基承载力。
4. 基础稳定性校核根据风机的竖向和横向载荷，计算基础的稳定性，包括抗滑稳定性和抗倾覆稳定性。
5. 基础尺寸设计根据计算结果，确定基础的尺寸，包括基础范围和深度。
四、计算书编写设计计算书采用Excel编写，结合公式和图表进行详细计算和结果展示。
计算书应包括以下内容：1. 项目概述- 项目基本信息- 设计要求和参数2. 地质参数- 地质调查报告分析- 地质层信息- 地基承载力参数3. 风机风载荷计算- 风速计算方法- 风载荷计算公式- 计算结果和分析4. 基础稳定性计算- 竖向载荷计算方法- 横向载荷计算方法- 稳定性计算公式- 计算结果和分析5. 基础尺寸设计- 基础形式和尺寸确定方法- 计算结果和分析6. 结论和建议- 对基础设计的合理性和稳定性进行总结和评价- 提出优化设计建议五、附录为了提高计算的准确性和完整性，计算书中应包含以下附录内容：- 风力机房平面布置图- 风机参数表- 地质调查报告- 公式推导和计算过程详解六、编写要求为确保计算书的规范性和准确性，应遵循以下编写要求：- 采用标准的风电机组基础设计计算公式和方法- 结果展示清晰，计算过程明确- 考虑设计结果的合理性和经济性- 表格和图表排版整齐，便于阅读和理解七、参考资料- 《风电工程建设技术规范》- 《风力发电工程基础设计规程》- 《风场工程大全》以上是对陆上风电场工程风电机组基础计算书的概述，详细内容请参阅编写的Excel计算书。
增压风机基础计算书
增压风机基础计算1、动力计算的设计条件表序号内容数据备注1机器形式增压风机2机器转速480转/分3电机转数\4机器重量869kN5电机重量250.2kN6电机扰力见及其扰力表7电机扰力忽略8主轴标高 6.2m2、机器扰力表振型圆频率竖向力水平力一阶50.435.5622435.562243、基础外形尺寸计算见下页4、对心计算x向-4.91%满足要求y向0.16%满足要求单元质量对通过单元重心X轴惯性矩由平行移轴到总中心应附加的惯性矩axay az xi yi zi mi*xi mi*yi mi*zi mi*(ax 2+az 2)/12x 0z 0mi*(x 02+z 02)kN kN*m 2kN*m 21（电机）\\\250.2-7.1620 6.2-1791.9301551.240-6.232 3.8913503.272（油站基础）\\\16.5 2.65 3.9 2.2543.7364.3537.1250 3.58-0.06211.533（风机）\\\848 2.2380 6.21897.8205257.60 3.168 3.8921342.74118.94 6.312983.05000.5001491.52589422.790.93-1.8112352.8124.22 2.8 3.05900.97-6.8410 3.425-6163.5403085.822252035.51-5.911 1.11532599.9335.013 1.6 1.2240.624-2.2240 2.5-535.150601.56532.79-1.2940.19411.643.367 1.2 1.4141.414 1.9670 2.6278.160367.6764156.69 2.8970.291198.7353.76 1.2 1.4157.927.0880 2.61119.340410.592211.848.0180.2910165.69∑5538.678-5151.5764.3512803.1406592359.6291786.3机组总重心坐标x0y0z0-0.930.01 2.31对总重心Y0轴的质量惯性矩184145.92单元部分单元编号单元尺寸米机组重心计算机器基础米米kN*m 单元质量(mi)单元重心坐标单元质量对坐标轴静矩单元质量对总重心坐标K y C y A ⋅:=地基土抗弯刚度系数C ψ 1.05C z⋅:=K ψC ψA ⋅:=5.3动力参数机组重量m 554:=t I x 394.658=m 3基础水平自振圆频率λ136.377=ω50.4:=扰力圆频率满足规范规定要求。
风力发电机组设计计算书知识讲解
风力发电机组设计计算书知识讲解风力发电机组设计计算书是制定和评估风力发电项目的重要文档。
本文将对该文档的主要知识进行讲解。
1. 引言在引言部分，计算书会概述风力发电机组设计的目的和背景。
它还可以包括风力资源评估、布局设计和风电技术等内容。
2. 设计参数风力发电机组设计计算书中包含了多个设计参数，其中最重要的参数是风力机的额定功率和风轮直径。
额定功率决定了风力机的输出能力，而风轮直径则影响了风力机的起动速度和性能。
3. 风速曲线风速曲线是评估风力发电机组设计的关键工具。
通过分析历史气象数据，可以确定各种风速下的频率和分布情况。
这些数据对于确定风力机的额定和部分负荷运行条件至关重要。
4. 环境条件除了风速曲线，风力发电机组设计计算书还需要考虑其他环境条件，如气温、空气密度和海拔高度等。
这些条件会对风力机的性能和运行稳定性产生影响，因此需要进行合理的考虑和计算。
5. 塔架设计风力发电机组的塔架设计是确保风力机安全和稳定运行的关键。
计算书中会包括塔架的高度、材料、结构设计和抗风能力等内容。
这些参数需要符合相关的安全标准和规范。
6. 电气系统电气系统在风力发电机组设计中也是重要的考虑因素。
计算书会涵盖电气设备的选择、功率转换、输电线路设计和并网接口等内容。
确保电气系统的稳定性和可靠性是设计计算书的目标之一。
7. 经济评估风力发电机组设计计算书通常还会对经济指标进行评估。
这些指标可能包括项目投资、发电量预测、成本估算和收益分析等内容。
通过合理评估经济效益，可以为决策者提供参考依据。
8. 结论风力发电机组设计计算书的结论部分会对整个设计过程进行总结，并提出建议和改进的方向。
结论应该准确、简明扼要，强调设计的合理性和可行性。
以上就是风力发电机组设计计算书的知识讲解。
通过该文档，可以全面了解设计的理论依据和工程参数，为风力发电项目的实施提供支持和指导。
风机基础计算书
风机基础计算书一、基础类型及尺寸基础图例如上图所示。
基础尺寸为：基础底板半径R = 8.5m基础棱台顶面半径R1 = 2.6m基础台柱半径R2 = 2.6m塔筒直径b3 = 4.2m基础底板外缘高度H1 = 1m基础底板棱台高度H2 = 1.5m台柱高度H3 = 0.4m上部荷载作用力标高Hb = 0.2m基础埋深Hd = 2.9m二、钢筋、混凝土及岩土力学参数混凝土：强度等级C35；fcd=16.7N/mm2；ftd=1.57N/mm2；fck=23.4N/mm2；ftk=2.2N/mm2；Ec=31500N/mm2；Efc=14000N/mm2钢筋：等级HRB335(20MnSi)；fy=300N/mm2；fy'=300N/mm2；Es=200000N/mm2；ft=155N/mm2基础底面钢筋直径：32mm基础顶面钢筋直径：32mm混凝土容重：25kN/m3混凝土保护层厚度：50mm覆土容重(自然)：20kN/m3覆土容重(湿)：20kN/m3地下水埋深：10m岩土力学参数值土层编号岩土名称厚度(m) 重力密度(自然)(kN/m3) 重力密度(湿)(kN/m3) 压缩模量Es(MPa) 内聚力C(kPa) 摩擦角ψ(°)承载力特征值fak(kPa) 宽度承载力修正系数ηb深度承载力修正系数ηd地基抗震承载力修正系数ζα1 岩土1 0.8 20 20 1030 15 300 0 01.32 岩土2 5 22 22 2030 20 1500 0 01.53 岩土3 30 22 22 2030 20 2500 0 01.5三、上部结构传至塔筒底部的内力标准值荷载分项系数：永久荷载分项系数(不利/有利)：1.2/1可变荷载分项系数(不利/有利)：1.5/0疲劳荷载分项系数：1偶然荷载分项系数：1结构重要性系数：1荷载修正安全系数：1.35工况名称Fx(kN) Fy(kN) Fz(kN ) Mx(kNm) My(kNm) M四、地基反力计算基础混凝土水下体积V11：0.000m3基础混凝土水上体积V12：394.298m3基础覆土水下体积V21：0.000m3基础覆土水上体积V22：263.944m3基础自重：9857.454kN回填土重：5278.881kN基础自重与回填土重之和：15136.335kN塔筒底部荷载标准值：Frk：562.200kNFzk：-1577.000kNMrk：33253.000kNmMzk：886.000kNm塔筒底部荷载修正标准值： *1.35Hk：758.970kNNk：-2128.950kNMk：44891.550kNmMzk：1196.100kNm基础底部荷载标准值(计入基础混凝土重和土重)：Frk：562.200kNNk+Gk：13559.335kNMrk：34995.820kNm= 562.2*3.1+ 33253Mzk：886.000kNm基础底部荷载修正标准值(计入基础混凝土重和土重)：*1.35Hk：758.970kNNk+Gk：13007.385kNMrk＋Hk*Hd1：47244.357kNmMzk：1196.100kNm基础底面不利时荷载设计值(计入基础混凝土重和土重)： *Fr：843.300kNm=562.2*1.5N+G：16271.202Kn=13559.335*1.2 Mr：52493.730kN= 34995.82*1.5Mz：1329.000kNm=886*1.5荷载修正标准值(用于地基承载力验算)：偏心距：3.632m=实际受压宽度：12.200m基础底面平均压力：57.306kPa基础底面最大压力：168.098kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载标准值(用于变形和疲劳验算)：偏心距：2.581m实际受压宽度：15.368m基础底面平均压力：59.738kPa基础底面最大压力：133.059kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载设计值(计入基础混凝土自重和覆土重，用于抗弯和配筋验算)：偏心距：3.226m实际受压宽度：13.356m基础底面平均压力：71.686kPa基础底面最大压力：188.102kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载设计值(不计基础混凝土自重和覆土重，用于抗冲切和抗剪验算)：基础底面最大压力：108.079kPa五、地基承载力复核地基持力层的承载力特征值：1500.000kPa 地基承载力复核时不对地基持力层的承载力特征值进行修正;基础底面平均压力：57.306<=1500.000;承载力满足要求；基础底边最大压力：168.098<=1500.000×1.2；承载力满足要求；六、软弱下卧层验算土层3(Es2/Es3=20/20=1)按平均压力计算：Pz+Pcz=-4.722+121.800=117.078kp a，faz=2500.000kpa；Pz+Pcz<faz，满足要求按最大压力计算：Pz+Pcz=102.179+121.800=223.979k pa， 1.2*faz=3000.000kpa，Pz+Pcz<1.2*faz，满足要求七、沉降和倾斜变形验算计算沉降分层厚度：1m计算沉降：均匀分布：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200最大沉降量为：7.0 mm允许沉降量为：100.0 mm，满足要求！计算倾斜：三角形分布（2点)：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200三角形分布（2点)沉降量为：6.7 mm三角形分布（1点)：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：28计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200三角形分布（1点)沉降量为：2.8 mm均匀分布：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200均匀分布沉降量为：1.6 mm1点合计沉降量为：1.2mm2点合计沉降量为：5.1mm倾斜率为：0.0002允许倾斜率为：0.0030，满足要求八、基础抗倾覆验算倾覆力矩设计值Ms：47244.4kNm抗倾力矩设计值Ma：115254.3kNmMa/Ms：2.44>安全系数：1.60；满足要求九、基础抗滑验算滑动力Fs：827.3kN抗滑力(抗剪断公式)Fres：11005.2kNFres/Fs：13.3>安全系数：1.3；满足要求十、基础底板悬挑根部配筋计算基础底板底面正交配筋：弯矩设计值:890kNm弯矩计算单位宽度配筋面积为:1224平方毫米单位宽度要求配筋面积为:4868平方毫米实际配筋为:第一排配筋：113Φ32@150(5346平方毫米/米)，配筋率为：0.21963%基础底板顶面正交配筋：单位宽度要求配筋面积为(采用构造配筋):4868平方毫米实际配筋为:第一排配筋：113Φ32@150(5346平方毫米/米)，配筋率为：0.21963%十一、基础底板悬挑根部裂缝宽度验算基础底板底面裂缝计算(正交配筋)：弯矩标准值:546kNm裂缝宽度：0.03418mm裂缝允许宽度：0.3mm，满足要求!十二、基础抗剪验算剪力：13688.812kN抗剪力：34980.981kN，满足要求！十三、基础抗冲切验算冲切力：9771.228kN抗冲切力：55466.184kN，满足要求！十四、台柱正截面强度验算：台柱横截面半径：2.6m台柱水上体积：8.49m3台柱水下体积：0.00m3台柱混凝土自重：212.37kN台柱底面荷载设计值：Fr：843.30kNN + G：-1637.55kNMr：50385.48kNmMz：1329.00kNm偏心距e：-30.77m台柱半径R2：2.60m台柱配筋计算：下面配筋按弯拉构件进行，但偏心距小于台柱半径，因此，下面配筋仅供参考。
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel陆上风电场工程风电机组基础计算是风电场设计中非常重要的一部分。
风电机组基础计算需要考虑到风电机组在各种条件下的持续运行安全性和稳定性。
下面将介绍一些风电机组基础计算的相关内容。
1. 土层承载力计算：风电机组基础的设计需要先进行土层承载力计算。
土层承载力是指土壤能够承受的最大荷载。
风电机组基础的土层承载力必须大于风电机组本身的重量以及风荷载等外力的作用。
土层承载力计算需要考虑土壤的物理性质、含水率、土层深度等因素。
2. 基础尺寸和形状设计：根据风电机组的特点和运行要求，设计合适的基础尺寸和形状。
基础的尺寸和形状设计需要考虑到风电机组的重量和重心位置，以及基础对机组的抗风性能的要求。
3. 抗风设计：风电机组基础的设计中需要考虑到抗风性能。
根据风电场所在地的风速、风向等因素，计算基础所需的抗风荷载。
基础的设计需要满足抗风性能的要求，以确保风电机组在强风条件下的稳定性。
4. 基础材料的选择：基础的材料选择对风电机组基础的稳定性和耐久性至关重要。
一般情况下，使用混凝土作为基础的材料可以提供足够的强度和稳定性。
同时，还需要考虑到基础材料的耐久性、抗腐蚀性等因素。
5. 基础施工和安装要求：风电机组基础的施工和安装过程也需要考虑到一系列的因素。
例如，基础施工过程中需要保持基础底面平整，以确保基础的强度和稳定性。
同时，在安装过程中，需要注意机组和基础之间的连接方式和紧固件的选择，以确保机组与基础之间的稳固连接。
综上所述，陆上风电场工程风电机组基础计算是保证风电机组安全稳定运行的重要一环。
基础计算需要考虑到土层承载力、基础尺寸和形状设计、抗风设计、基础材料的选择以及基础施工和安装要求等多个因素。
通过科学合理的基础计算，可以确保风电机组在各种条件下的持续运行安全性和稳定性。
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然) (kN/m3) Es(MP
fak(kPa 正系数 正系数 力修正
(kN/m3)
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ηd 系数ζα
1 残积砂 3.89 18.5 18.5 4.7
42 22.4 2200质ຫໍສະໝຸດ 性土11.1
2 砂土状 4
22
22
20
0
强风
0
500
3
4.4 1.1
3 碎块状 4
22
22
25
0
强风化
花岗岩
0
650
砂土状强 5.100 风
70.365 792.951
结论 满足
Pz_max(k Pcz_max( 1.2*faz(kP
Pa)
kPa)
a)
56.137 70.365 951.541
结论 满足
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十三、疲劳强度验算
钢筋弹性模量：200000.000MPa 混凝土疲劳变形模量：15000.000MPa 配筋面积（由极端荷载工况确定）：
底板底面单位宽度正交配筋：0.006m2 底板顶面单位宽度正交配筋：0.006m2
最大弯矩：277.976kNm 最小弯矩：269.855kNm
矩形断面受压区高度：0.56mm 矩形断面受压区惯性矩：0.56mm4
方量计算： 基础混凝土水下体积V11：0.000m3 基础混凝土水上体积V12：822.469m3 基础覆土水下体积V21：0.000m3 基础覆土水上体积V22：409.035m3
工况名称
正常运行荷 载工况
极端荷载工 况
多遇地震工 况
罕遇地震工 况
疲劳荷载工 况(上限)
疲劳荷载工 况(下限)
Fx(kN) 446 928.5
十、基础底板悬挑根部裂缝宽度验算
极端荷载工况： 基础底板底面裂缝计算(正交配筋)：
弯矩标准值:844kNm 裂缝宽度：0.04351mm 裂缝允许宽度：0.3mm，满足要求!
十一、抗剪验算
极端荷载工况： 剪力：23488.537kN 抗剪力：70578.271kN， 满足要求！
十二、抗冲切验算
极端荷载工况： 冲切力：16262.457kN 抗冲切力：104119.809kN，满足要求！
截面中和轴处的剪应力τf=0.063Mpa 混凝土轴心抗拉疲劳强度设计值fft=1.026Mpa，τf<fft，满足要求！
十四、台柱正截面强度验算
台柱横截面半径：4m
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台柱水上体积：25.13m3 台柱水下体积：0.00m3 台柱混凝土自重：628.32kN 台柱底面荷载设计值：
Fr：1392.75kN N + G：-3166.78kN Mr：115431.38kNm Mz：-1587.30kNm 偏心距e：-36.45m 台柱半径R2：4.00m 台柱配筋计算： 下面配筋按弯拉构件进行，但偏心距小于台柱半径，因此，下面配筋仅供参考。 台柱要求的钢筋总面积：384771平方毫米 （当法兰筒深入台柱底面以下一定深度时，可将其计入，否则不能计入） 台柱实际配筋面积为388452(平方毫米)：
1.3
载工况
极端荷载工 18.997
1.3
况
多遇地震工 34.438
1.3
况
罕遇地震工 15.004
1.0
况
结论 满足 满足 满足 满足
抗倾覆计算安 抗倾覆允许安
全系数
全系数
6.639
1.6
2.520
1.6
5.218
1.6
2.426
1.0
结论 满足 满足 满足 满足
九、基础底板悬挑根部配筋计算
基础底板底面正交配筋： 弯矩设计值:1374kNm 弯矩计算单位宽度配筋面积为:1568平方毫米 单位宽度要求配筋面积为:5868平方毫米 实际配筋为: 第一排配筋：175Φ32@125(6397平方毫米/米)， 配筋率为：0.21804%
岩土力学参数值 土层编 岩土名 厚度 重力密 重力密 压缩模 内聚力 摩擦角 承载力 宽度承 深度承 地基抗
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号
称
(m) 度(自 度(湿) 量 C(kPa) ψ(°) 特征值 载力修 载力修 震承载
-1058.2 -4.43 -4.43 2487 1983
计算工况为[计算所有工况]
四、基础底面脱开面积比
工况名称
偏心距
偏心距/底板半径 允许最大比值
结论
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正常运行荷载工况 极端荷载工况 多遇地震工况
第一圈配筋： 245Φ32@100(197041平方毫米)
第二圈配筋： 238Φ32@100(191411平方毫米)
台柱配筋总根数：483根 抗剪验算(取台柱第一圈钢筋直径)：
剪力：1532.025kN 抗剪力：5377.742kN， 符合要求！
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34.753 246.365 3600.000 满足
工况名称：极端荷载工况 岩土名称 Pz(kPa) Pcz(kPa) faz(kPa)
砂土状强 风
碎块状强 风化花岗
岩
中风化花 岗岩
2.654 2.494
2.023
70.365 720.864 158.365 1250.042
246.365 3000.000
中风化花 岗岩
5.349 5.025 4.075
70.365 720.864 158.365 1250.042 246.365 3000.000
结论 满足 满足
满足
Pz_max(k Pcz_max( 1.2*faz(kP
Pa)
kPa)
a)
45.609 70.365 865.037
结论 满足
42.853 158.365 1500.050 满足
结论 满足 满足
满足
Pz_max(k Pcz_max( 1.2*faz(kP
Pa)
kPa)
a)
117.466 70.365 865.037
结论 满足
110.367 158.365 1500.050 满足
89.506 246.365 3600.000 满足
工况名称：多遇地震工况 岩土名称 Pz(kPa) Pcz(kPa) faz(kPa)
1.716 4.578 2.184
五、承载力复核
对地基承载力不修正
工况名称
pk(kPa)
正常运行荷 载工况
64.552
极端荷载工 况
61.856
多遇地震工 况
64.304
fa(kPa) 220.000
220.000
242.000
六、下卧层验算
0.156 0.416 0.199
0.250 0.430 0.250
满足 满足 满足
结论 满足
满足
满足
Pkmax(kPa) 1.2*fa(kPa)
104.838
264.000
176.739
264.000
115.372
290.400
结论 满足
满足
满足
工况名称：正常运行荷载工况 岩土名称 Pz(kPa) Pcz(kPa) faz(kPa)
砂土状强 风
碎块状强 风化花岗
岩
碎块状强 风化花岗
岩
中风化花 岗岩
4.792 3.886
158.365 1625.054 246.365 4500.000
满足 满足
七、沉降验算
52.745 158.365 1950.065 满足 42.775 246.365 5400.000 满足
工况名称
正常运行荷 载工况
极端荷载工 况
多遇地震工 况
610.56 1474.5
339 294
Fy(kN) 0 0 0 0 0 0
Fz(kN) -2508.2
Mx(kNm) 29634
-3267.3
76490
-2602.58
40330.4
-3098.075 96486.5
96.3
18720
72.4
18381
My(kNm) 0 0 0 0 0 0
Mz(kNm) -4.43
二、钢筋、混凝土及岩土力学参数
混凝土：强度等级C40；fcd=19.1N/mm 2；ftd=1.71N/mm2；fck=26.8N/mm2；ftk =2.39N/mm2； Ec=32500N/mm2；Efc=15000N/mm2 钢筋：等级HRB335(20MnSi)；fy=300N/mm2；fy'=300N/mm2；Es=200000N/mm2； ft=155N/mm2 基础底面钢筋直径：32mm 基础顶面钢筋直径：32mm 混凝土容重：25kN/m3 混凝土保护层厚度：50mm 覆土容重(自然)：18kN/m3 覆土容重(湿)：18kN/m3 地下水埋深：16m
基础底板顶面正交配筋： 单位宽度要求配筋面积为(采用构造配筋):5868平方毫米 实际配筋为: 第一排配筋：175Φ32@125(6397平方毫米/米)， 配筋率为：0.21804%
基础底板悬挑根部配筋计算
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最大剪力（疲劳上限荷载计算）：173.73kN