背压式汽轮机加装后置式汽轮机后最佳工况的选择
相对内效率
0. 496
级内功率
kW 2985
总内功率 ∑Ni = 3536kW
发电功率 Ne = 3006kW
压 力 级
1
2
3
4
5
74200 73800 73800 73800 73800
1. 60 1. 46 1. 35 1. 27 1. 20
348
344
340
339
340
3143. 4 3136. 8 3131. 3 3130. 9 3131. 7
10320 139. 6 4. 8
438
2. 4
0. 90
298 2001. 3. 29
3120
72. 2 4. 95
435
1. 55
0. 97
325 2001. 5. 1
3360 75. 4 4. 92
438
1. 5
0. 97
325 2001. 5. 6
3360 72. 8 4. 92
325
1. 6
3360 78. 6 4. 97
440
1. 6
0. 85
326 2001. 6. 28
由实测数据可见 ,夏季运行时 ,背压机的进汽量为其额定进
汽量的一半 ,而发电功率只为额定功率的四分之一左右 。
表 2 是内蒙古电力研究院于 2001 年 8 月对该机所做半负荷
热力试验数据统计表 。
表2
名 称 单位
1. 46 1. 35 1. 27 1. 20 1. 08
24. 3 22. 2 16. 7 15. 9 29. 3
0. 664 0. 696 0. 807 0. 836 0. 662
2. 16 7. 12 7. 24 7. 33 8. 46
43. 5 52. 9 82. 8 93. 0 36. 8
表 1 为内蒙某一热电厂背压汽轮机冬夏运行时详细的现场 实测数据 。
表1
功率 主汽流 主汽压 主汽温 调节级后 排汽压 排汽温 时 间
(kW) 量 (tΠh) 力 (MPa) 度 ( ℃) 压力 (MPa) 力 (MPa) 度 ( ℃) 年月日
11200 157. 0 4. 75
436
2. 8
0. 98
21Harbin Institute of Technology ,Harbin 150001 ,China)
Abstract :Backpressure turbine with post low - pressure condensing turbine was investigated in this paper. While the flow rate of two type of turbine weren’t seriously matching ,we introdued a method to select optimum operating mode and to promote efficiency. Key words :post turbine ;optimum operating mode ;vapor bypass vent
431 3274. 0
复速级后压力 MPa
1. 598
1. 598
1. 548
1. 448
排汽压力 MPa
1. 076
1. 058
1. 048
1. 028
排汽温度
℃
323
326Biblioteka 325328排汽焓 大气压力
kJΠkg MPa
2885. 7 0. 0975
2886. 6 0. 0975
2883. 8 0. 0975
20. 8 30. 1 59. 9 69. 5 14. 3
9. 96 10. 13 9. 17 9. 25 5. 90
0. 295 0. 223 0. 20 - 0. 042 0. 51
148
101
10
- 14 306
从表 3 可见 ,在半负荷运行时调节级后的压力下降较多 ,调
节级焓降过大 ,速比过小 ,远远偏离了最佳速比值 ,使效率过低 。
第200242年卷3,总月第,第1224
期 期
《节 能 技 术 》 ENERGY CONSERVATION TECHNOLOGY
Vol . 22 ,Sum. No. 124 Mar12004 ,No. 2
背压式汽轮机加装后置式汽轮机后 最佳工况的选择
朱振军1 ,赵肃铭2 (11 哈尔滨市王兆热电厂 ,黑龙江 哈尔滨 150040 ;21 哈尔滨工业大学 ,黑龙江 哈尔滨 150001)
相差较多 ,造成严重不匹配时 ,不可能使两机都在设计工况下运 行 ,如保持一机在设计工况下运行 ,另一机必然在远离设计工况 下运行 。为了分析这一问题 ,现以内蒙某一热电厂的一台 B12 50Π10 型 12000kW 背压式汽轮机及其 N12 - 10 型后置式凝汽式汽 轮机为例进行说明 。该背压式汽轮机的额定汽量为 150tΠh ,其后 置式汽轮机的额定进汽量为 75tΠh ,只为背压汽轮机进汽量一半 。 冬季背压汽轮机在额定工况下运行 ,其 150tΠh 的排汽中 ,75tΠh 蒸 汽送到后置机中发电 ,另 75tΠh 蒸汽送到热网中供热 ,满足了发电 供热需要 。实际上该后置机是按冬季的需要设计的 ,这时两机都 有最好的设备利用率和最佳的运行状态 。然而在夏季 ,无采暖热 负荷时 ,两机只能按后置机的 75tΠh 的进汽量工作 ,这样 ,背压汽 轮机不得不在半负荷以下的工况运行 ,这时该机各级的速比远 远偏离了最佳值 , 致使汽轮机的效率大幅度下降 , 出力大大减 少。
电厂工程师 ,主要从事热电生产管理工作 。
B6 - 3. 43Π0. 49 型背压式汽轮机加装一台 N4 - 0. 5 型后置式低压 凝汽式汽轮机 ,是用一台 8000kW 次中压抽汽凝汽式汽轮机改造 而成 。原 机 进 汽 参 数 为 2. 35MPa 、390 ℃, 改 造 后 的 进 汽 参 数 为 0. 49MPa 、250 ℃。由于后置机的比容由改造前的 0. 124m3Πkg 增加 到改造后的0. 49m3Πkg ,比容增加近四倍 。其主汽阀 、调节汽阀以 及各级的通流能力受到了极大的限制 。为了适应低参数进汽的 需要 ,在原汽轮机构造中的十一个级中拆除前五个级 ,只保留后 六个级 ,同时扩大主汽阀和调节汽阀的阀碟和阀座尺寸 ,增加其 进汽量 。即使如此 ,后置机的进汽量也只能控制在 30tΠh 左右 ,相 应的电功率为 4000kW 左右 。但该背压式汽轮机的额定进汽量为 58tΠh ,出现了供汽量的不匹配 。如果按背压机的理想工况运行 , 这时效率较高 ,发出功率较多 ,但后置机由于进汽量过大 ,各阀 门受通流能力的限制 ,流动损失大大增加 ,效率大幅度降低 ,功 率也大为减少 , 以致流量的增加不抵损失的增加 , 功率反而降 低 。从该机运行记录中看到 ,背压机进汽 45tΠh 时 ,背压机的发电 功率是 4500kW ,而后置机的发电功率只有 2000kW ,当背压机的 进汽为 29. 5tΠh 时 ,背压机的发电功率为 2500kW ,其后置机的发 电功率为 4000kW。两机同样发 6500kW 的电功率 ,前者用去 45tΠh 蒸汽 ,后者只用 29. 5tΠh 蒸汽 。汽耗大大降低了 。可见 ,两机在发出 一定的总功率时 ,存在一个汽耗最小的进汽量 ,称为最佳工况进
Selection of Optimun Operating Mode of Backpressure Turbine with Post Turbine
ZHU Zhen - jun1 ,ZHAO Su - ming2 (11Harbin Wangzhao Heating and Power Plant ,Harbin 150040 ,China ;
而各压力级的焓降均相应减少 。特别是第三 、第四压力级的焓降
减少过大 ,引起速比过大 ,远远偏离了最佳速比值 ,效益亦显著 降低 。同时由于各级焓降变化过大引起喷嘴出口汽流速度变化
较大 ,使得进入动叶的汽流相对进汽角远远偏离了动叶的几何 进汽角 ,从而产生很大的冲角 ,引起极大的冲击损失 。其中个别 级出现负功 ,这是效率下降 ,出现减力的主要原因之一 。
摘 要 :本文研究了背压式汽轮机加装后置式低压凝汽式汽轮机后 ,当两机的额定流量严重不匹配 时 ,如何选择最佳运行工况 ,以及对流量过小的汽轮机如何提高效率的方法 。
关键词 :后置式汽轮机 ;最佳工况 ;旁通进汽 中图分类号 :TK269. + 3 文献标识码 :A 文章编号 :1002 - 6339 (2004) 02 - 0049 - 03
0. 93
325 2001. 5. 7
夏季 2880 71. 1 4. 87
436
1. 5
0. 92
323 2001. 5. 7
2400 70. 4 5. 07
440
1. 4
0. 78
318 2001. 6. 25
2640 72. 8 4. 94
442
1. 5
0. 81
318 2001. 6. 28
由于种种原因 ,背压式汽轮机的额定流量和后置式汽轮机 的额定流量往往是不一致的 。通常后置式汽轮机的额定流量比 背压式汽轮机的额定流量少 ,因此造成两台汽轮机的蒸汽量不 匹配 。例如哈尔滨市三能实用技术研究所为华能伊敏煤电公司
收稿日期 2004 - 01 - 08 修订稿日期 2004 - 03 - 08 作者简介 :朱振军 (1965～) ,男 ,黑龙江省鹤岗市人 ,哈尔滨市王兆热
总进汽量
kgΠh 75000
级前压力 MPa 4. 90
级前温度
℃ 428
级前焓
kJΠkg 3265. 5
级后压力 MPa 1. 60
汽轮机各工况简称
1、 BMCR为锅炉最大蒸发量锅炉最大蒸发量，主要是在满足蒸汽参数，炉膛安全情况下的最大出力。
在设计时往往在热力计算中输入该值，看看热力参数是否合理，来确定锅炉各受热面，含炉膛的面积，管子规格，材料等。
往往锅炉的实际最大蒸发量大于合同要求的蒸发量。
一般锅炉厂都留有一定裕度。
2、ECR为锅炉额定蒸发量BECR为锅炉额定蒸发量，主要是从整个机组额定发电量来讲的，比如600MW 机组，一般额定发电量就是600MW，对应锅炉的蒸发量即为额定蒸发量。
3、锅炉BRL对应于汽机TRL工况，即ECR额定工况锅炉BRL对应于汽机TRL工况，即ECR额定工况，目前上锅引进ALSTOM技术的超临界锅炉热力计算书和技术协议均用BRL表示额定工况，以前引进CE技术的常用ECR表示；北京巴威锅炉厂用汽机THA工况（热耗考核或称热耗保证工况）来表示ECR， VWO（汽机调门全开工况）来表示BMCR。
其它锅炉厂如哈锅、东锅、武锅根据引进技术流派的不同表示方法也会不同，但主要是这几种。
4、VWO汽机调门全开工况5、TRL 工况是指汽轮机的能力工况，6、TMCR是汽轮机的最大出力工况；7、THA是汽轮机额定出力工况。
把T换成B就是锅炉的。
8、ECR其实ECR可以包括两种工况：THA和BRL。
THA代表汽轮机在补水率为0、给水温度额定，且背压达到设计值的情况下，达到发电机铭牌出力的工况，即汽轮机热耗考核工况，60万kW机组发600MW，有的锅炉厂直接引用该缩写代表ECR工况；锅炉BRL对应于汽机TRL，代表汽机在一定补水率和高背压的情况下发600MW的工况，60万kW机组也发600MW。
目前锅炉厂热力计算书和技术协议越来越准确了，已标明这两种工况的区别，对于调试单位和性能试验单位更注重的是THA工况，它的蒸汽量小于BRL工况，是考核锅炉设计、制造、调试、安装、辅机设备等水平的重要工况。
区别：THA代表了汽轮机最大效率的额定工况，是理想工况，在性能考核试验中能短暂维持；TRL（BRL）代表了机组运行寿命内平均效率的额定工况，即补水率不为零，真空有所下降。
背压式汽轮机
分之一。在设计时，应该根据蒸汽参数、转速、设备尺寸 等因素来选择适当的轴承结构。一般来说，背压式汽轮机
采 合用 理的 设轴 计承 配结 汽构 机较构为：简配单汽，机易构于是维背护压和式更汽换轮机的重要部件
之一，用于调节蒸汽流量和压力。在设计时，应该考虑到
5 配汽机构的灵敏性和准确性，以实现蒸汽流量的准确控制。
在背压式汽轮机中，蒸 汽通过一个或多个喷嘴 膨胀，使其压力降低， 速度增加，从而推动汽 轮机转子旋转
这种类型的汽轮机广泛 应用于工业和发电领域
Part 2
背压式汽轮机结 构
背压式汽轮机结构
背压式汽轮机的结构与 其他蒸汽轮机相似，主
要包括以下几个部分
01
进汽口：蒸汽由此进入汽轮机
02 背 压 式 汽 轮 机 结 构
高效：背压式汽轮机的热 效率较高，ห้องสมุดไป่ตู้为它可以在 较高的蒸汽压力下工作， 并将压力能转化为机械能
可靠性：背压式汽轮机的 结构相对简单，因此其维 护和故障排查相对容易， 具有较高的可靠性
12
+
34
灵活：背压式汽轮机可以适 应不同的蒸汽流量和压力条 件，因此可以灵活地应用于
各种不同的工业应用场景
寿命长：由于背压式汽轮机 的蒸汽流量和压力较低，因 此其转子和叶片的磨损较小，
压缩机等
背压式汽轮机的工作原理是 将蒸汽引入到汽轮机的喷嘴 室或静叶室，通过将蒸汽热 能转化为动能，推动汽轮机 转子旋转。在背压式汽轮机 中，蒸汽从压力较高的位置 进入，通过汽轮机的转化， 变为压力较低的蒸汽排出。 通过这种方式，背压式汽轮 机可以为下游设备提供动力
背压式汽轮机具有以下优点
背压式汽轮机
变工况能力：背压式汽轮机具有一定的变工况能力。由于其背压受到蒸汽流量和温度 的影响较小，因此可以在不同的负荷条件下稳定运行
汽轮机的调节方式及调节级变工况
（2）工况变动时，各级焓降(除最末级外)变 化不大，故各级前的温度变化很小，从而减小了 由温度变化而引起的热变形与热应力，提高了机 组的运行可靠性和机动性；
（3）在部分负荷下由于节流损失，机组经 济性下降。
节流调节的应用：节流调节一般用在小机 组以及承担基本负荷的大型机组上。
D D
ri
从图中可见，调节级效率曲线具有明显的 波折状。这是因为阀全开时，节流损失小，效率 较高。在其它工况下，通过部分开启阀的汽流受 到较大的节流，使效率下降。
3.喷嘴调节的特点：
（1）喷嘴调节的结构较复杂、制造成 本高；
（2）工况变动时，调节级汽室温度变 化大，从而增加了由温度变化而引起的热 变形与热应力，限制了机组的运行可靠性 和机动性；
第二组喷嘴将从非临界状态过渡到临界状态。
在喷嘴达临界之前，喷嘴压力比随流量的增 加而减小，喷嘴达临界后压力比则保持不变。
图3--17 调节级变工况曲线
第三调节阀开启过程中： 第三组喷嘴中一直达不到临界状态；喷嘴压力比随
流量的增大而减小。 第四调节阀开启过程中： 第四调节阀为过负荷阀，第四组喷嘴的变工况特
1.调节级的变工况分析
第一调节阀开启过程中：
阀后压力(即喷嘴前压力)与流量成正比，当 阀门全开时， 达最大。
焓降的变化：由于压力比保持不变，所以焓 降也保持不变。但随着第二、第三调节阀的开启， 焓降将逐渐减小。
调节级后压力一直小于临界压力，故通过该 组喷嘴的流量为临界流量。
第二调节阀开启过程中：
第三节 汽轮机的调节方式及调 节级变工况
汽轮机的功率方程 汽轮机常用的调节方式：
Pel
DH trim g
3600
汽轮机的变工况
二、缺点：
1）负荷变动时，汽包内压力和温度随着变化，汽包的应力问题 比定压运行严重，成为限制机组负荷变动速度的主要因素 2）机组负荷变动，是靠锅炉调整燃烧和给水进行的，而锅炉是 热惯性大的设备，所以，负荷响应的速度慢 3）低负荷时降低了主蒸汽压力，从而降低了机组的循环热效率
G01 G0
p021
p
2 g1
T0
p02 pg2 T01
G01、P01、T01 、Pg1 变工况下级组流量、初压、初温、背压 G0、P0、T0、Pg1 设计工况下级组流量、初压、初温、背压
若不考虑温度变化（滑压运行）：
G01 G0
p021 pg21
p02
p
2 g
1.级组的临界工况
• 某级处于临界状态，或者级后压力很低：
一、与定压运行相比,滑压运行的效益主要表现在: 1）由于压力随负荷降低，蒸汽的比热减小，过热热减小。所以 过热蒸汽温度在较宽的负荷范围内都维持了稳定（例如：在40100%MCR内可维持额定温度）； 2）由于汽轮机节流损失小，高压缸排汽温度稳定（亚临界机组， 负荷从100%降低到50%MCR，高缸排汽温度只降低了60度左右， 所以再热气温也容易维持稳定）；
变工况
汽轮机的设计值：效率最高
设计工况：经济工况
设计功率：经济功率
运行中参数不可能始终保持设计值→变工况→汽机热力 过程变化（流量、压力、温度、比焓降、效率等）、零 部件受力变化、热应力/热膨胀/热变形情况变化 典型变工况：启动、停机、故障
一、级组的变工况
一、定压运行与滑压运行
定压运行：汽轮机在不同工况运行时，依靠改变调节汽门的开 度来改变级组的功率。而汽轮机前的新奇压力和新汽温度维持 不变。（汽机主调锅炉跟随，汽轮机通过改变调门位置改变电 负荷，锅炉维持主蒸汽压力——炉跟机）
背压汽轮机运行与检修
背压汽轮机运行与检修背压汽轮机运行与检修一、概述汽轮机是能将蒸汽能转化为机械功的外燃回转式机械，来自锅炉的蒸汽进入汽轮机后，依次经过一系列环形配置的喷嘴和动叶，将蒸汽的热能转化为汽轮机转子旋转的机械能。
蒸汽在汽轮机中，以不同方式进行能量转换，便构成了不同工作原理的汽轮机。
主要用作发电用的原动机，也可直接驱动各种泵、风机、压缩机和船舶螺旋桨等。
还可以利用汽轮机的排汽或中间抽汽满足生产和生活上的供热需要。
排汽压力大于大气压力的汽轮机称为为背压汽轮机。
排汽可用于供热或供给原有中、低压汽轮机以代替老电厂的中、低压锅炉。
当背压汽轮机用于供给原有中、低压汽轮机以代替老电厂的中、低压锅炉时，又被称为前置式汽轮机，这样不但可以增加原有电厂的发电能力，而且可以提高原有电厂的热经济性。
供热用背压式汽轮机的排汽压力设计值视不同供热目的而定；前置式汽轮机的背压常大于5兆帕，视原有机组的蒸汽参数而定。
排汽在供热系统中被利用之后凝结为水，再由水泵送回锅炉作为给水。
一般供热系统的凝结水不能全部回收，需要补充给水。
二、汽轮机分类汽轮机种类很多，根据结构、工作原理、热力性能、用途、气缸数目的不同有多种分类方法。
1、按结构有单级汽轮机和多级汽轮机；各级装在一个汽缸内的单缸汽轮机，和各级分装在几个汽缸内的多缸汽轮机；各级装在一根轴上的单轴汽轮机，和各级装在两根平行轴上的双轴汽轮机等。
2、按热力特性有凝汽式、供热式、背压式、抽汽式和饱和蒸汽汽轮机等类型。
凝汽式汽轮机排出的蒸汽流入凝汽器，排汽压力低于大气压力，因此具有良好的热力性能，是最为常用的一种汽轮机；供热式汽轮机既提供动力驱动发电机或其他机械，又提供生产或生活用热，具有较高的热能利用率；背压式汽轮机的排汽压力大于大气压力的汽轮机；抽汽式汽轮机是能从中间级抽出蒸汽供热的汽轮机；饱和蒸汽轮机是以饱和状态的蒸汽作为新蒸汽的汽轮机。
3、按用途可分为为电站汽轮机、工业汽轮机、船用汽轮机等。
第三章 汽轮机的变工况.
2 2 2 p2 pg pg G G 1 1 2 2 2 2 p0 pg pg 1 G G1 2
k 1
k
背压式汽轮机非调节级焓降变化规律
由图可知：流量变化 越大，级的理想比焓 降变化也越大。流量 变化时，前面级的焓 降变化较小；后面级 的焓降变化较大。
一、与定压运行相比,滑压运行的效益主要表现在: 1）由于压力随负荷降低，蒸汽的比热减小，过热热减小。所以 过热蒸汽温度在较宽的负荷范围内都维持了稳定（例如：在40100%MCR内可维持额定温度）； 2）由于汽轮机节流损失小，高压缸排汽温度稳定（亚临界机组， 负荷从100%降低到50%MCR，高缸排汽温度只降低了60度左右， 所以再热气温也容易维持稳定）； 3）由于汽轮机节流损失小，级前后的压力比与额定负荷相比， 几乎不变；而机内蒸汽的容积流量也与额定负荷基本相同（由 于压力降低）；所以，汽机的级效率保持较高。与定压运行相 比，变压运行时，汽机的内效率提高了 ； 4）由于负荷变动过程中，汽机内金属的温度变化小（一般不大 于78度），所以，汽机金属的热应力小，负荷变动的速度不受 汽缸应力的限制； 5）机组低负荷运行时，给水的压力和流量同时降低，所以与定 压相比，能耗明显降低。
• 分析原因：
– 功率增加，流量增加。调节级后各处压力增大基本正比于流量 增加。符合公式！说明调节级后均工作正常！ – 根据公式：应是调节级，或调节级前a>1 – 各个调节汽门开度下降功率变大：应非调节汽门问题 – 调节级通流面积增大：喷嘴腐蚀？叶片损坏？喷嘴弧段漏气？ – 前两种高压缸效率大为降低。高压缸效率略有下降：喷嘴腐蚀 ！
第三章 汽轮机的变工况
华北电力大学，能源动力与机械工程学院
汽轮机理论选择题
汽轮机理论选择题————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：汽轮机理论部分选择题1.汽轮机正常运行中, 各辅助设备备用停用时间不宜超过（Ｂ)。
Ａ.半个月B．一个月 C.一个半月2.汽轮机综合式推力瓦间隙一般取( B )mｍ左右。
A．０.1~0.3 B.0．４～0.7 Ｃ.０.9～1.3３.一般汽轮机润滑油温升不超过( B )℃。
Ａ.5～8 Ｂ.10～１5 C.15~２64.汽轮机凝汽器的铜管结垢将造成凝汽器的端差( B )。
Ａ.减小 B．增大 C.不变6.汽轮机主蒸汽温度不变时, 高温高压机组的主蒸汽压力升高0.５ＭPａ，其湿度增加约( A )。
Ａ.2% B.5% Ｃ.10%７．发电机风温过高会使定子线圈温度、铁芯温度( A ）。
Ａ.升高Ｂ.降低 C.不变8.发电机定子线圈Ａ级绝缘允许温度( Ｃ )℃。
A.85 Ｂ.9０ C.１0０9.发电机定子线圈B级绝缘允许温度( B ）℃。
A．1００Ｂ．105 Ｃ.11010．发电机转子线圈A级绝缘允许温度（ B ）℃。
A.100 B．１０5 C.11０11.发电机转子线圈B级绝缘允许温度( B )℃。
A．125 B.130 C.13512．电动机运行中如电压降低，则电流( A )。
A.增大B.减小Ｃ.不变13．电动机运行中电压正常, 周波下降, 则电动机做功( B )。
A．增大 B.减小 C.不变１4．电动机缺相运行, 电流指示( Ａ）。
A．上升 B.下降 C．不变15.PH>７溶液呈( A )。
A.碱性Ｂ.中性Ｃ.酸性1６．PＨ=7溶液呈（ B )。
A．碱性Ｂ.中性 C.酸性17.PＨ<７溶液呈( Ｃ）。
Ａ.碱性 B.中性 C.酸性1８.润滑油粘度过大, 摩擦阻力( A )。
A．增大Ｂ.减小 C.不变１９．水内冷发电机冷却水硬度不大于( B ）μe/ｋｇ。
3.3汽轮机的调节方式及调节级变工况
调节级为例
简化假设：
(1)调节级后的压力p2∝G
(2) 设 m 0 ,则 p 1 1p 21 (3)四个调节汽门依次开启，没有重叠度； (4)凡全开调节汽门后的喷嘴组前压力均为
p 不0' 变。
调节阀后即各喷嘴组前的压力p01 、p02是 变动的，其值取决于各调节阀的开度大小，喷 嘴后压力p1各喷嘴都相同。
应用： 滑压运行——承担基本负荷，还可用于调峰； 定压运行——承担基本负荷。
★旁通调节 1、旁通调节有外旁通调节和内旁通调节
外旁通调节
内旁通调节
2、旁通调节的工作原理： （1）当经济功率时，调节阀2全开，旁通 阀3、4关闭。相当于节流调节； （2）当过负荷时，调节阀2全开，旁通阀 部分开启。由于后几级有较大的通流面积，可 以多进汽、多作功；
点n之后， < p 2，流p c量r 为临界。
（4）通过喷嘴组的流量：如ILMN所示。
3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ第三阀开启过程：
（1）阀后（喷嘴组前）压力：
p
0
，如
“4-5-
7”所示；
（2）临界压力为： ’d-e-g’ 线，（整个
级从 ’H’ 点后p，2
>p c
）；
（3）喷嘴组后的压力：p 2 > p cr ； （4）亚临界流动。
01 线 ， 终 焓 为h 1 ， 有 效 焓 降
为 h i1 h 0 ； h 1 为通D过x 旁通阀进入 旁通室的流量，压力为 ，终焓
为 p x，而混合后的h 0 焓值为 。
hx
h x D 1 D h 1 1 D D x x h 0 D 1 (h 0 D h i1 ) D x h 0 h 0 D D 1 h i1
背压汽轮机规程
汽轮机运行规程第一章、设备主要规范、结构、特性1.、汽轮机制造厂及编号型号：B15-8.83/0.981制造厂：青岛汽轮机厂调节保安润滑系统2 本体结构1 汽轮机为单缸背压式汽轮机，本体主要由转子部分和静子部分组成。
转子部分包括整锻转子、联轴器、主油泵叶轮等；静子部分包括汽缸、蒸汽室（喷嘴组）、隔板、汽封、轴承、轴承座、调节汽阀等。
2、本机汽缸为单缸结构，由前、后缸两部分组成。
前后缸采用合金铸钢，通过垂直中分面连接成一体。
主汽门、高压调节汽阀蒸汽室与汽缸为一体，新蒸汽从主汽门直接进入高压调节汽阀蒸汽室内。
主汽门到调节汽阀之间无联通管。
汽缸下部有抽汽口，散热快，容易造成上下缸温差超限。
因此，必须适当加厚下缸保温，并注意保温施工质量，以防上下缸温差过大造成汽缸热挠曲。
3、前汽缸由两个“猫爪”支撑在前轴承座上，前轴承座放置在前底板上，可以沿轴向滑动。
后汽缸由两个“猫爪”支撑在后轴承座上。
4、机组的滑销系统由纵销、横销、立销组成。
纵销是沿汽轮机中心线设置在前轴承座与前底板之间；横销设置在前“猫爪”、后“猫爪”和后轴承座下面；立销设置在前、后轴承座与汽缸之间。
后轴承座横销与纵销中心的交点为机组热膨胀死点。
当汽缸受热膨胀时，由前猫爪推动前轴承座向前滑动。
在前轴承座滑动面上设有润滑油槽，运行时应定时注润滑油。
5、在高压调节级后、两侧汽缸法兰上设有压力温度测孔，用于检测汽缸内蒸汽压力、温度。
另外，在高压调节级后两侧汽缸法兰和缸筒顶部、底部还设有金属温度测点，用于检测上下半汽缸法兰、缸壁温差变化。
在汽缸下半的底部、两侧法兰上设有、疏水口。
6、本机有一个高压蒸汽室，上面装有喷嘴组，上下半蒸汽室由螺栓连接在一起。
蒸汽室由两侧的“猫爪”支持在下半汽缸上，底部有定位键。
高压蒸汽室与汽缸上调节汽阀座之间装有自密封套，装配时注意检查密封套间隙是否符合要求，密封套在冷态时应活动自如。
7、本机高压喷嘴组装在高压蒸汽室上。
高压喷嘴组为装配焊接式结构。
背压式汽轮发电机组参数
背压式汽轮发电机组参数一、背压式汽轮发电机组的基本概念背压式汽轮发电机组是一种利用汽轮机能量释放和电机能量转换相结合的设备。
其基本原理是将燃气通过燃烧室燃烧，产生高温高压的燃气，然后通过汽轮机转换为机械能，进而驱动发电机产生电能。
与其他发电机组相比，背压式汽轮发电机组具有较高的热效率和经济性。
二、背压式汽轮发电机组参数的重要性正确选择和合理设置背压式汽轮发电机组的参数对于保证设备的高效运行具有重要意义。
下面将从以下几个方面介绍背压式汽轮发电机组参数的重要性。
2.1发电机额定功率发电机额定功率是指发电机在额定工况下能够连续供电的功率。
选择合适的发电机额定功率可以避免设备过载或发电能力不足的情况发生，保证发电机组的稳定运行。
2.2蒸汽进口温度和压力蒸汽进口温度和压力是决定汽轮机工作性能和发电机组热效率的重要参数。
适当调整蒸汽进口温度和压力可以提高汽轮机的输出功率，降低能耗，从而实现经济运行。
2.3排气压力排气压力是指汽轮机排出蒸汽的压力。
合理设置排气压力可以实现能量的最大利用，提高热效率。
过高的排气压力会导致能量的浪费，而过低的排气压力则会影响发电机组的正常运行。
2.4背压比背压比是指排气压力与进气压力的比值。
背压比的大小直接影响汽轮机的性能和发电机组的效率。
合理设置背压比可以提高发电机组的发电效率，减少能源的消耗。
2.5控制系统控制系统是背压式汽轮发电机组中非常重要的组成部分。
它可以通过对发电机组的各项参数进行监测、调节和控制，保证设备的稳定运行。
合理设置控制系统的相关参数可以提高发电机组的运行效率和可靠性。
三、背压式汽轮发电机组参数的选择与优化为了选择和优化背压式汽轮发电机组的参数，需要考虑多个因素的综合影响。
下面将从以下几个方面介绍背压式汽轮发电机组参数的选择与优化方法。
3.1综合考虑设备需求和可用资源在进行参数选择与优化时，需要充分考虑设备运行所需的功率、燃料种类与可用资源之间的关系。
根据实际情况评估可用的燃气质量和数量，综合考虑设备的运行效率和经济性，选择合适的发电机额定功率和蒸汽进口温度、压力。