注塑压力与速度的关系
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注塑压力与速度的关系
虽然明白了原理,但是有时真的不容表达出来啊.
今天刚好看到,有位高手表达得很详细:希望大家看过之后,以后也可以像这样表达出来.其实，机器的动作本身都是克服了阻力的运动，也就是说机器要动作首先必须提供稍大于（略等于）阻力的动力，在注塑机上也就称为压力，只有提供了这个力才能动；而动作是有快慢之分的，这就牵涉到了流量，它是动力的源，在克服了阻力得以动作后流量越大动作就越快，同时动作越快阻力也就越大，因此可以这么说运动本身就是在寻找动力与阻力的平衡点。
我想大家所关心的可能是注塑机注射和保压时的流量和压力的关系。注射本身的是热料流填充模腔的一个过程。理论上讲，若不考虑产品表面缺陷，模具因素的话应该是填充速度越快越好。但由于热料流在流动的过程中必然要产生阻力（模腔内压力），之所以有了这个模腔的内压阻力的存在，机器必须需提供一个大于或等于这个阻力的动力（注射时的液压力）才能将热料流填充到模腔，也就是说注射的动作也是在克服阻力的动作。
有人会问，这个压力从注射一开始到结束是一成不变的吗？肯定不是，即使是匀速注射（或称一段速度）。因为随着料流填入模腔的多少其接触面是不断在扩充，也就是说它的受力面积在不断扩大，因此匀速注射时注射压力是在变化的。而非单段速度注射时注射压力肯定
也是在不断变化，因为除了受力面积在变外，料流填充的速度也在变化。
相信会有人会迷惑，这个注射压力我到底怎么设为好呀？其实，设定注射压力就是设定模腔内压力(理论上)，到底设多大，不知道！你知道模腔内压到底多大吗，相信也是不知道的，怎么办？先来个假定的条件，机器画面中不可以设定注射压力，只有一个减压阀可用来调注射的压力，注射速度是可调的。在这种情况下，肯定我们会说，安全第一先将减压阀调到不至于将模具射暴就行（这个力的大小有模具设计极限值可查），因为调得太低怕料填不满。而实际注射时模腔阻力（理论上此时它等于液压注射力）小于减压阀极限时减压阀不工作，若超出减压阀极限时则被减压阀强行降低其输入值。在模腔阻力低于减压阀极限压力时料流完全按照设定的速度填充模腔，而在阻力大于设定的减压阀的极限时，由于减压阀的作用必然导致料流填充速度自然慢下来以求寻找模腔内压阻力与注射液压力的新平衡点。实际上注塑制品本身就是这样的过程，只要有极限压力可设定（减压阀极限力）足已，并不一定需要人为给定其注射时的液压力,许多来自欧洲的变量闭环控制的注塑机就是这样，因为这种控制系统可以调节油泵的输入输出载荷,能根据操作者设定的速度推进料流填充模腔，在保证速度的情况下，提供略等于模腔阻力的液压力，在模腔阻力趋向于大于设定的极限力时机器会自动降低注射速度以求达到新的平衡.这种注射方式可以说是注射速度主导了注射压力.
但实际生产中为何又会常有三段甚至四段可设定的注射压力呢，国内生产的机器一般都是定量或开环变量式控制系统的机器，且由比例流量阀和比例压力阀两个相互独立的比例调整的方式来控制，且其输出的载荷永远是最大的设计载荷,因此这种系统无法确认其输出的状态是否与设定要求一致，而料流的推进本身又是需要液压力作动力源的,可这种控制系统的液压力是无法根据模腔内压自动进行调整补给的,所以必须人为地给定液压力的变化从而促进流量的变化即注射速度的变化,同时人为给定的注射速度又会影响注射时液压压力.所以这种方式是注射压力与注射速度相互影响相互矛盾的.在实际生产过程中只能是靠经验调整，所以好多时候会有人会碰到将注射速度由３０％的速度改变到５０％产品也是没有变化的，其实并不完全是机器本身有问题，只是此时你所给定的注射压力刚好约等于注射速度为３０％时的模腔阻力（当然还要加上其它一些压力损失，如喷嘴上的，模具进胶口上等）．
肯定会有接触过变量闭环控制方式进口机的同仁们会说,他所接触的机器可以进行三段压力的设定.是的,而且这是越来越多的品牌趋向用这种方式设定压力.原因在于料流填充总会有非正常的情况发生.比如,多模穴模具在生产过程中有一模穴进胶口被堵,若此时也是如上所述的只有极限压力可设定的情况,此时必然造成除此模穴外的其它模腔部份承受局部的高压，这个压力可能造成模腔的损坏或胀模的现象.所以若有多段可设定压力，则可根据模具的结构特点及料流填充的位置来确定
某段位置内的最大液压力即注射压力来避免一些意外的情况发生，从而能安全顺利地生产．
盾构土压力计算
城市地铁盾构施工土压力选择 随着北京2008年申奥成功，我国的城市地铁施工必将走向了一个崭新的一页。城市地铁盾构施工具有快速、安全、对地面建筑物影响小等诸多优点，已经被越来越多的人们所认可。在城市地铁盾构施工中，如何设置合理的土压，对于控制地表沉降有着至关重要的意义。 一、土压平衡复合式盾构机三种工况的简要介绍土压平衡复合式盾构有三种工况，即敞开式、半敞开式、土压平衡三种掘进模式。地层围岩条件较好时，螺旋输送机伸入土仓，螺旋输送机的卸料口完全打开，土仓内不保持土压，维持刀盘、土仓、螺旋输送机之间的完全敞开，实现敞开式模式掘进。当围岩稳定性变坏，工作面有坍塌时或有坍塌的可能，或地下涌水不能得到有效控制时，缩回螺旋输送机，关闭螺旋输送机的卸料口，压入压缩空气，土仓会被压力封闭，控制地下水的涌出，防止坍塌的进一步发生，即可实现半敞开式掘进模式；若水压力大或工作面不能达到稳定状态，则先停止螺旋输送机的出碴，切削下来的碴土充满土仓。与此同时，用螺旋输送机排土机构，进行与盾构推进量相应的排土作业，掘进过程中，始终维持开挖土量与排土量的平衡来维持仓内碴土的土压力。以土仓内的碴土压力抗衡工作面的土体压力和水压力，以保持工作面的土体的稳定，防止工作面的坍塌和地下水的涌出，从而使盾构机在不松动的围岩中掘进，确保不产生地层损失，实现土压平衡掘进模式。 二、掘进土压力的设定 在选择掘进土压力时主要考虑地层土压，地下水压（孔隙水压），预先考虑的预备压力地层施工土压 在我国铁路隧道设计规范中，根据大量的施工经验，在太沙基土压力理论的基础上，提出以岩体综合物性指标为基础的岩体综合分类法，根据隧道的埋资深度不同，将隧道分为深埋隧
土压力计算方法.
第五章土压力计算 本章主要介绍土压力的形成过程，土压力的影响因素；朗肯土压力理论、库仑土压力理论、土压力计算的规范方法及常见情况的土压力计算；简要介绍重力式挡土墙的设计计算方法。 学习本章的目的：能根据实际工程中支挡结构的形式，土层分布特点，土层上的荷载分布情况，地下水情况等计算出作用在支挡结构上的土压力、水压力及总压力。 第一节土压力的类型 土体作用在挡土墙上的压力称为土压力。 一、土压力的分类 作用在挡土结构上的土压力，按挡土结构的位移方向、大小及土体所处的三种平衡状态，可分为静止土压力E o，主动土压力E a和被动土压力E p三种。 1．静止土压力 挡土墙静止不动时，土体由于墙的侧限作用而处于弹性平衡状态，此时墙后土体作用在墙背上的土压力称为静止土压力。 2．主动土压力 挡土墙在墙后土体的推力作用下，向前移动，墙后土体随之向前移动。土体内阻止移动的强度发挥作用，使作用在墙背上的土压力减小。当墙向前位移达主动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力减至最小。此时作用在墙背上的最小土压力称为主动土压力。 3．被动土压力 挡土墙在较大的外力作用下，向后移动推向填土，则填土受墙的挤压，使作用在墙背上的土压力增大，当墙向后移动达到被动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力增至最大。此时作用在墙背上的最大土压力称为被动土压力。 大部分情况下作用在挡土墙上的土压力值均介于上述三种状态下的土压力值之间。 二、影响土压力的因素 1．挡土墙的位移 挡土墙的位移（或转动）方向和位移 量的大小，是影响土压力大小的最主要的因 素，产生被动土压力的位移量大于产生主动 土压力的位移量。 2．挡土墙的形状 挡土墙剖面形状，包括墙背为竖直或是 倾斜，墙背为光滑或粗糙，不同的情况，土压力的计算公式不同，计算结果也不一样。 3．填土的性质 挡土墙后填土的性质，包括填土的松密程度，即重度、干湿程度等；土的强度指标内摩擦角和粘聚力的大小；以及填土的形状（水平、上斜或下斜）等，都
(整理)土主动、被动土压力概念及计算公式
主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P a 。 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P p 。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，可用图6-2来表示。由图可知P p ＞P o ＞P a 。 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯（Rankin ）1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直； (2)挡土墙的墙后填土表面水平； (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，σz 仍保持不变，但σx 将不断增大并超过σz 值，当土墙挤压土体使σx 增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图6-4的应力园O 3，σz 变为小主应力，σx 变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p p )。土体中产生的两组破裂面与水平面的夹角为2 45?- ?。 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 σ1=σ3tg 2 (45°+2?)+2c ·tg(45°+2?) σ3=σ1tg 2(45°-?)-2c ·tg(45°-?)
土压力计算
1. 土压力计算 库伦主动土压力计算 填土的内摩擦角：ψ=35.1° 重度：γ=20.7KN/m 3 土与墙背之间的摩擦角：δ=1/2ψ=17.55° 墙背的倾斜角：33115371 =arctan( )24.153705216 α+-=?+ 墙后填土与水平面的夹角：i=0 墙高：H=7.05+2.16=9.21m 破裂角θ计算 t a n t a n t a n )θω=- ω＜90°取正；ω≥90°取负 ω=α+ψ+δ=24.153°+35.1°+17.55°=76.803° ∴tan tan76.803θ=- 4.2645=- 4.2645 4.6587=-+ 0.3942= arctan 0.394221.5θ==? 墙顶主动土压力的强度 库伦主动土压力系数： Ka 22 2 cos () cos cos()1Ka ?αααδ-= ??+?+?? 22 2c o s (35.1 24.153) 35.1c o s 24.153 c o s (24.153124.153?-?= ????+??+??2 0.9639 0.79490.83260.746610.7466= ?+?? 0.4686= 墙顶土压力强度： 换算土柱高度：0 3.3h m = 2 1020.7 3.30.468632.01KN q h Ka M γ==??= 1132.019.21294.81a E q H KN ==?= 19.21/2(2.16 1.5) 3.945m I =--=
1.3 墙踵主动土压力强度 2cos q HKa γα= 2 20.7c o s 24.1539.210.4686 81.52 KN m =????= 墙踵土压力强度：2 1281.5232.01113.53KN q q q m =+=+= 1.4 一般情况下填料主动土压力计算 土压力的分布长度：9.21 cos 10.09cos 24.153h H m α===? 22211 a 20.79.210.4686411.4022 a E H K KN γ==???= 29.21/3(2.16 1.5) 2.41m I =--= 1.53 3.31 1.53(1.53 3.310.71)/3 4.99m e =++-+-= 竖向分力：2sin()411.4sin(24.15317.55)273.69KN ay a E E αδ=+=??+?= 水平分力：2cos()411.4cos(24.15317.55)307.15KN ax a E E αδ=+=??+?= 1.5 地震作用下填料主动土压力计算 地震角：θ=1.5° 填料参数修正值：'''2 33.619.0520.71cos KN m ??θδδθγ γθ =-=? =+=? = = 地震主动土压力系数： 2'2 2 ' cos () = cos cos cos()1Kaz ?αθαδα-?++??? 22 2 c o s (33.6 24.153) 33.6 c o s 1.5c o s 24.153c o s (19.0524.153 0.9731 0.99970.83260.7289 3.28790.4878 ?-?= ????+?+?? = ???=
注塑机锁模力计算的三种方法概述
注塑机锁模力计算的三 种方法概述 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
锁模力计算的三种方法概述 锁模力又称合模力，是指注射机的合模装置对模具所施加的最大夹紧力，当熔体充满型腔时，注射压力在型腔内所产生的作用力总是力图使模具沿分型面胀开，为此，注射机的锁模力必须大于型腔内熔体压力与塑料制品及浇注及浇注系统在分型面上的投影面积之和的乘积。 公式：锁模力≥模力压力X 制品、流道、浇口在分型面上的投影面积之和。 需要注意的是：锁模力不足，制品产生飞边或不能成型，而如果锁模力过大，造成系统资源的浪费，并且会使液压系统元件在高压下长时间工作，可能过早老化，机械结构过快磨损。 第一部分：锁模力计算的经验计算 经验公式一：核心思路——通过锁模力常数来计算锁模力 计算公式：锁模力=锁模力常数×制品的投影面积 即 P=KpS 式中P—锁模力（T）； Kp—锁模力常数（t/cm2）；S —制品在模板上的投影面积（cm2） 锁模常数Kp表：（注射较精密制品时参考值） 经验公式二：核心思路——通过估计模腔压力来计算锁模力 即：350（kg/cm2）乘以产品的投影面积（cm2）除以1000 注：除以1000 是将KG 转为吨 第二部分：锁模力精准计算
可以通过准确的计算公式或通过Moldflow 模流分析，来精确确定成型所需的锁模力。 精确公式计算： 计算锁模力有两个重要因素：（1）投影面积（2）模腔压力 （1）投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积 （2）模腔压力（P）的确定 模腔压力由以下因素所影响： （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚 （4）使用塑料的粘度特性 （5）注射速度 热塑性塑料流动特性的分组及粘度等级（流动能力） 粘度等级常数(K) 模腔压力决定于壁厚、流程与壁厚的比例及粘度等级常数(K) 模腔基本压力(P0)决定于壁厚、流程与壁厚的比例（如图）。
土力学土压力计算
第六章 挡土结构物上的土压力 第一节 概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点，而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（0E ） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力0E 。 2.主动土压力（a E ） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（p E ） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力p E 。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： p E >0E > a E 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi （1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土
土压力计算
本工程场地平坦，经过与类似工程的比较，土体上部底面超载20kPa；假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算,计算土压力时首先要确定土压力系数，主动土压力系数和被土压力系数的计算分式分别如下[2]：
主动土压力系数： o 2a tan (45/2)K ?=- 被动土压力系数： 2p (tan 45/2)K ?=?+ 其中： a K ——主动土压力系数； p K ——被动土压力系数； ?——土的摩擦角。
()12210111011222222 218tan 45tan 450.756 2220 20.756202015.12 2200 1.50.75620 15.1210tan 45tan 450.704 222K kPa P K c kPa P K z c kPa K P K z c ?σσγ?γ???? ?=?-=?-= ? ???? ?==-=?-?==-=+??-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-()()()222 3223 331332 200.70421511.09 2200 1.5 00.60.704215 11.0921.5tan 45tan 450.463 222200 1.500.60.463211 5.722kPa P K z c kPa K P K z c kPa P K z γ?γγ+?-?=-=-=+?+??-?=-???? ?=?-=?-= ? ????? =-=+?+??-?-=-4224441442223.082118.09825tan 45tan 450.406 22249.850.406227.514.796288.610.406227.50.94c kPa K P K z c kPa P K z c kPa ?γγ=-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-=?-?=-=-=?-?=
城市管道土压力标准值的计算
城市管道土压力标准值的计算 1 埋地管道的管顶竖向土压力标准值，应根据管道的敷设条件和施工方法分别计算确定。 2 对埋设在地面以下的刚性管道，管定竖向土压力可按下列规定计算： 2.1 当设计地面高于原状地面，管顶竖向土压力标准值应按下式计算： F sv,k=C cγs H s B c(2-1) 式中F av，k—每延米管道上管顶的竖向土压力标准值(kN/m)； C c—填埋式土压力系数，与H s/B c、管底地基土及回填土的 力学性能有关，一般可取1.20～1.40计算； γs—回填土的重力密度(kN/m3)； H s—管顶至设计地面的覆土高度(m)； B c—管道的外缘宽度(m)，当为圆管时，应以管外径D1替代。 2.2 对由设计地面开槽施工的管道，管顶竖向土压力标准值可按下式计算： F sv,k=C dγs H s B c(2-2) 式中C d—开槽施工土压力系数，与开槽宽度有关，一般可取1.2计算。
3 对不开槽、顶进施工的管道，管顶竖向土压力标准值可按下式计算： F sv,k =C j γs B t D 1 (3-1) t l =1tg 2B D ???+?-??? ?（45） (3-2) s a t j a 1exp(2=2H K B C K μ μ--） (3-3) 式中 C j —不开槽施工土压力系数； B t —管顶上部土层压力传递至管顶处的影响宽度(m)； K a μ—管顶以上原状土的主动土压力系数和内摩擦系数的乘积， 对一般土质系数可取K a μ=0.19计算； φ—管侧土的内摩擦角，如无试验数据时可取φ=30o计算。 4 对开槽敷设的埋地柔性管道，管顶的竖向土压力标准值应按下式计算： W ck =γs H s D 1 (4-1)
注塑机锁模力计算公式
注塑机锁模力计算公式 内容来源网络，由“深圳机械展（11万㎡，1100多家展商，超10万观众）”收集整理！更多cnc加工中心、车铣磨钻床、线切割、数控刀具工具、工业机器人、非标自动化、数字化无人工厂、精密测量、数控系统、3D打印、激光切割、钣金冲压折弯、精密零件加工等展示，就在深圳机械展 锁模力常有四种方法计算： 方法1：经验公式1 锁模力（T）=锁模力常数Kp*产品投影面积S（CM*CM） Kp经验值： PS/PE/PP - 0.32; ABS - 0.30~0.48; PA - 0.64~0.72; POM - 0.64~0.72; 加玻纤- 0.64~0.72； 其它工程塑料- 0.64~0.8； 例如：一制品投影面积为410CM^2,材料为PE，计算锁模力。 由上述公式计算所得：P=Kp*S=0.32*410=131.2(T),应选150T机床。 方法2：经验公式2 350bar*S(cm^2)/1000. 如上题，350*410/1000=143.5T,选择150T机床。 以上两种方法为粗调的计算方法，以下为比较精确的计算方法
方法3：计算锁模力有两个重要因素：1．投影面积 2．模腔压力 1、投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积。 2、模腔压力的决定（P） 模腔压力由以下因素所影响 （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚 （4）使用塑料的粘度特性 （5）射胶速度 3．1 热塑性塑料流动特性的分组 第一组 GPPS HIPS TPS PE-LD PE-LLD PE-MD PE-HD PP-H PP-CO PP-EPDM 第二组 PA6 PA66 PA11/12 PBT PETP 第三组 CA CAB CAP CP EVA PEEL PUR/TPU PPVC 第四组 ABS AAS/ASA SAN MBS PPS PPO-M BDS POM 第五组 PMMA PC/ABS PC/PBT 第六组 PC PES PSU PEI PEEK UPVC 3．2 粘度等级 以上各组的塑料都有一个粘度（流动能力）等级。每组塑料的相对粘度等级如下：组别倍增常数（K） 第一组×1.0
土体主动、主动土压力概念及计算公式
[指南]土体主动、主动土压力概念及计算公式主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P。 a 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，p 可用图6-2来表示。由图可知P,P,P。 poa 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯(Rankin)1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直; (2)挡土墙的墙后填土表面水平; (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，ζ仍保持不变，但ζ将不断增大并超过ζ值，zxz当土墙挤压土体使ζ增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图
6-4的应力园O，ζx3z变为小主应力，ζ变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p)。土体中产生的两组破裂面与xp
,45:,水平面的夹角为。 2 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 ,,2ζ=ζtg(45?+)+2c?tg(45?+) 1322 ,,2ζ=ζtg(45?-)-2c?tg(45?-) 3122 土体处于主动极限平衡状态时，ζ=ζ=γz，ζ=ζ=p，代入上式得 1z3xa 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 ,,2,ap=γztg(45?-)-2c?tg(45?-)=γzK-2c (6-3) aa22 由公式(6-3)，可知，主动土压力p沿深度Z呈直线分布，如图6-5所示。a (一)Z 0 ZH-H30 HZPa-3 H γ2cHKa?Ka 图5,5粘性土主动土压力分布图 当z=H时p=γHK-2cK aaa 在图中，压力为零的深度z，可由p=0的条件代入式(6-3)求得 0a 2cz, (6-4) 0,Ka 在z深度范围内p为负值，但土与墙之间不可能产生拉应力，说明在z深度范围内，0a0 填土对挡土墙不产生土压力。墙背所受总主动土压力为P，其值为土压力分布图中的阴影部分面积，即a 1aaa0,,,,P(HK2cK)(Hz)2 (6-5) 212c2,,,，aaHK2cHK,2
注塑机计算公式
注塑机计算公式 一.理论出容积π/4=0.785) (1)螺杆直径²*0.785*射出行程=理论射出容积(cm³); (2)理论射出容积/0.785/螺杆直径=射出行程(cm). 二.射出重量: 理论射出容积*塑料比重*射出常数(0.95)理想=射出重量(gr); 三.射出压力: (1)射出缸面积²/螺杆面积²*系统最大压力 (140kg/cm²)²=射出压力(kg/cm²); (2)射出缸直径²/螺杆直径²*系统最大压力(140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²); (3)料管组合最大射出压力*实际使用压力(kg/cm²)/系统最大压力 (140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²). 四.射出速率: (1)螺杆面积(cm²)*射出速度(cm/sec)=射出速率(cm³/sec); (2)螺杆直径(cm²)*0.785*射出速度(cm/sec)=射出速度(cm³/sec). 五.射出速度: (1)射出速率(cm³/sec)/螺杆面积(cm²)=射出速度(cm/sec); (2)泵浦单转容积(cc/rev)*马达转速(rev/sec)/60(秒)/射出面积(cm²)=射出速度(cm/sec). (马达转速RPM:60HZ------1150,50HZ-----958) 六.射出缸面积; 射出压力(kg/cm²)/系统最大压力(140kg/cm²)*料管面积(cm²)=射出缸面积(cm²); 单缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785=射出缸面积(cm²); 双缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785*2=射出缸面积(cm²). 七.泵浦单转容积: 射出缸面积(cm²)*射出速度(cm/sec)*60秒/马达转速=泵浦单转容积(cc/sec). (马达转速RPM: 60HZ------1150,50HZ-----958) 八.螺杆转速及油压马达单转容积: 泵浦单转容积(cc/rec)*马达转速(RPM)/油压马达单转容积=螺杆转速;
城市管道土压力标准值的计算
城市管道土压力标准值的计算 1 埋地管道的管顶竖向土压力标准值，应根据管道的敷设条件和施工方法分别计算确定。 2 对埋设在地面以下的刚性管道，管定竖向土压力可按下列规定计算： 当设计地面高于原状地面，管顶竖向土压力标准值应按下式计算： F sv,k =C c γs H s B c (2-1) 式中 F av ，k —每延米管道上管顶的竖向土压力标准值(kN/m)； C c —填埋式土压力系数，与H s /B c 、管底地基土及回填土的力学性能有关，一般可取～计算； γs —回填土的重力密度(kN/m 3)； H s —管顶至设计地面的覆土高度(m)； B c —管道的外缘宽度(m)，当为圆管时，应以管外径D1替代。 对由设计地面开槽施工的管道，管顶竖向土压力标准值可按下式计算： F sv,k =C d γs H s B c (2-2) 式中 C d —开槽施工土压力系数，与开槽宽度有关，一般可取计算。 3 对不开槽、顶进施工的管道，管顶竖向土压力标准值可按下式计算： F sv,k =C j γs B t D 1 (3-1) t l =1tg 2B D ???+?-???? （45） (3-2)
s a t j a 1exp(2=2H K B C K μ μ--） (3-3) 式中 C j —不开槽施工土压力系数； B t —管顶上部土层压力传递至管顶处的影响宽度(m)； K a μ—管顶以上原状土的主动土压力系数和内摩擦系数的乘积，对一般土质系数可取K a μ=计算； φ—管侧土的内摩擦角，如无试验数据时可取φ=30o计算。 4 对开槽敷设的埋地柔性管道，管顶的竖向土压力标准值应按下式计算： W ck =γs H s D 1 (4-1)
注塑工艺计算公式
1．锁模力 F（TON）公式：F=Am*Pv/1000 F：锁模力:TON Am：模腔投影面积:CM2 Pv：充填压力:KG/CM2 （一般塑胶材料充填压力在150-350KG/CM2） （流动性良好取较底值，流动不良取较高值） 射出压力=充填压力/0.4-0.6 例：模腔投影面积 270CM2 充填压力 220KG/CM2 锁模力=270*220/1000=59.4TON 2．射出压力 Pi（KG/CM2）公式：Pi=P*A/Ao即：射出压力=泵浦压力*射出油缸有效面积÷螺杆截面积 Pi: 射出压力 P：泵浦压力 A：射出油缸有效面积 Ao:螺杆截面积 A=π*D2/4 D：直径π：圆周率3.14159 例1：已知泵浦压力求射出压力？ 泵浦压力=75KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45mm）公式：2〒R2即：3.1415*（45mm÷2）2=1589.5mm2 Pi=75*150/15.9=707 KG/CM2 例2：已知射出压力求泵浦压力？ 所需射出压力=900KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45） 泵浦压力P= Pi*Ao/A=900*15.9/150=95.4 KG/CM2 3．射出容积 V（CM3）公式：V= π*(1/2Do)2*ST即：射出容积=3.1415*半径2*射出行程 V：射出容积 CM3 π：圆周率 3.1415 Do：螺杆直径 CM ST：射出行程 CM 例：螺杆直径 42mm 射出行程 165mm V= π*（4.2÷2）2*16.5=228.6CM3 4．射出重量 Vw(g) 公式：Vw=V*η*δ即：射出重量=射出容积*比重*机械效率Vw：射出重量 g V：射出容积η：比重δ：机械效率 例：射出容积=228.6CM3 机械效率=0.85 比重=0.92 射出重量Vw=228.6*0.85*0.92=178.7G 5．射出速度 S（CM/SEC）公式：S=Q/A即：射出速度=泵浦吐出量÷射出油缸有效面积S：射出速度 CM/SEC A：射出油缸有效面积 CM2 Q：泵浦吐出量 CC/REV公式：Q=Qr*RPM/60 (每分钟/L)即：泵浦吐出量=泵浦每转吐出量*马达回转数/每分钟 Qr：泵浦每转吐出量（每回转/CC） RPM：马达回转数/每分钟 例：马达转速 1000RPM/每分钟泵浦每转吐出量85 CC/RPM 射出油缸有效面积 140 CM2 S=85*1000/60/140=10.1 CM/SEC 6．射出率 Sv(G/SEC)公式：Sv=S*Ao即：射出率=射出速度*螺杆截面积 Sv：射出率G/SEC S：射出速度CM/SEC Ao：螺杆截面积 例：射出速度=10CM/SEC 螺杆直径∮42 面积=3.14159*4.2*4.2/4=13.85CM2 Sv=13.85*10=138.5G/SEC
注塑机的锁模力计算公式
谁知道注塑机的锁模力计算公式阿？多谢！ 提问者：hxzj991 - 一级 最佳答案 答案如下 外形分有：立式的，卧式的，（这两种最常见） 按注塑量分有：超小型注塑机，小型注塑机，中型注塑机，大型注塑机，超大型注塑机。也就是注塑量从几毫克到几十千克不等。 按合模力分有：几吨到几千吨不等 我学的和这个有关，也不能很好的回答你的问题，惭愧。以下我查来的资料，作个参考吧。 怎样选择合适的注塑机 1、选对型: 由产品及塑料决定机种及系列。 由于注塑机有非常多的种类，因此一开始要先正确判断此产品应由哪一种注塑机，或是哪一个系列来生产，例如是一般热塑性塑胶或电木原料或PET原料等，是单色、双色、多色、夹层或混色等。此外，某些产品需要高稳定（闭回路）、高精密、超高射速、高射压或快速生产（多回路）等条件，也必须选择合适的系列来生产。 2、放得下：由模具尺寸判定机台的“大柱内距”、“模厚”、“模具最小尺寸”及“模盘尺寸”是否适当，以确认模具是否放得下。 模具的宽度及高度需小于或至少有一边小于大柱内距； 模具的宽度及高度最好在模盘尺寸范围内； 模具的厚度需介于注塑机的模厚之间； 模具的宽度及高度需符合该注塑机建议的最小模具尺寸，太小也不行。 3、拿得出：由模具及成品判定“开模行程”及“托模行程”是否足以让成品取出。 开模行程至少需大于成品在开关模方向的高度的两倍以上，且需含竖浇道（sprue）的长度；托模行程需足够将成品顶出。 4、锁得住：由产品及塑料决定“锁模力”吨数。
当原料以高压注入模穴内时会产生一个撑模的力量，因此注塑机的锁模单元必须提供足够的“锁模力”使模具不至于被撑开。锁模力需求的计算如下： 由成品外观尺寸求出成品在开关模方向的投影面积； 撑模力量＝成品在开关模方向的投影面积(cm2)×模穴数×模内压力(kg/cm2); 模内压力随原料而不同, 一般原料取350~400kg/cm2; 机器锁模力需大于撑模力量，且为了保险起见，机器锁模力通常需大于撑模力量的1.17倍以上。 至此已初步决定夹模单元的规格，并大致确定机种吨数，接着必须再进行下列步骤，以确认哪一个射出单元的螺杆直径比较符合所需。 5、射得饱: 由成品重量及模穴数判定所需“射出量”并选择合适的“螺杆直径”。 计算成品重量需考虑模穴数（一模几穴）； 为了稳定性起见，射出量需为成品重量的1.35倍以上，亦即成品重量需为射出量的75％以内。 6、射得好：由塑料判定“螺杆压缩比”及“射出压力”等条件。 有些工程塑料需要较高的射出压力及合适的螺杆压缩比设计，才有较好的成型效果，因此为了使成品射得更好，在选择螺杆时亦需考虑射压的需求及压缩比的问题。 一般而言，直径较小的螺杆可提供较高的射出压力。 7、射得快：及“射出速度”的确认。 有些成品需要高射出率速射出才能稳定成型，如超薄类成品，在此情况下，可能需要确认机器的射出率及射速是否足够，是否需搭配蓄压器、闭回路控制等装置。一般而言，在相同条件下，可提供较高射压的螺杆通常射速较低，相反的，可提供较低射压的螺杆通常射速较高。因此，选择螺杆直径时，射出量、射出压力及射出率（射出速度），需交叉考量及取舍。 此外，也可以采用多回路设计，以同步复合动作缩短成型时间。 有一些特殊问题可能也必须再加以考虑： 大小配的问题：
朗肯土压力计算
5.3 朗肯土压力理论 朗肯土压力理论是根据半空间的应力状态和土的极限平衡条件而得出的土压力计算方法。 图5-5(a)表示一表面为水平面的半空间，即土体向下和沿水平方向都伸展至无穷，在离地表z 处取一单位微体M ，当整个土体都处于静止状态时，各点都处于弹性平衡状态。设土的重度为，显然M 单元水平截面上的法向应力等于该处土的自重应力，即： 而竖直截面上的法向应力为： 由于土体内每一竖直面都是对称面，因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零，因而相应截面上的法向应力和都是主应力，此时的应力状态用莫尔圆表示为如图5-5(b)所示的圆Ⅰ，由于该点处于弹性平衡状态，故莫尔圆没有和抗剪强度包线相切。 图5-5 半空间的极限平衡状态 设想由于某种原因将使整个土体在水平方向均匀地伸展或压缩，使土体由弹性平衡状态转为塑性平衡状态。如果土体在水平方向伸展，则M 单元在水平截面上的法向应力不变而竖直截面上的法向应力却逐渐减少，直至满足极限平衡条件为止(称为主动朗肯状态)，此时达最低限值，因此，是小主应力，而是大主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切，如图5-5(b)圆Ⅱ所示。若土体继续伸展，则只能造成塑性流动，而不致改变其应力状态。反之，如果土体在水平方向压缩，那末不断增加而却仍保持不变，直到满足极限平衡条件(称为被动朗肯状态)时达最大限值，这时，是大主应力而是小主应力，莫尔圆为图5-5(b)中的圆Ⅲ。 由于土体处于主动朗肯状态时大主应力所作用的面是水平面，故剪切破坏 面与竖直面的夹角为[图5-5(c)]，当土体处于被动朗肯状态时，大主应力所作用的面是竖直面，故剪切破坏面与水平面的夹角为[图5-γz z γσ=z K z γσ0=z σx σz σz σa σa σz σx σz σx σp σp σz σ??? ? ?-?245???? ? ?-?245?
注塑机合模压力计算方式
什么是注塑机的合模力？怎样选择计算？ 注塑机的合模力（也可称锁模力）是指合模装置中，对两片（或多片）模具结合成一制品空腔体的最大夹紧力。当熔料以一定的注射力和流速进入模具空腔时，有这个合模力作用，使成型模具不至于被熔料的注射力作用而胀开。 注塑机的合模力和注塑机的注射量一样，是注塑机的一个重要性能参数。从这个参数中就可知道注塑机规格的大小。在注塑机的规格型号标准（GB/T 12783—1991）标注中，分子数值是注塑机的理论注射量（g或cm3），分母数值就是合模力（t）。 塑料制品注塑成型所需的最小合模力（即不被熔料把成型模具胀开的合模力）为 式中 F——合模力，t； K——安全系数，一般取K=1～1.2； P——模腔的内压力，MPa； A——制品外形在模具分形面上的投影面积，cm2。 成型模具腔内的压力值P的计算比较困难，它与注射压力、熔料的黏度、原料塑化工艺条件、制品的形状、模具结构和冷却定型温度有关。在这里，取模具腔内的平均压力（这个平均压力是个实验数据，即模具腔内的总压カ与制品投影面积的比值）来计算注塑机的合模力 不同塑料制品注塑时成型模具腔内的平均压力见表1。 表1 不同塑料注塑时模腔内平均压力水
不同塑料制品的成型条件与模具腔内平均压力见表2。 表2 制品成型条件与模腔内平均压力 合模力、注射压力和制品投影面积A及成型模具腔内的平均压力的分布示意如图1所示。 图1 合模力、模腔内压力及制品 投影面积分布示意图 计算锁模力有两个重要因素：1．投影面积2．模腔压力 1、投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积。 2、模腔压力的决定（P） 模腔压力由以下因素所影响 （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚
三种土压力
补充资料 一、土压力分为以下三种： 1、静止土压力(E0)：挡土墙的位移情况和墙后土体所处于 弹性平衡状态，此时墙后土体作用在墙背上的土压力。2、主动土压力(Ea)：挡土墙在墙后土体的推力作用下向前 移动。此时墙后土体达到主动极限平衡状态，土压力减至最小，称为主动土压力。 3、被动土压力（Ep）：若挡土墙在外力作用下，向后移动 推向填土，则填土受墙的挤压，使作用在墙背上土压力增大，随挡土墙向填土方向的位移不同，被动土压力不同，当挡土墙向后位移达到某一临界位移时，墙后土体达到被动极限平衡状态，墙背上作用的土压力增至最大。 二、边坡工程的施工特征 边坡工程的一个特点是与施工过程密切相关，即使设计合理，如果施工过程不当，也会导致岩土失稳坍塌，造成工程失败。为了减少边坡工程事故，边坡的开挖或者填筑、支护等施工程序，必须科学规划。通常只有十分稳定的坡体，允许在不支护情况下开挖；对比较稳定的坡体采取开挖一段、支护一段的颁发。施工过程采用逆作法，即从上向下进行。对很不稳定的边坡需要边开挖边支护，支护紧跟开挖或在开挖前就预先支护。坡体施工过程有时要求进行实时监测
以便对施工过程的安全做出及时预报 三、坡面与理想水平面的最大夹角称为坡角。 如图 1.2所示。 四结构面的产状及其与边坡临空面的关系 结构面的产状对边坡岩体是否沿某一结构面 滑动起着控制作用。 1、当结构面的走向与边坡面的走向近于垂直，结构面对边坡稳定性影响较小，它一般只能作为平面滑动的分离面（剥裂面）或边界面，如图 3.3.6-1所示。
2、当结构面与边坡面的走向近于平行时，则对边坡稳定性的影响取决于结构面的倾角和倾向。 同倾向（结构面倾向和边坡坡面倾向相同）边坡，当结构面倾角小于坡面角而大于结构面的 内摩擦角时，则属不稳定边坡，可能发生平面滑 动，如图 3.3.6-2（a）。 同倾向边坡，当结构面倾向小于坡面角，也 小于结构面的内摩擦角φ时，由于滑动面上的抗滑力大于下滑力，故不会滑动，如图 3.3.6-2（b）。
注塑常用计算公式
注塑基本的一些计算公式！ 1．锁模力 F（TON） F=Am*Pv/1000 F：锁模力 TON Am：模腔投影面积 CM2 Pv：充填压力 KG/CM2 （一般塑胶材料充填压力在150-350KG/CM2） （流动性良好取较底值，流动不良取较高值） 充填压力/0.4-0.6=射出压力 例：模腔投影面积 270CM2 充填压力 220KG/CM2 锁模力=270*220/1000=59.4TON 2．射出压力 Pi KG/CM2 Pi=P*A/Ao Pi: 射出压力 P：泵浦压力 A：射出油缸有效面积 Ao:螺杆截面积 A= π*D2/4 D：直径π：圆周率 3.14159 例1：已知泵浦压力求射出压力？ 泵浦压力=75 KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45） Pi=75*150/15.9=707 KG/CM2 例2：已知射出压力求泵浦压力？ 所需射出压力=900 KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45）
泵浦压力P= Pi*Ao/A=900*15.9/150=95.4 KG/CM2 3．射出容积 V CM3 V= π*Do2/4*ST V：射出容积 CM3 π：圆周率 Do：螺杆直径 CM ST：射出行程 CM 例：螺杆直径 42mm 射出行程 165mm V= π*4.2*4.2/4*16.5=228.6CM3 4．射出重量 G Vw=V*η*δ Vw：射出重量 G V：射出容积η：比重δ：机械效率例：射出容积=228.6 CM3 机械效率=0.85 比重=0.92 射出重量 Vw=228.6*0.85*0.92=178.7G 5．射出速度 S CM/SEC S=Q/A S：射出速度 CM/SEC Qr：泵浦吐出量（每回转/CC）CC/REV A：射出油缸有效面积 CM2 Q=Qr*RPM/60 (每分钟/L) Q：泵浦吐出量 RPM：马达回转数/每分钟 例：马达转速 1000RPM 泵浦吐出量85 CC/REV 射出油缸有效面积 140 CM2 S=85*1000/60/140=10.1 CM/SEC 6．射出率 Sv G/SEC Sv=S*Ao Sv：射出率G/SEC S：射出速度CM/SEC Ao：螺杆截面积 例：射出速度=10CM/SEC 螺杆直径∮42
库仑主动土压力计算
1．库仑主动土压力（1）库仑主动土压力计算 如图6-12(a)所示，设挡土墙高为h，墙背俯斜，与垂线的夹角为ε，墙后土体为无粘性土（c=0），土体表面与水平线夹角为β，墙背与土体的摩擦角为δ。挡土墙在土压力作用下将向远离主体的方向位移（平移或转动），最后土体处于极限平衡状态，墙后土体将形成一滑动土楔，其滑裂面为平面BC，滑裂面与水平面成θ角。 沿挡土墙长度方向取１m进行分析，并取滑动土楔ABC为隔离体，作用在滑动土楔上的力有土楔体的自重W，滑裂面BC上的反力R和墙背面对土楔的反力E（土体作用在墙背上的土压力与E大小相等方向相反）。滑动土楔在W，R，E的作用下处于平衡状态，因此三力必形成一个封闭的力矢三角形，如图6-12（b）所示。根据正弦定理并求出E的最大值即为墙背的库仑主动土压力： 图6-12库仑主动土压力计算 (a)挡土墙与滑动土楔（b）力矢三角形 公式推导（6-12） 库仑主动土压力计算公式推导 在图6-13（b）的力矢三角形中，由正弦定理可得：
（6－12a） 式中ψ=90o-ε-δ，其余符号如图6-13所示。 土楔自重为 在三角形ABC中，利用正弦定律可得： 由于 故 在三角形ADB中，由正弦定理可得： 于是土楔自重可进一步表示为 将其代入表达式（6-12a）即可得土压力E的如下表达式：
E的大小随θ角而变化，其最大值即为主动土压力E a。令 求得最危险滑裂面与水平面夹角θ0=45o+?/2，将θ0代入E的表达式即得主动土压力E a的如下计算公式： 这里 式中K a为库仑主动土压力系数，其值为： （6-13） 2．库仑被动土压力 库仑被动土压力计算公式的推导与库仑主动土压力的方法相似，计算简图如图6-14，计算公式为： （6－14）
注塑机锁模力计算的三种方法概述
. 锁模力计算的三种方法概述 锁模力又称合模力，是指注射机的合模装置对模具所施加的最大夹紧力，当熔体充满型腔时，注射压力在型腔内所产生的作用力总是力图使模具沿分型面胀开，为此，注射机的锁模力必须大于型腔内熔体压力与塑料制品及浇注及浇注系统在分型面上的投影面积之和的乘积。公式：锁模力≥模力压力X 制品、流道、浇口在分型面上的投影面积之和。 需要注意的是：锁模力不足，制品产生飞边或不能成型，而如果锁模力过大，造成系统资源的浪费，并且会使液压系统元件在高压下长时间工作，可能过早老化，机械结构过快磨损。 第一部分：锁模力计算的经验计算 经验公式一：核心思路——通过锁模力常数来计算锁模力 计算公式：锁模力=锁模力常数×制品的投影面积 S —制品在模板上）；—锁模力常数（t/cm—锁模力（T）；Kp即 P=KpS 式中P 2的投影面积（cm）2锁模常数Kp表：（注射较精密制品时参考值）
经验公式二：核心思路——通过估计模腔压力来计算锁模力221000 即：）乘以产品的投影面积（kg/（350cmcm）除以.. . 注：除以1000 是将KG 转为吨 第二部分：锁模力精准计算 可以通过准确的计算公式或通过Moldflow 模流分析，来精确确定成型所需的锁模力。 3.1 精确公式计算： 计算锁模力有两个重要因素：（1）投影面积（2）模腔压力 （1）投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积 （2）模腔压力（P）的确定 模腔压力由以下因素所影响： （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚 （4）使用塑料的粘度特性 （5）注射速度
3.1.1 热塑性塑料流动特性的分组及粘度等级（流动能力） 粘度等级常数(K) .. . 第四组ABS AAS/ASA SAN MBS PPS PPO-M BDS POM ×1.45～1.55 第五组PMMA PC/ABS PC/PBT ×1.55～1.70 第六组PC PES PSU PEI PEEK UPVC ×1.70～1.90 3.1.2 模腔压力决定于壁厚、流程与壁厚的比例及粘度等级常数(K) 模腔基本压力(P0)决定于壁厚、流程与壁厚的比例（如图）。 模腔压力P=P0*K。 锁模力F=P*S=P0*K*S