212桥预应力筋张拉方案及计算书
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书关键信息项：1、预应力筋的类型和规格2、预应力筋的数量3、张拉控制应力4、伸长值计算参数5、锚具类型和效率系数6、预应力损失计算方法7、施工环境温度8、混凝土强度等级11 协议目的本协议旨在规范预应力张拉计算的方法和要求，确保预应力结构的安全性和可靠性。
111 适用范围本协议适用于各类预应力混凝土结构的预应力张拉计算。
112 定义和术语1121 预应力筋：指用于施加预应力的钢丝、钢绞线或钢筋等材料。
1122 张拉控制应力：指预应力筋在张拉时所控制达到的最大应力值。
1123 伸长值：指预应力筋在张拉过程中的拉伸长度。
21 预应力筋的材料特性211 应明确预应力筋的类型（如钢丝、钢绞线或钢筋）、规格（直径、截面积等）以及其力学性能参数（屈服强度、抗拉强度等）。
212 提供预应力筋的弹性模量值，该值应根据材料的实际检测结果或相关标准确定。
22 预应力筋的布置221 详细描述预应力筋在结构中的布置方式，包括其走向、曲线形状和间距等。
222 给出预应力筋的数量和分段长度。
31 张拉控制应力的确定311 依据设计要求和相关规范，确定合理的张拉控制应力值。
312 考虑材料的强度、结构的使用要求和安全性等因素。
32 伸长值的计算321 根据预应力筋的长度、弹性模量、张拉控制应力等参数，按照相关公式计算伸长值。
322 考虑孔道偏差、摩擦系数等因素对伸长值的影响，并进行相应的修正。
41 锚具的选择和性能411 明确所选用的锚具类型（如夹片式、螺母式等）。
412 提供锚具的效率系数和锚固性能参数。
42 预应力损失的计算421 分别计算由于锚具变形和钢筋内缩、预应力筋与孔道壁之间的摩擦、混凝土的弹性压缩、预应力筋的松弛等引起的预应力损失值。
422 综合考虑各项预应力损失，确定最终的有效预应力值。
51 施工环境条件511 记录施工时的环境温度，考虑温度对预应力筋和混凝土性能的影响。
512 如有特殊的环境条件（如腐蚀环境、高温环境等），应在计算中予以考虑。
桥梁预应力计算书
引桥盖梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.812/2=7.906mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=195300×（1-e-0.0436678）/0.0436678=191097NΔL= P p L/（A p E p）=191097×7.906/（140×1.95×105）=55.3mm 与设计比较（55.3-57.1）/57.1=-3.15%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.821/2=7.9105mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=195300×（1-e-0.047097）/0.047097=190772NΔL= P p L/（A p E p）=190772×7.9105/（140×1.95×105）=55.27mm 与设计比较（55.27-57.1）/57.1=-3.2%第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.0022、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.143、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：2.02×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk A p=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=201745×（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404NΔL= P p L/（A p E p）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm 2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068NΔL= P p L/（A p E p）=197068×8.566/（140×2.02×105）=59.7mm 第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：12根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032 KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MP a(2)、40%σcon=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67 MP a(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7 MP a三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95 MP a 四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31 MP a 五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66 MP a。
预应力筋张拉方案及计算书
目录第一章工程概况及设计简介 (1)第一节工程概况 (1)第二节桥梁工程设计简介 (1)第二章编制依据 (2)第三章施工方案及工艺流程 (2)第一节张拉前的准备工作 (2)第二节安装预应力钢束 (2)第三节预应力筋张拉 (3)第四节压浆与封锚 (3)第四章危险源辨识与监控 (6)第一节预应力张拉施工事故的主要类型 (6)第二节引发事故主要原因 (6)第三节危险源监控 (6)第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施 (6)8 ................................................................. 附：空心板梁预应力张拉计算书．第一章工程概况及设计简介第一节工程概况资中县东林坝片区谷田河景观河道位于资中城北谷田河流域下游段，起自人民医院迎宾桥，终点为穿越滨江大道入沱江大道出水口，长度约1公里，全程沿规划道路布置，总体走向为人民医院门前路、体育馆东侧路，终点穿过滨江大道。
在2K00+013.542、2K0+357.969两处各拟建一座1*20m预应力混凝土空心板桥。
第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准2；3.45kN/m 、桥梁设计荷载：城-B级，人群荷载：12、设计行车速度：20km/h；3、地震荷载：按7度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.1g。
4、设计基准期：100年。
5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.06、耐久性环境类别：I类环境7、区域气温分区：温热地区二、桥梁结构设计1、桥面宽度2K00+013.542桥宽2*32.25m，横坡（行车道）0.59%，2K0+357.969桥宽2*21m，横坡（行车道）2%。
2、桥型布置3、结构设计上部结构：采用20m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径20m，梁长19.96m，梁高0.95m。
下部结构：桥台：重力式桥台，桩基采用?100cm钻孔灌注桩。
三、主要材料a. 砼：空心板、桥面铺装：C50；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
预应力张拉专项施工方案
预应力张拉专项施工方案一、引言预应力张拉技术是桥梁、建筑、隧道等工程中非常重要的施工技术之一，其主要目的是通过施加预应力，提高结构的承载能力和使用寿命。
为了确保预应力张拉施工的质量和安全，制定专项施工方案至关重要。
二、方案目标本专项施工方案的目标是确保预应力张拉施工过程的安全、质量和效率，主要表现在以下几个方面：1、制定合理的张拉方案，确保张拉过程的安全性和结构的稳定性。
2、确定适宜的张拉参数和工艺，保证预应力值的准确性和结构的受力均匀性。
3、规定严格的施工质量控制措施，确保预应力材料的品质和施工质量。
4、优化张拉设备的选择和操作流程，提高施工效率并降低成本。
三、施工前准备1、技术准备：进行技术交底，明确张拉施工的技术要求和操作规范。
2、材料准备：采购合格的预应力材料，如钢绞线、锚具、夹片等。
3、设备准备：选择合适的张拉设备和辅助工具，如千斤顶、高压油泵、锚具安装机等。
4、安全准备：制定安全施工规程，进行安全培训和交底，确保工人熟悉操作规程。
四、施工工艺及质量控制1、钢绞线的加工与存放：按照设计要求对钢绞线进行下料、穿束、编束和存放，确保钢绞线的质量和规格符合要求。
2、锚具的加工与存放：选用符合设计要求的锚具，进行加工和存放，确保锚具的质量和精度。
3、预应力张拉：根据设计要求进行预应力张拉，控制张拉力和伸长量，确保结构的受力均匀性和稳定性。
4、孔道压浆：在张拉完成后进行孔道压浆，确保预应力筋与混凝土之间的粘结力。
5、质量控制措施：施工过程中进行质量检查和控制，如材料检验、设备的校准、张拉过程的监控等。
五、安全措施1、安全教育培训：对工人进行安全教育培训，提高他们的安全意识和操作技能。
2、安全防护措施：施工现场设置安全警示标志，采取相应的安全防护措施，如穿戴防护用品、定期检查施工现场的安全状况等。
3、安全应急预案：制定安全应急预案，包括应急组织、通讯联络、现场急救等方面，确保在突发情况下能够及时采取措施，保障工人和设备的安全。
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书：一、计算依据：根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 二、计算公式：P P P P E L E A L P L ΚσΔ== Κσ=2σσ后前+Ep L L /1000σΔΚ=式中：△L —理论伸长值（mm ）Κσ——张拉时锚下平均控制应力（MPa ） 前σ——预应力筋计算段前端控制应力后σ——预应力筋计算段后端控制应力P P ——预应力筋的平均张拉力(N) L ——预应力筋的长度(mm)； A P ——预应力筋的截面面积(mm2)；E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)1、 计算参数：设计采用标准强度fpk=1860MPa 的低松弛高强度钢绞线，公称直径15.2mm ，公称面积Ap=139 mm 2)，弹性模量EP=1.95×105Mpa ，孔道摩擦系数μ＝0.25，孔道偏差系数k ＝0.0015； 张拉端控制应力为：）（Mpa 2.1339σΚ= 二 张拉理论伸长值计算采用两端对称张拉，钢绞线为曲线计算，先按图纸计算1/2片梁的张拉理论伸长值，分三段计算，A 、B 、C 段，其中A 和C 段为直线段，B 段为曲线段：ABC半幅预制T梁水平长度半幅张拉曲线示意图1、中跨计算 N1伸长值计算：按图纸计算各段的长度分别是：A ＝2.044m ；B ＝2.793m ；C ＝2.756m 。
θ=2.793/40=0.069825弧长/半径 A 段计算：KL+μθ=00386613.00577.0591.100243.0μθ=×+×=+kL003858537.0-1-100386613.0-)μθ(-==+eekL本段摩阻损失()）（摩MPa 8430.4003858537.00928.1255-1σσ)μθ(-10=×==+kL e本段终点应力(Mp)）（摩MPa 2552.1250.84304-0928.1255σ-σσ===A a平均张拉应力(Mp)）（）（）（均MPa 6767.12522/2552.12500928.12252/σσσ10=+=+=Amm A L L P A 9650.92000001000591.16767.12542/1000σΔ=÷××==均B 段计算：041175561.0066333.0577.0194.100243.0μθ=×+×=+kL041885179.0-1-1041175561.0)μθ(==+e ekL 本段摩阻损失()）（－摩MPa 4347.50041885179.02552.12501σσ)μθ(=×==+kL A e本段终点应力(Mp)）（摩MPa 8205.11990.43475-2552.1250σ-σσ===A B平均张拉应力(Mp)）（）（）（均MPa 0378.12252/8205.11992552.12502/σσσ=+=+=B Amm A L L P B 3143.72000001000194.10378.1225/1000σΔ=÷××==均C 段计算：03353.00577.038.1300243.0μθ=×+×=+kL 03199.0-1-103353.0-)μθ(-==+ee kL本段摩阻损失()）（摩MPa 3829.3803199.00378.1225-1σσ)μθ(-=×==+kL B e本段终点应力(Mp)）（摩MPa 4376.11668.38293-0378.1225σ-σσ===A c平均张拉应力(Mp)）（）（）（均MPa 6291.11802/4376.11660378.12252/σσσ=+=+=C Bmm A L L P C 9841.78200000100038.136291.1180/1000σΔ=÷××==均N1理论伸长值：mm L L L L L C B A 2300.2012ΔΔΔΔΔ1=×+++=）（顶N2伸长值计算：按图纸计算各段的长度分别是：A ＝1.08m ；B ＝2.356m ；C ＝12.74m 。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
桥梁工程盖梁预应力张拉计算书
XXX墩盖梁伸长值计算书一、编制依据：1、设计图纸：设计图纸。
2、设计指定参考K值及μ值，k值取0.0015、μ值取0.25。
3、T1、T2张拉控制应力0.75fpk.初始应力取控制应力的10%，Fpk=1860Mpa，e=2.71828，θ=按图纸设计，Ep=1.95×105Mpa二、计算公式：1、钢绞线束张拉伸长值采取分段计算叠加方法：（双端张拉）△L＝2（△L AB+△L BC+△L CD+△L DE+△L EF+△L FG+△L GH+△L HI)公式中：△L AB——钢绞线锚固处至工具锚长度对应的伸长量（mm）△L BC——梁体锚固处至直线段起点孔道长度对应的伸长量（mm）……2、计算公式：公式1：△L＝PpL/ApEp公式2：Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)公式3：Pz＝Pqe-(kx+μθ)式中：△L—各分段钢绞线束的理论伸长值（mm）Pp—各分段钢绞线束的平均张拉力（N）L —钢绞线束的分段长度（mm）Ap—钢绞线的截面面积（mm2）Ep—钢绞线的弹性模量（Mpa）P —钢绞线张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）μ—钢绞线束与孔道壁之间的摩擦系数，只在孔道弯曲部分考虑该系数的影响k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），孔道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的 切线夹角和（rad）Pq—分段起点张拉力（N）Pz—分段终点张拉力（N）e —自然对数底，e＝2.71828。
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目录第一章工程概况及设计简介 (1)第一节工程概况 (1)第二节桥梁工程设计简介 (1)第二章编制依据 (2)第三章施工方案及工艺流程 (2)第一节张拉前的准备工作 (2)第二节安装预应力钢束 (2)第三节预应力筋张拉 (2)第四节压浆与封锚 (3)第四章危险源辨识与监控 (6)第一节预应力张拉施工事故的主要类型 (6)第二节引发事故主要原因 (6)第三节危险源监控 (6)第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施 (6)附：空心板梁预应力张拉计算书 (8)第一章工程概况及设计简介第一节工程概况第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准1、桥梁设计荷载：汽车荷载：公路－Ⅱ级；人群荷载：3.45kN/m2；2、设计行车速度：40km/h；3、地震荷载：按7度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.1g。
4、设计基准期：100年。
5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.06、耐久性环境类别：I类环境7、区域气温分区：温热地区二、桥梁结构设计1、桥面宽度桥宽分配为：3.0m（人行道，含栏杆）+3.5m（非机动车道）+2m（侧分带）+7.5m（车行道）+3m（中分带，含护栏）+7.5m（车行道）+2m（侧分带）+3.5m（非机动车道）+3.0m （人行道，含栏杆）=35m。
2、桥型布置3、结构设计上部结构：采用20m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径20m，梁长19.96m，梁高0.95m。
下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用∅120cm钻孔灌注桩。
三、主要材料a. 砼：空心板：C50 砼桥面铺装: C40防水砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙和人行道枕梁: C30；人行道板: C25；桩基础：水下C25砼。
b.钢筋：R235钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求， HRB335钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
c. 预应力钢筋：采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5244-2003)规定的ΦS15.20低松弛高强预应力钢绞线，公称面积139mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa。
d.钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。
第二章编制依据2、施工现场条件和施工环境。
3、与本工程相关的施工技术规范、验收标准和相应的法规等。
4、本公司的综合实力及类似工程施工经验。
第三章施工方案及工艺流程第一节张拉前的准备工作1、对进场的纲绞线、锚具、夹片等，按技术规范规定频率进行抽检、送检。
2、对现场制作的波纹管要安排技术人员跟班作业，发现问题即时解决。
3、对张拉机具提前到相关部门进行标定，以备正常施工。
4、对进场的水泥、砂、石要严把质量关，按批次、批量抽检。
第二节安装预应力钢束1、规范规定钢绞线束除蒸汽养护构件必须后穿束外，在其它条件下可以先穿也可以后穿，但本工程钢绞线为后穿，后穿钢绞线的优点在于孔道内可以保证有足够的空隙，使得压浆顺畅。
2、后穿束时保证孔道畅通的方法：对于圆形孔道，采用在波纹管内穿入硬质塑料管，塑料管外径比波纹管内径小1cm为宜，在混凝土浇筑完毕及时将塑料管拔出。
3、钢绞线截断宜采用切断机或砂轮锯，严禁使用电弧焊或气焊切割。
4、钢绞线编束要保证钢绞线平行，不得缠绕，1.0～1.5m每用3～5根22号铁线绑扎，距端点2米范围每0.5米绑扎一道。
钢绞线编束后，将端头点焊在一起，然后用砂轮打磨端头，使之呈鸡蛋头形，以免穿束时戳坏波纹管，造成堵孔。
5、穿束前须吹净管道内的水分等杂物，穿束时先将导线穿过孔道与预应力钢束连接在一起，以导线牵拉为主，以推为辅，穿束后检查预应力筋外露孔口情况，保证两端外露相等，并满足张拉要求，最后散开预应力钢束端头，以备安装锚具、千斤顶。
第三节预应力筋张拉1、张拉设备安装：千斤顶、锚圈安装时必须和孔口在同心圆上，即做到三者中心重合，并与钢绞线切线方向垂直。
2、施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
3、预应力钢束张拉顺序为: 左N1→右N2→右N1→左N2。
4、张拉程序0～初应力（15%σcon）～2倍初应力（30%σcon）～100%σcon（持荷2min并锚固）调整钢束松紧程度，使钢丝束受力均匀，然后加载张拉至控制应力的15%，并用红油漆作好标识作为记录伸长量的起点。
按实际张拉吨位，张拉至施工控制张拉吨位，并持荷2min后锚固。
记录钢绞线的实际伸长量，与设计伸长量核对，并核对伸长量。
5、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使各油缸回程到底。
两端张拉工每拉到一个整数时举手示意保持两端千斤顶同步工作。
6、预应力钢束的封头张拉工序完成后，经监理工程师同意对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度为30～50mm。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
第四节压浆与封锚钢绞线张拉以后10小时左右，观察预应力钢绞线及锚具稳定后，即应进行孔道压浆，压浆设备主要有灰浆搅拌机，活塞式压浆泵。
一、压浆准备工作锚具外面的预应力钢绞线间隙用环氧树脂或棉花和水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时，应留有排气孔。
压浆用水泥浆强度应符合设计要求，设计无要求的不得低于40MPa。
对截面较大的孔道，要掺入适量细砂。
掺用外加剂时，不得含有对预应力筋或水泥有危害的物质。
二、压浆=40MPa。
孔道压浆采用R28压浆顺序：安装压浆嘴→安装稳压阀→压浆→稳压（过 3～4min 后）→拆除稳压阀。
在水泥浆中掺入水泥重量0.1%-0.4% 的外加剂并搅拌均匀，开始压力加到0.5MPa 左右，当压力升到0.7MPa时，另一端由水变为稀浆再到浓浆时，关闭稳压阀，稳压一分钟，使水泥浆在有压状态下稳固，保证压浆饱满。
压浆应缓慢均匀进行，不得中断。
并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道由排气畅通。
较集中的孔道和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成。
不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗畅通。
冬季施工环境最低温度低于+5℃时，应采取保温措施。
压浆后，应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实应及时处理纠正。
三、封端压浆后，应立即将梁端用水冲洗干净，并将梁端混凝土凿毛，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢。
设置端部钢筋网，为固定钢筋网的位置，将部分桩筋点焊于支承垫板上。
固定封锚端模板，以免模板松动影响梁长。
立模后校核梁长，误差应在容许范围内。
浇筑混凝土时，其强度应符合设计规定，无规定时，不得底于梁体混凝土设计强度80％，浇筑时仔细操作，认真振捣，务必使锚具处混凝土的密实。
封端混凝土养生，浇筑后，洒水养护时间不少于７天。
四、堆放当梁体砼达到强度时，用龙门吊或大吨位汽车吊吊放整齐。
场地应平整、压实，支点应正确。
并做好永久性标志、编号及制造日期。
封锚预应力张拉，压浆后，在确认各项指标均符合设计及规范要求后，应及时封锚。
封锚前应对梁板端清理干净，并对砼凿毛。
五、张拉工艺流程如下图所示：第四章危险源辨识与监控第一节预应力张拉施工事故的主要类型1、锚具（或夹具）组装件破坏；2、台座倾覆或滑移；3、预应力钢绞线断裂或滑脱；4、张拉设备故障；5、不当操作事故；6、施工机具伤人；7、现场火灾或触电。
第二节引发事故主要原因1、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组件的锚固性能差；2、预应力钢绞线质量不合格；3、张拉机具失效；4、在不安全的天气条件下继续施工；5、作业面的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离；6、机具使用前没有进行检修，或操作不当。
第三节危险源监控1、对预应力钢绞线的质量进行检查，对使用的机械、工具、用具进行检查和监控。
2、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变来确定预应力筋与锚具（或夹具）组装件的锚固性能，并应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。
3、对台座的抗倾覆与抗滑移，张拉设备的工作性能进行监控。
4、对预应力结构混凝土的强度，模板支撑体系的拆除时间进行明确的规定和监控。
5、加强安全管理，对施工环境和条件进行监控。
第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施1、必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。
2、必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。
3、张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区。
4、张拉时必须服从统一指挥，严格按照技术交底要求读表。
油压不得超过技术交底规定值。
发现油压异常等情况时，必须立即停机。
5、高压油泵操作人员应戴护目镜。
6、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。
7、施加荷载时，严禁敲击、调整施力装置。
8、作业前必须在张拉端设置5cm厚的防护木板。
9、操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作，千斤顶顶力作用线方向不得有人。
10、张拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。
11、张拉完成后应及时灌浆、封锚。
12、孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔口上，胶皮管与灰浆泵必须连续牢固。
13、堵灌浆孔时应站在孔的侧面。
附：空心板梁预应力张拉计算书第一章设计伸长量复核设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积A p=139mm2；弹性模量E p=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)中公式(7.6.3-1)预应力钢绞线理论伸长值及附表C1平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25；2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm）；A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2；E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/mm2；二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=7.5285m；X曲=1.396m；X直=0.878mθ=4°×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0195P p=193905×（1-e-0.0195）/0.0195=192026.655NΔL曲= P p L/（A p E p）=192026.655×1.396/（139×1.95×105）=9.89mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×（7.5285+0.878）/（139×1.95×105）=60.1388mm(ΔL曲+ΔL直)*2=(9.89mm+60.1388mm)*2=140.0576mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直1=5.6035m；X曲=1.571m；X直2=2.665mθ=9°×π/180=0.15708radk X曲+μθ=0.0015×1.571+0.25×0.15708=0.0416P p =193905×（1-e-0.0416）/0.0416=189927NΔL曲= P p L/（A p E p）=189927×1.571/（139×1.95×105）=11mmΔL直= PL/（A p E p）=193905×（5.6035+2.665）/（139×1.95×105）=59.15mm (ΔL曲+ΔL直)×2=(11mm+59.15mm)×2=140.3mm第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：139 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm27、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σk A p=193905N8、千斤顶计算长度：35cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：N1束一端的伸长量：P=0.75×1860×139=193905NX直=7.5285m；X曲=1.396m；X直=0.878mL直=7.5285+0.878+（0.35+0.05）=8.8065mL曲=1.396mθ曲=4°×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0195P p=193905×（1-e-0.0195）/0.0195=192026.655NΔL曲= P p L/（A p E p）=192026.655×1.396/（139×1.95×105）=9.89mm ΔL直= P p L直/（A p E p）=192026.655×8.8065/（139×1.95×105）=62.39mm (ΔL曲+ΔL直)×2=(9.89mm+62.39mm)×2=144.56mmN2束一端的伸长量为:P=0.75×1860×139=193905NX直=5.6035m；X曲=1.571m；X直=2.665mL直=5.6035+2.665+（0.35+0.05）=8.6685mL曲=1.571mθ=9°×π/180=0.15708radk X曲+μθ=0.0015×1.571+0.25×0.15708=0.0416P p =193905×（1-e-0.0416）/0.0416=189927NΔL曲= P p L/（A p E p）=189927×1.571/（139×1.95×105）=11mmΔL直= P p L直/（A p E p）=189927×8.6685/（139×1.95×105）=60.741mm (ΔL曲+ΔL直)×2=(11mm+60.741mm)×2=143.482mm第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：9根钢绞线束：P1=5×σk A p=969.525kN; P2=4×σk A p=775.620kN 二、221号千斤顶张拉、221号油表：千斤顶回归方程：P=0.021533F+0.10944式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）P= P1时，(1)15%σcon=145.429kN时：P=0.10944+0.021533F=3.24MP a(3)30%σcon=290.858kN时：P=0.10944+0.021533F=6.37MP a(4)100%σcon= 969.525kN时：P=0.10944+0.021533F=20.986MP aP= P2时，(1)15%σcon=116.343kN时：P=0.10944+0.021533F =2.61MP a(3)30%σcon=232.686kN时：P=0.10944+0.021533F =5.12MP a(4)100%σcon= 775.620kN时：P=0.10944+0.021533F =16.81MP a三、222号千斤顶张拉、1785号油表时：千斤顶回归方程：P=0.021461F-0.015667式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）P=P1时，(1)15%σcon=145.429kN时：P=0.021461F-0.015667=3.11MP a (3)30%σcon=290.858kN时：P=0.021461F-0.015667=6.23MP a (4)100%σcon= 969.525kN时：P=0.021461F-0.015667=20.79MP a P=P2时，(1)15%σcon=116.343kN时：P=0.021461F-0.015667=2.48MP a (3)30%σcon=232.686kN时：P=0.021461F-0.015667=4.98MP a (4)100%σcon= 775.620kN时：P=0.021461F-0.015667=16.63MP a。