超超临界1000MW机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析

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1000MW超超临界机组过热汽温控制原理

50LAE21AA001_XB01
MFT
50HYY00EY005_ZV10?
RUNBAห้องสมุดไป่ตู้K
TD ON
100s
TD ON
OR
50CJA02DU001_XV01
左侧三级过热器出口温度坏质量
40s
MFT或RUNBACK 50LAE21AA101_XV01
CC
1
50LBA11CT901_XM23
主蒸汽流量坏质量
B厂设备维护部
过热器二级喷水减温控制
其任务是直接保证三级过热汽温度等于给定值，是过热汽温度控制系统中最主要的回路，下面以二级减温控制系统为例说明其控制原理。
过热器二级喷水减温控制
该控制主要包括Smith预估器控制、焓值变增益控制和常规前馈控制
Smith预估器的原理其原理如下图所示。
B厂设备维护部
Smith预估器减温水调节器
B厂设备维护部
摆角主控
总燃料量
主汽压力
SP
+
-
+
M
一级过热器
二级过热器
435℃
570℃
三级过热器
B厂设备维护部
机组负荷指令
主蒸汽流量
再热器减温器出口温度
总燃料量
左侧三级过热器出口温度
50CJA00DU001_XQ01 50LBA00CF901_XQ01
AI AI AI
过热蒸汽温度控制
热控二班 2012.8
B厂设备维护部
M
M
M
M
M 435℃ 435℃ 435℃
M 570℃ 435℃
一级过热器
二级过热器
三级过热器
B厂设备维护部

1000MW机组受热面超温原因分析及预防

1000MW机组受热面超温原因分析及预防摘要：结合1000MW超超临界机组锅炉结构特点和受热面的材质特点，对某电厂一期两台2X1000MW自投产以来，锅炉受热面超温现象进行了分析，从锅炉总风量调整、干湿态转换、启动制粉系统、煤质等方面提出相应的防范措施，为同类机组受热面超温原因及预防提供了借鉴和参考。

关键词：1000MW机组；超超临界；锅炉；受热面；超温Analysis and prevention of over temperature causesheating surface of 1000MW unitDong Jianshe（CLP Power Pingdingshan Henan Power Company Limited Henan branch，Pingdingshan 467000）Abstract：the combination of 1000MW ultra supercritical boiler heating surface structure characteristics and material characteristics，a power plant in a period of two sets of 2X1000MW since the operation，the boiler heating surface over temperature phenomenon is analyzed，and puts forward the corresponding preventive measures from the boiler total air volumeadjustment，dry and wet state conversion，start the pulverizing system，coal quality etc.，provides the model and the reference for the similar units heat surface overheating causes and prevention.Keywords：1000MW unit ；Ultra Supercritical ；Boiler ；Heating surface ；Over temperature引言：我电厂一期两台2X1000MW机组自2010年底先后投产以来，锅炉受热面屏式过热器、高温过热器多次发生超温现象，严重威胁了机组的安全运行。

超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施

超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施摘要：本文对某超超临界机组锅炉启动后屏式过热器某点频繁超温进行了分析，对可能产生的原因进行深入分析。

通过技术分析，排除了管壁产生氧化皮和测点故障原因，基本确定了超温的最大可能原因，并提出了一系列预防措施。

关键词：超超临界氧化皮超温某厂锅炉为东方锅炉厂制造的DG2127-29.3-Ⅱ型超超临界、变压运行，一次中间再热、单炉膛平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构直流炉，采用两台三分仓回转式空气预热器，π型布置。

过热蒸汽额定蒸汽温度605℃再热蒸汽额定蒸汽温度623℃，机组于2020年7月11日转入商业运行。

一、事件经过该机组临修后于2022年2月6日晚点火启动，2月7日05：53分屏过出口温度逐渐升高，16：15汽轮机转速从2350升至3000转，直至2月7日16：41分，2号炉屏式过热器出口壁温测点6与周围测点（与壁温4，5，7，8相比）变化趋势一致，温度数值基本相同。

自2月7日16：41开始，在整体壁温逐渐升高过程中，屏式过热器出口壁温测点6逐渐与其他壁温拉开差距，温度数值始终高于周围壁温测点，但都保持相同变化趋势。

截止2022年4月该点超限次数共计94次，其中机组启动后超限次数占93次，其他运行期间未出现长期超温过热现象。

根据SIS壁温超限趋势及点表对应，屏过右侧壁温6点位置在右数第3屏后屏出口管段第1根管，此管道材质见下表。

表1：屏式过热器出口管段材质及动态报警温度二、超温分析2.1.钢材氧化皮产生分析受热面管材抗氧化性能。

抗氧化性能越差，氧化速度越快，其中合金内Cr含量影响最大。

Cr含量越高，其氧化速度越慢。

TP347H是奥氏体型不锈耐酸钢，Cr含量在17%-20%。

HR3C钢（SA-213TP310HCbN）是一种新型奥氏体耐热钢，Cr含量在25%以上。

各种常见管材氧化皮生长速度顺序：T91＞TP347H＞super304＞HR3C。

氧化皮堆积管壁超温表现形式：a.随着负荷升高壁温也随之升高，并在负荷达到最大时，管壁温度也达到了最大。

1000MW 超超临界锅炉水冷壁超温原因分析及对策

邍ꝍ拝䪮助⿬侨
反向双切圆燃烧方式，炉膛为内螺纹管垂直上升膜式水冷壁，水冷壁入口装设节流孔圈，同时在燃烧器上
고湡
剒㣐鵶絯襒〄ꆀ #.$3
部装设中间混合集箱和混合器，对由下炉膛来的工质进行充分混合，消除由下炉膛的吸热不均产生的偏差。锅炉采用了平衡通风、露天布置、固态排渣、全悬吊结构、全钢构架。机组负荷250MW~500MW 运行
量来调整炉内切圆大小，通过调平八根粉管热一次风量，使得每个燃烧器喷口均匀燃烧。由于磨组 B、C、 D 磨煤机容易出现堵粉管现象，并且母管装有可调缩孔以及煤粉分配器，磨组A、E、F 在首次测量时发现粉管风速初始偏差均在国标要求的±5% 范围以内，故调平实验主要针对B、C、D 三台磨煤机进行。 2.3.1 调平前一次风粉测量与分析
78
熋撋劼
再热器出口蒸汽压力 / MPa(g) 再热器进口蒸汽温度 /℃
粉分配器分成八根后接至炉膛八个角的同一层煤粉喷
再热器出口蒸汽温度 /℃
6.205 6.5 369.3 613
嘴。锅炉主要参数见表1。
省煤器进口给水温度 /℃
302.1
괄㹁䊨ⲃ #3-
2852 28.13 605 2354.6 5.926 5.736 361.3 613 294.9
过热蒸汽流量 /（t/h）过热蒸汽出口压力 / MPa(g)
过热蒸汽出口温度 /℃
2994 28.25 605
时，水冷壁超温位置主要集中于前墙水冷壁中部（见
再热蒸汽流量 /（t/h）
24温度在445℃ ~590℃，再热器进口蒸汽压力 / MPa(g)
锅炉的最高度达608℃。设计煤种由40% 澳洲煤与 60% 印尼煤组成的混煤。锅炉配置6台ZGM123G-III 型中速磨煤机，每台磨的出口为四根煤粉管道，经煤

超超临界1000MW机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析

１１８
热力发电
２０１３年
外径为６．不锈钢集热块的曲率半径与管外０ｍｍ，半径相同。在热电偶集热块外局部增加保温层，并以防止集热块用直径为３ｍｍ的不锈钢焊接固定，使测得的金属壁温为高值虚假值。根据安装位置选择不同长度的热电偶共２０根。由于高过炉前侧第出口壁温实时数据相对最低，１根管子没有节流圈，高再最外圈管子受热最多，故在高过次外圈、高再最外圈管子的炉前侧设置Ａ、炉后侧设置Ｂ２个测点，
２壁温历史曲线
图２为高再第４１屏炉内第１根管管壁温度历高再各测点壁温数据均与机史曲线。由图２可见，其中炉后侧Ｅ点壁温最高。组负荷变化趋势一致，
图１锅炉结构与热电偶安装位置Ｆｉ．１Ｂｏｉｌｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｌｏｃａｔｉｏｎｓｇｔｈｅｔｈｅｒｍｏｃｏｕｌｅｏｆｐ
Ｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｈｅａｔｉｎｓｕｒｆａｃｅｉｎｂｏｉｌｅｒｐｇｐｇｏｆａｎｕｌｔｒａｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ１０００ＭＷｕｎｉｔｐ
图２高再壁温历史曲线Ｆｉ．２Ｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｒｅｈｅａｔｅｒ－ｇｐｇｐ

1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策

1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策摘要：大唐国际雷州发电有限责任公司一期1、2号锅炉型式为超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉。

自 2019 年投产以来，在低负荷时锅炉水冷壁常有短时超温现象，长期超温存在四管泄露风险，严重威胁锅炉受热面的安全运行。

现对锅炉水冷壁超温原因及对策进行简要分析。

关键词：超超临界直流锅炉；水冷壁；超温引言雷州发电厂1、2号锅炉型号为HG-2764/33.5/605/623/623-YM2，为哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造的超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉，单炉膛、二次再热、采用双切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、露天布置、π型锅炉。

从1号机组投产以来，锅炉前墙水冷壁发生大面积超温，而且管壁温升曲线基本与A侧过热汽温曲线一致570℃，水冷壁温度报警值为为515℃，此现象频繁发生在机组负荷波动期间，负荷刚开始波动时，水煤比短时失调，汽温、及水冷壁温超温频繁出现，当负荷开始稳定，水冷壁超温现象消失。

水冷壁超限不但严重威胁锅炉受热面的安全运行，而且影响了机组的调峰能力，特别是在广东省实行现货交易方式期间，严重威胁机组安全稳定运行。

1 原因分析1.1 超温发生工况通过对现场试验及数据的汇总，总结超温主要发生在以下工况：（1）低负荷段超温一般发生在400 -500MW 之间，A、B、C三层底层磨煤机运行。

（2）变负荷时负荷频繁变化，且负荷涨降时间没有稳定时间，汽温及水冷壁温都会出现超限的现象。

（3）启停制粉系统时：因雷州电厂制粉系统CD层之间间隔较大且没有CD层大油枪稳燃，制粉系统倒换方式受限，容易造成热负荷过于集中，而且上下层制粉系统倒换过程中不同制粉系统对AB侧烟气温度影响程度不同。

（4）炉膛吹灰长期无法投入：根据实际情况，炉膛吹灰投入条件要求负荷550MW及以上，长期低负荷，为了稳定燃烧无法投入吹灰。

1.2 影响水冷壁超温的因素（1）水冷壁表面积灰和结渣不均以及灰渣脱落引起的热偏差。

1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述

1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述1000MW超超临界塔式锅炉是目前国内燃煤发电厂中普遍采用的一种主要设备。

作为发电厂的核心设备之一，它在能源生产中发挥着至关重要的作用。

随着设备运行规模的不断扩大和工作环境的不断变化，一些典型的问题也随之而来，这些问题给设备的安全稳定运行带来了一定的影响。

本文将围绕1000MW超超临界塔式锅炉的典型问题及解决方案进行综述，以期为相关工程技术人员提供一些有益的参考和帮助。

一、问题一：超临界高温水冷壁温差问题在1000MW超超临界塔式锅炉中，一些运行人员反映，锅炉的超临界高温水冷壁存在温差问题，表现为管面温差过大，甚至出现局部过热现象。

这个问题一方面会影响到锅炉的热效率，同时也可能对设备的安全运行构成一定的威胁。

解决方案：针对这一问题，首先需要对锅炉的管道结构进行全面检测和评估，找出存在问题的节点并进行及时修复和加固。

可以适当增加管道的冷却水量，以减少管面温差。

也可以通过优化锅炉的控制参数，调整燃烧风量和出口烟气温度，以降低冷却壁面的温度差异，从而解决这一问题。

二、问题二：过热器管膨胀问题在锅炉的正常运行过程中，过热器管膨胀是一个普遍存在的问题。

特别是在1000MW超超临界塔式锅炉这样大型设备中，过热器管的膨胀问题更为突出。

如果管膨胀过大，就会导致管道的撑裂和震动，从而影响到整个设备的正常运行。

解决方案：解决过热器管膨胀问题的关键在于管道的设计和安装。

首先需要对过热器管道进行合理的设计，确定管道的膨胀量和膨胀方向，确保管道在运行中不会产生过大的膨胀应力。

可以采用一些特殊的管道材料，以提高管道的抗膨胀性能。

对过热器管道的支吊架也需要进行加固和优化，确保管道能够正常膨胀而不会造成意外事故。

三、问题三：燃烧器磨损问题燃煤锅炉的燃烧器是直接暴露在高温高压燃烧气体中的设备，长期运行后很容易出现磨损问题。

在1000MW超超临界塔式锅炉中，燃烧器的磨损问题一直备受关注。

超超临界1000 MW机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析

第42卷第2期2013年2月热力发电T H E R M A L P O W ER G E N E R A T I O NV01．42N o．2Feb．2013超超临界1000M W机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析[摘要][关键词] [中圈分类号] [D O I编号]周江，俞明芳，杨卓军国电浙江北仑第一发电有限公司，浙江宁波315800利用超超临界1000M W机组锅炉高温受热面炉膛内壁温测量数据以及锅炉运行实时数据，分析炉内壁温变化与机组负荷、受热面出口壁温、测点位置等的关系，得到炉内高温过热器和高温再热器壁温变化曲线。

结果表明：受热面出口壁温不能真实地反映炉内实际壁温；壁温与机组负荷变化一致；高温过热器炉前侧壁温随机组负荷的上升有所下降，炉后侧壁温与机组负荷变化一致。

超超临界1000M W机组；锅炉；高温过热器；高温再热器；受热面；壁温TK229．6[文献标识码]A[文章编号]1002-3364(2013)02一0117一04 10．3969／J．i ssn．1002—3364．2013．02．117W al l t e m per at ur e var i at i on of hi gh t e m pe r a t ur e heat i ng s ur f ace i n boi l e r of an ul t r a s uper cr i t i cai1000M W uni tZ H O U J i ang，Y U M i ngf a ng，Y A N G Zhuoj unG uodi an Z hoi ang B e i l u n N o．1P ow e r G ener a t i on C o．，L t d．，N i ngbo315800，Z he j i ang Pr ovi nc e，C hi naA bs t r a c t：To s t udy t he ef f ect of s uch f ac t or s as un i t l oad，out l et w al l t em per at ur e of hea t i ng su r—f ace and m eas ur i ng poi nt s l ocat i on on t he boi l er i nner w al l t em per at ur e var i at i on，t he r e al-t i m e da—t a of boi l er ope r at i on and i nner w a l l t em per at ur e i n hi gh-t em per at ur e hea t i ng s ur f a ce of an ul t r asuper cr i t i cal uni t w er e m easur ed．W al l t em per at ur e va r i at i on c u r ves of t he hi gh-t em per at ur e r e—he a t er and hi gh—t em pe r a t ur e s uper heat er w e r e obt ai ned．The r es ul t s s how e d t ha t，t he out l et t em—pe r at ur e of hea t i ng s ur f a ce can no t cor r ect l y r ef l ect t he ac t ua l f ur nac e w al l t em per at ur e．T he va ri—at i on of w al l t em per at ur e w as cons i st ent w i t h t hat of t he ui nt l oad．T em perat ur e at f r ont w a l l of t he hi gh—t em pe r a t ur e s uper heat er decr eas ed w i t h a n i ncr eas e i n uni t l oad，w hi l e t ha t a t t he back w al l a gr e ed w e l l w i t h t he uni t l oad．K ey w or ds：ul t r a super cr i t i cal；1000M W uni t；boi l er；hi gh t em per at ur e s uper he a t e r；hi gh t e m per a—t ur e r e hea t er；heat i ng sur f ac e；w al l t em per at ur e1锅炉概况及热电偶安装某超超临界1000M W机组变压运行本生直流锅炉为单炉膛、一次中间再热、前后墙对冲燃烧方式。

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１锅炉概况及热电偶安装
某超超临界１０００ＭＷ机组变压运行本生直流锅炉为单炉膛、一次中间再热、前后墙对冲燃烧方／式。锅炉额定过热蒸汽流量为２过热蒸９９６．３ｔｈ，，汽压力为２过热蒸汽及再热蒸汽温度为７．４６ＭＰａ
高过）共３每屏２６０５ ℃ 。高温过热器（６屏，６根管子，高温再热器（高再）共７每屏１４屏，６根管子。高／过和高再每屏最外３圈管子均为ＤＭＶ３１０Ｎ（，其余管子为ＤＭＶＨＲ３Ｃ、Ｓ３０４３２）３０４ＨＣｕ（Ｓｕ－）。ｅｒ３０４Ｈ、Ｓ３１０４２ｐ选择ＷＲ保护套管ＮＫ型铠装绝缘式热电偶，
Ｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｈｅａｔｉｎｓｕｒｆａｃｅｉｎｂｏｉｌｅｒｐｇｐｇｏｆａｎｕｌｔｒａｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ１０００ＭＷｕｎｉｔｐ
Ｃ、Ｄ、Ｅ３个测点。为了排除燃烧不均和测量引起高过和高再均在靠近炉膛中央且相邻的两的误差，
屏管排迎风面一侧测量，即在高过由左至右第１８、图１９屏和高再由左至右第４０、４１屏安装热电偶（）。１本文取高过第１８屏和高再第４１屏的壁温数据进行分析。
第４２卷第２期２０１３年２月
热力发电
ＴＨＥＲＭＡＬＰＯＷＥＲＧＥＮＥＲＡＴＩＯＮ
ｏ．２Ｖｏｌ．４２ＮＦｅｂ．２０１３

２壁温历史曲线
图２为高再第４１屏炉内第１根管管壁温度历高再各测点壁温数据均与机史曲线。由图２可见，其中炉后侧Ｅ点壁温最高。组负荷变化趋势一致，
图１锅炉结构与热电偶安装位置Ｆｉ．１Ｂｏｉｌｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｌｏｃａｔｉｏｎｓｇｔｈｅｔｈｅｒｍｏｃｏｕｌｅｏｆｐ
，，ＺＨＯＵＪｉａｎＹＵＭｉｎｆａｎＹＡＮＧＺｈｕｏｕｎｇｇｇｊ
，，，ＧｕｏｄｉａｎＺｈｅｉａｎＢｅｉｌｕｎＮｏ．１ＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏ．Ｌｔｄ．Ｎｉｎｂｏ３１５８００，ＺｈｅｉａｎＰｒｏｖｉｎｃｅＣｈｉｎａｊｇｇｊｇ
大，但高再烟气流通面积仅为高过进口处的６９％，因此高再的烟气速度较快。高过进、出口流通面积变化较大，但高过出口烟气流通面积是其进口处的因此高过进、出口烟速相差也很大。７３％，３．２高再壁温变化规律在ＴＨＡ工况下机组负荷为５００、１０００ＭＷ时，高再进口烟气温度分别是７９４、９６１ ℃。当机组负荷增加时，燃料量、烟气流量和流速成比例地增加，高再吸热量显著增加，且传热温差和辐射传热量增加，所以高再各处壁温随机组负荷的升高而上升，呈现典型对流传热受热面的特征。
１１８
热力发电
２０１３年
外径为６．不锈钢集热块的曲率半径与管外０ｍｍ，半径相同。在热电偶集热块外局部增加保温层，并以防止集热块用直径为３ｍｍ的不锈钢焊接固定，使测得的金属壁温为高值虚假值。根据安装位置选择不同长度的热电偶共２０根。由于高过炉前侧第出口壁温实时数据相对最低，１根管子没有节流圈，高再最外圈管子受热最多，故在高过次外圈、高再最外圈管子的炉前侧设置Ａ、炉后侧设置Ｂ２个测点，
图２高再壁温历史曲线Ｆｉ．２Ｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｒｅｈｅａｔｅｒ－ｇｐｇｐ
８屏炉内第２根管壁温度历史图３为高过第１曲线。由图３可见，当机组负荷上升时各测点间的温差增大，机组负荷下降时温差减小，其中炉前侧炉后侧Ｄ、Ａ、Ｂ点壁温随机组负荷上升而下降，Ｅ，点壁温仍与机组负荷波动一致但接近高过出口的炉后Ｅ点壁Ｃ点壁温变化最小。当机组负荷低时，温最高，机组负荷高时，炉后Ｄ点壁温最高。高过
超超临界１０００ＭＷ机组锅炉高温受热面壁温变化规律分析
周江，俞明芳，杨卓军
国电浙江北仑第一发电有限公司，浙江宁波３１５８００［摘要］利用超超临界１０００ＭＷ机组锅炉高温受热面炉膛内壁温测量数据以及锅炉运行实时数据，分析炉内壁温变化与机组负荷、受热面出口壁温、测点位 Байду номын сангаас 等的关系，得受热面出口壁温不能真到炉内高温过热器和高温再热器壁温变化曲线。结果表明：实地反映炉内实际壁温；壁温与机组负荷变化一致；高温过热器炉前侧壁温随机组负荷的上升有所下降，炉后侧壁温与机组负荷变化一致。［关键词］超超临界１锅炉；高温过热器；高温再热器；受热面；壁温０００ＭＷ机组；［（）中图分类号］ＴＫ文献标识码］Ａ［文章编号］２２９．６［１００２３３６４２０１３０２０１１７０４－－－［／ＤＯＩ编号］１０．３９６９．ｉｓｓｎ．１００２３３６４．２０１３．０２．１１７－ｊ
收稿日期：２０１２０３０７－－，作者简介：周江（男，江苏靖江人，高级工程师，从事锅炉压力容器的技术监督。１９６６－）：ｂＥ－ｍａｉｌｉｚ６＠１６３．ｃｏｍｊ：：ｔｔｒｌｆｄ．ｃｏｍ．ｃｎｔｔｌｆｄ．ｅｒｉｏｄｉｃａｌｓ．ｎｅｔ．ｃｎｈ ∥ｗｗｗ．ｈ ∥ｒｐｐｐ
：，ＡｂｓｔｒａｃｔＴｏｓｔｕｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｓｕｃｈｆａｃｔｏｒｓａｓｕｎｉｔｌｏａｄｏｕｔｌｅｔｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｏｆｈｅａｔｉｎｓｕｒ－ｙｐｇ，ｆａｃｅａｎｄｍｅａｓｕｒｉｎｌｏｃａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｂｏｉｌｅｒｉｎｎｅｒｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｖａｒｉａｔｉｏｎｔｈｅｒｅａｌｔｉｍｅｄａｏｉｎｔｓ－－ｇｐｐｔａｏｆｂｏｉｌｅｒｏｅｒａｔｉｏｎａｎｄｉｎｎｅｒｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｈｅａｔｉｎｓｕｒｆａｃｅｏｆａｎｕｌｔｒａ－ｐｐｇｐｇｕｎｉｔｗｅｒｅｍｅａｓｕｒｅｄ．Ｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｖａｒｉａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｒｅｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ－－ｐｇｐｐ，ｈｅａｔｅｒａｎｄｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｓｕｅｒｈｅａｔｅｒｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｔｈｅｏｕｔｌｅｔｔｅｍ－－ｇｐｐｏｆｈｅａｔｉｎｓｕｒｆａｃｅｃａｎｎｏｔｃｏｒｒｅｃｔｌｒｅｆｌｅｃｔｔｈｅａｃｔｕａｌｆｕｒｎａｃｅｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅ．Ｔｈｅｖａｒｉｅｒａｔｕｒｅ－ｇｙｐｐａｔｉｏｎｏｆｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｗａｓｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｗｉｔｈｔｈａｔｏｆｔｈｅｕｉｎｔｌｏａｄ．Ｔｅｍｅｒａｔｕｒｅａｔｆｒｏｎｔｗａｌｌｏｆｐｐ，ｔｈｅｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｓｕｅｒｈｅａｔｅｒｄｅｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈａｎｉｎｃｒｅａｓｅｉｎｕｎｉｔｌｏａｄｗｈｉｌｅｔｈａｔａｔｔｈｅｂａｃｋ－ｇｐｐｗａｌｌａｒｅｅｄｗｅｌｌｗｉｔｈｔｈｅｕｎｉｔｌｏａｄ．ｇ：；；；；Ｋｅｗｏｒｄｓｕｌｔｒａｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ１０００ＭＷｕｎｉｔｂｏｉｌｅｒｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｓｕｅｒｈｅａｔｅｒｈｉｈｔｅｍｅｒａ－ｐｇｐｐｇｐｙ；；ｔｕｒｅｒｅｈｅａｔｅｒｈｅａｔｉｎｓｕｒｆａｃｅｗａｌｌｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｇｐ