单端正激变换器电路解说
单端正激式变换器电路设计.
单端正激式变换器电路设计
如图所示，当开关管V1导通时，输入电压Uin全部加到变换器初级线圈W1'两端，去磁线圈W1''上产生的感应电压使二极管V2截止，而次级线圈W2上感应的电压使V3导通，并将输入电流的能量传送给电感Lo和电容C及负载；与此同时在变压器中建立起磁化电流，当V1截止时，V3截止，Lo上的电压极性反转并通过续流二极管V4继续向负载供电，变压器中的磁化电流则通过W1''、V2向输入电源Uin释放而去磁；W1''具有钳位作用，其上的电压等于输入电压Uin,在V1再次导通之前，T中的去磁电流必须释放到零，即T中的磁通必须复位，否则，变压器T将发生饱和导至V1损坏。
通常W1'=W1''，采用双线并绕耦合方式的占空比<0.5，否则T将饱和。
单端正激式变换器波形如下图所示。
1、 单端正激式 单端——通过一只开关器件单向驱动脉冲变压器; 正激 ...
1、单端正激式单端——通过一只开关器件单向驱动脉冲变压器；正激——脉冲变压器的原/付边相位关系，确保在开关管导通，驱动脉冲变压器原边时，变压器付边同时对负载供电。
该电路的最大问题是：开关管T交替工作于通/断两种状态，当开关管关断时，脉冲变压器处于“空载”状态，其中储存的磁能将被积累到下一个周期，直至电感器饱和，使开关器件烧毁。
图中的D3与N3构成的磁通复位电路，提供了泄放多余磁能的渠道。
2、单端反激式反激式电路与正激式电路相反，脉冲变压器的原/付边相位关系，确保当开关管导通，驱动脉冲变压器原边时，变压器付边不对负载供电，即原/付边交错通断。
脉冲变压器磁能被积累的问题容易解决，但是，由于变压器存在漏感，将在原边形成电压尖峰，可能击穿开关器件，需要设置电压钳位电路予以保护D3、N3构成的回路。
从电路原理图上看，反激式与正激式很相象，表面上只是变压器同名端的区别，但电路的工作方式不同，D3、N3的作用也不同。
3、推挽（变压器中心抽头）式这种电路结构的特点是：对称性结构，脉冲变压器原边是两个对称线圈，两只开关管接成对称关系，轮流通断，工作过程类似于线性放大电路中的乙类推挽功率放大器。
主要优点：高频变压器磁芯利用率高（与单端电路相比）、电源电压利用率高（与后面要叙述的半桥电路相比）、输出功率大、两管基极均为低电平，驱动电路简单。
主要缺点：变压器绕组利用率低、对开关管的耐压要求比较高（至少是电源电压的两倍）。
5、半桥式电路的结构类似于全桥式，只是把其中的两只开关管（T3、T4）换成了两只等值大电容C1、C2。
主要优点：具有一定的抗不平衡能力，对电路对称性要求不很严格；适应的功率范围较大，从几十瓦到千瓦都可以；开关管耐压要求较低；电路成本比全桥电路低等。
这种电路常常被用于各种非稳压输出的DC变换器，如电子荧光灯驱动电路中。
4、全桥式这种电路结构的特点是：由四只相同的开关管接成电桥结构驱动脉冲变压器原边。
图中T1、T4为一对，由同一组信号驱动，同时导通/关端；T2、T3为另一对，由另一组信号驱动，同时导通/关端。
单端正激的工作原理
单端正激的工作原理
单端正激（Single-Ended Class A Amplification）是一种放大电路的工作方式，其工作原理如下：
1. 输入信号与直流偏置：输入信号首先经过一个耦合电容，将交流信号的直流分量去除，然后输入到放大器的基极或门极。
此外，还需要一个直流偏置电源，为放大器提供直流工作点，使得输出信号能够在正半周和负半周均能够被放大。
2. 放大器的工作点：放大器的工作点是通过调整直流偏置电源来实现的，通常是在集电极或源极引入一个固定的直流电压，使得放大器的输出在静态条件下处于放大范围内，不会过饱和或欠饱和。
3. 放大器的放大过程：当输入信号施加在放大器的基极或门极上时，它将从放大器的电源中获取功率，通过晶体管或场效应管的放大作用进行放大。
这样，输入信号的交流成分将被放大并从输出端得到。
4. 输出信号的形状：在单端正激放大器中，输出信号是对输入信号进行放大后得到的。
由于放大器的工作点设置在线性放大范围内，输出信号将完全保持和输入信号一样的波形，只是幅度将被放大。
需要注意的是，虽然单端正激放大器在信号放大方面表现出色，但其效率较低，因为在整个放大过程中，电流一直通过晶体管或场效应管，导致功率损耗较大。
此外，单端正激放大器也容易受到交流噪声的干扰，因此在实际应用中需要采取一些抑制噪声的措施。
100W单端正激开关电源方案分享之主电路设计
100W 单端正激开关电源方案分享之主电路设计
单端正激式开关电源的设计和研发工作，对于很多工程师来说都是非常熟悉的了，这种开关电源在家电以及加工制造等领域是比较常见的。
本文将会在这里为大家分享一种100W 的单端正激开关电源设计方案，这一开关电源适合小功率应用方向的选择，设计相对简单易操作。
在今天的文章中，将会着重分享这一方案的主电路设计情况。
100W 单端正激开关电源的技术指标
本方案所设计的这种100W 单端正激式开关电源的技术指标要求是，输入市电220V/50HZ，输出12V/4A，工作温度为-40℃～+85℃，工作频率200～250KHZ，隔离电阻大于200MΩ，输入电压范围为交流176V～
260VAC/50HZ。
这一方案中的主要技术要求是输出电压精度维持在±1%左右，输出纹波需要控制在VP-P≤1%，负载调整率（主路）±0.5%。
同时，这一方案还要求输出具有短路保护功能，并能自动恢复。
效率η>82%。
主电路框架设计
下图图1 所示是本方案所选择的单端正激式开关电源电路的典型结构，可以看到，这一电源主要由整流滤波电路、DC/DC 变换电路、开关占空比控制电路以及取样比较电路等模块构成。
在这一单端正激式的开关电源主电路结构中，其前级整流滤波电路的主要作用是被用来消除来自电网的干扰，同时这一电路的设计也能够有效的防止开关电源产生的高频噪声向电网扩散，并将电网输入电压进行整流滤波，为变换器提供直流电压。
变换器是这一单端正激式开关电源的关键部分，在电源正常运行时，变换器可以把直流电压变换成高频交流电压，并且起到将输出部分与输入电网隔。
单端正激电路
单端正激电路1 概述单端正激电路是一种基本的电力电子电路，其特点是具有简单、可靠、易制造、节能等优点，被广泛应用于电力电子控制领域。
本文将详细介绍单端正激电路的结构、原理、优缺点及应用等方面。
2 单端正激电路的结构单端正激电路由直流电源、开关管、变压器、负载等几个基本部分组成。
其中开关管可以是晶体管、场效应管、双极性晶体管等电子元件，变压器则有多种结构，包括单绕组变压器、多绕组变压器等。
3 单端正激电路的工作原理当开关管导通时，直流电源将电能储存于变压器的磁场中。
当开关管截止时，磁场就会与变压器的剩余部分产生电磁耦合，输出高压电流，驱动负载工作。
由于只有一个开关管，所以称为单端正激。
4 单端正激电路的优点单端正激电路具有简单、可靠、电路稳定、不易出现电磁干扰、实现成本低等优点。
同时它还能够很好地控制输出电流、输出电压等参数，使其符合负载要求。
5 单端正激电路的缺点单端正激电路也存在一些缺点，如变压器存在铁损、铜损等损耗，会因变压器结构不同产生电压浪涌和电流浪涌等问题。
此外，单端正激电路输出波形质量也不如双向开关电源。
6 单端正激电路的应用单端正激电路常常被应用于电机控制、逆变器、稳压电源、交流电源、LED驱动器等领域。
特别是在风力发电、太阳能发电、燃料电池等新能源开发应用领域，单端正激电路具有简单、可靠、轻便、能耗低等优点，尤其受到青睐。
7 结语本文对单端正激电路的结构、原理、优缺点及应用等方面进行了详细介绍。
随着新能源、自动化、数字化等领域的不断推进，单端正激电路将会有更广泛的应用前景。
单端正激电路的分析和设计
单端正激电路的分析和设计单端正激电路的分析和设计一、工作原理如图：Q1导通时，副边二极管D1导通，D2截止，电网通过变压器T1向负载R L输送能量，此时输出滤波电感L0储存能量。
当Q1截止时，电感的储能通过续流二极管D2向负载释放，D1截止。
N3与二极管D3串联起到去磁复位的作用。
注意：复位绕组对变压器工艺的要求，要求耦合好又要绝缘好。
还有其它形式复位电路如RCD复位电路LCD复位电路输出电压V0= N S ×T ON ×EN P TN S/N P为副边原边匝比T ON/T为导通时间与周期的比，即导通占空比E为原边绕组电压二、正激电路的设计设计前我们要给定电路设计的一些指标参数，总结为：1、开关频率2、输入电压范围:Vin min—Vin max3、输出负载范围:Io min—Io max4、输出电压范围:Vo min—Vo max5、滤波电感电流的纹波: △I L f6、输出电压纹波:△Vo第一步：工作频率的确定工作频率对电源体积以及特性影响很大，必须很好地选择。
工作频率高时，输出滤波器和输出变压器可小型化，过渡响应速度快。
但主开关元件、输出二极管、输出电容以及输出变压器的磁芯，还有电路设计等都受到限制。
另外，还要注意输出变压器绕组匝数。
第二步：最大导通时间（Ton max）的确定。
Ton max=T×Dmax对于正向激励D选为0.4~0.45较适宜。
Dmax是设计电路时的一个重要参数，它对主开关元件，输出二极管的耐压与输出保持时间，输出变压器以及输出滤波器的大小，变换效率等都有很大影响。
第三步：变压器次级输出电压的计算Vs min= （Vo max＋V L＋V F）×TTon maxVs min：变压器次级最低电压Vo max：最大输出电压V L：电感线圈压降V F：输出侧二极管的正向压降第四步：变压器匝比N的计算N= Vin minVs minVin min: 变压器初级最低电压Vs min：变压器次级最低电压第五步：变压器初级绕组匝数的计算因为作用电压是一个方波，一个导通期间的伏秒值与初级绕组匝数关系N P= Vin min ×Ton max×108(Bm－Br)×SN P：初级绕组匝数Vin min：变压器初级最低电压Ton max：最大导通时间Bm－Br：磁感应强度S：磁芯有效截面积第六步：次级绕组匝数的计算Ns=Np/NN为匝比第七步：输出滤波电感的计算L=Vs min－（V F＋Vo max）×T on max △I L△I L为I O的15%—20%另外，功率开关器件电流电压耐量的确定，变压器原副边绕组线径的确定。
第三章 单端正激 TL494
单端正激式开关稳压电源
§ 3.1 基本工作原理 § 3.2 TL494设计特点 § 3.3 驱动、保护电路
§ 3.1 基本工作原理
带去磁绕组二极管箝位电 路的单端正激单管变换器
为满足磁通复 位，导通脉宽 不能超出周期 的一半。
单端正激双管变换器电路结构
PWM脉宽控制电路同时
控制两个开关管的通断
双管：由于用两个二极管箝位，使两只开关管的耐压可以降低一倍； 单管：开关管的耐压至少是两倍的输入电压值 注意：由于在变压器复位值相等，方向相反，故开 关管的导通时间等于变压器的复位时间，所以为了实现复位，双管正 激变换器的最大导通时间为开关周期的一半。为可靠起见，其占空比 应小于50％，否则变压器就不能可靠复位，导致饱和。
工作频率1－300kHz，输出电压达40V，输出电流为200mA。
TL494内部功能方框图与基本单元电路
§ 3.3 驱动、保护、软启动电路
过流检测电路是利用TL494的16脚作为检测输入端，当输出电 压的负载电流超出一定值（1.5~2.0A）时，IC内部的3脚电压立刻升 高大于正常时的值（3.8~4.5V）,从而全部封锁TL494的输出脉冲。
§ 3.2 TL494 设计特点
TL494是一种固定频率脉宽调制电路，它包含了开关电源控 制所需的全部功能，广泛应用于单端正激双管式、半桥式、全桥 式开关电源。TL494有SO-16和PDIP-16两种封装形式，以适应不 同场合的要求。其主要特性如下： 主要特征 1、集成了全部的脉宽调制电路。 2、片内置线性锯齿波振荡器，外置振荡元件仅两个（一个电 阻和一个电容）。 3、内置误差放大器。 4、内止5V参考基准电压源。 5、可调整死区时间。 6、内置功率晶体管可提供500mA的驱动能力。 7、推或拉两种输出方式。
单端正激变换器的工作原理
单端正激变换器的工作原理01带隔离变压器（DC）-DC前面介绍了四种基本的非隔离DC-DC变换器结构，它们有一个共同点就是输入输出存在直接的（电气）连接，然而在实际应用中，由于电压等级变换、安全、系统串并联等原因，需要进行输入和输出的电气隔离。
在基本的非隔离DC-DC变换器(如Buck、Boost、Buck-Boost和Cuk变换器)中加入变压器，就可以派生出带隔离变压器的DC-DC变换器。
比如，Buck变换器可以派生出单端正激变换器、桥式变换器、电压型推挽变换器等; Boost变换器可以派生出（电流）型推挽变换器等; Buck-Boost变换器可以派生出单端反激变换器等。
在DC-DC变换器中，变压器的作用主要是隔离，一定情况下也能起到变压的作用。
应用在隔离DC-DC变换器中的变压器是高频变压器，（工作原理）与其他类型的隔离变换器不同，变压器铁芯必须加气隙。
关于变压器的设计，是一个重要又复杂的过程。
今天，我们主要来聊聊单端正激变换器，所谓的单端变换器，是指变压器磁通仅在单方向变换的变换器。
02单端正激(Forward Conver（te）r)单端正激变换器由Buck变换器派生而来。
如下图这是Buck变换器的拓扑图，在虚线位置插入一个隔离变压器，便可以得到单端正激变换器，如下图：当开关管T闭合时，工作状态如下图：根据图中的同名端表示，可以知道变压器副边也流过电流，D1导通，D2截止，电感电压为正，变压器副边的电流线性上升。
在Dc*Ts期间，电感电压为当开关管T关断时，工作状态如下图：变压器副边没有电流流过，负载电流经反并联（二极管）D2续流，在(1-Dc)*Ts期间，电感电压为负，电流线性下降uL=-Uo在稳态时，电感电压在一个周期内积分为零，因此得到由上式可见，单端正激变换器的电压增益与开关导通占空比成正比，这和Buck变换器类似，不同的是比后者多了一个变压器的变比。
在上边分析电压增益时考虑的是电感电压在一个周期内累积为零的关系，前面的分析中我们也有从电感电流或者电感磁通的角度出发，这三者的本质是一样的，都是电感磁芯中的磁通平衡。
单端正激原边有源嵌位电路
单端正激原边有源箝位电路目录1概述（电路类别、实现主要功能描述）： (2)2电路组成（原理图）： (2)3工作原理分析(主要功能、性能指标及实现原理): (2)4关键参数计算分析： (5)5电路的优缺点 (4)6电路的应用说明： (5)7应用的注意事项： (5)3.2 不同的是嵌位管S2及选取不同。
图1：嵌位管S2: P-OS管，不太容易选型（P-MOS管相对较少），驱动容易（嵌位管与主开关管共地），不需要外加驱动电路，如QSR、ESR等系列中LM5025的应用。
图2：嵌位管S2: N-OS管，比较容易选型（N-MOS管相对较多），但驱动不容易（嵌位管与主开关管不共地），需要外加驱动电路，如FDR-L60028SCG中M51995AFP的应用。
3.3 下面以图1为例对单端正激原边有源嵌位电路进行分析。
3.3.1有源钳位正激变换器拓扑与传统的单端正激变换器拓扑基本相同，只是增加了辅助开关S2和嵌位电容C C。
开关S1和S2工作在互补状态。
为了防止开关S1和S2共态导通，两开关的驱动信号间留有一定的死区时间。
为了方便分析，假设：a.位电容C C容量足够大以至于其上的电压V C视为常数；b.出滤波电感L O足够大以至于其中的电流纹波可忽略不计；c.压器可等效成一个励磁电感Lm和一个匝比为n的理想变压器并联，并且初次级漏感可忽略不计；d.有半导体器件为理想器件。
3.3.2 源钳位正激变换器典型工作模式图3图3有源嵌位同步整流正激变换器的工作典型波形有源钳位正激变换器工作状态可分为6个工作区间，关键工作波形如图 3所示。
[t0～t1] 期间主开关S1导通，辅助开关S2断开。
变压器初级线圈受到输入电压Vin的作用，励磁电流线性增加，次级整流管导通并向负载输出功率。
t1时刻，主开关S1断开。
[t1～t2] 期间负载折算到变压器初级的电流Io＊和励磁电流Iim给电容Cds1(开关管输出电容)充电和Cds2（嵌位管输出电容）放电，电压Vds1迅速上升。
单端正激式开关电源原理简述
单端正激式开关电源原理简述
单端正激式开关电源原理简述
单端正激式开关电源原理简述：电路原理框图如上所示。
这种电路在形式上与单端反激式电路相似，但工作原理不太相同。
当开关管VT1导通时，VD2也导通，这时电网向负载传送能量，滤波电感L储存能量；当开关管VT1截止时，电感L通过续流二极管VD3 继续向负载释放能量。
在电路中还设有钳位线圈与二极管VD2,它可以将开关管VT1的最高电压限制在两倍电源电压之间。
为满足磁芯复位条件，即磁通建立和复位时间应相等，所以电路中脉冲的占空比不能大于50%，由于这种电路在开关管VT1导通时，通过变压器向负载传送能量，可输出50-200 W的功率。
电路使用的变压器结构复杂，体积也较大，所以这种电路的实际应用比较少。
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单端正激变换器電路解說
★电路拓扑图
2、电路原理
其变压器T1起隔离和变压的作用，在输出端要加一个电感器Lo（续流电感）起能量的储存及传递作用，变压器初级需有复位绕组Nr（此点上我对一些参考书籍存疑，当然有是最好，实际应用中考虑到变压器脚位的问题）。
在实际使用中，我也发现此绕组也用RCD吸收电路取代亦可，如果芯片的辅助电源用反激供给则也可削去调整管的部分峰值电压（相当一部份复位绕组）。
输出回路需有一个整流二极管D1和一个续流二极管D2。
由于其变压器使用无气隙的磁芯，故其铜损较小，变压器温升较低。
并且其输出的纹波电压较小。
3、变压器计算
一般来说高频变压器的设计可划分为以下六个步骤：
a、选择磁芯材料和磁芯结构形式。
b、确定工作频率，工作最大磁感应强度Bm。
c、计算并初选磁芯型号。
d、计算并调整原、副边匝数。
e、计算并确定导线线径。
f、校核窗口面积和最大磁感应强度Bm。
现就这六个步骤来讨论单端正激式变压器的设计：
★ 选择磁芯材料和磁芯结构形式
高频变压器磁性材料选择的标准为高初始磁导率μi、低矫顽力Hc、高饱和磁感应强度Bs、低剩磁Br、高电阻率ρ和高居里温度点。
磁导率高，变压器工作时励磁电流就小；矫顽力低则磁滞损耗比较小；高饱和磁感应，低剩磁，变压器工作时磁通变化范围 B可以较大，相应减小了变压器体积；高电阻率，高频工作时涡流损耗比较小；高居里温度点，变压器工作温度可以相应提高，但以上各项要求不可能同时得到满足，不同的磁性材料存在其长处也必然存在不足，需视具体应用条件加以选择。
一次电源工作频率一般选择在60KHz～150KHz 之间，二次电源产品工作频率一般选择在100KHz～400KHz之间，在这个频率范围，宜选用Mn-Zn铁氧体材料，目前二次电源常用的铁氧体材料包括TDK的PC30－PC40，Magnetics的P 材料，PHILIP的3F3及899厂的R2KB2等。
磁芯结构形式的选择一是考虑能量传递，二是考虑几何尺寸的限制，三是考虑磁芯截面积和窗口面积的比例，多路输出变压器一般要求有较大的窗口面积，选择EE型、EI型或PQ 型磁芯，可具有较大的窗口和良好的散热性，DC/DC模块电源可选用FEY型、FEE型、EUI型等，铃流变压器要求磁芯截面积比较大，可选用GU形磁芯；此外还应考虑变压器的安装，加工方便性，成本等，目前中、大功率通常选用GU形磁芯，这种磁芯特点是有较大的截面积，漏磁很小，采用国产材料，成本低，但出线需手焊。
★确定工作频率，最大磁感应强度Bm
考虑高温时饱和磁感应强度Bs会下降，同时为降低高频工作时磁芯损耗，工作最大磁感应在一般选择为2000～2500Gs，工作频率的选择可在设计变压器时进行反推，或先确定再进行调整，AC/DC工作频率一般选择在60KHz～150KHz之间；DC/DC工作频率可选择为100KHz～400KHz之间。
★计算并初选磁芯型号
磁芯结构确定基础上，其型号选择可采用面积乘积法：
对于正激式变压器：
Np=(Vin×Ton)/(ΔB×Ae)
(Ae：磁芯截面积，Vin：输入电压，Ton：导通时间，∆B＝Bm－Br，Np为变压器原边匝数)。
Q=(I1×Np)/(Ku×j×2)
(Q为窗口面积，I1、Np对应初级绕组电流和匝数，Ku为窗口系数，即铜线截面积之和与窗口面积比值。
一般Q可取0.3～0.35，j为导线电流密度可取8～15A/m2，上式中假定原边绕组占整个绕组截面积的1/2)
Ae×Q=Po/(2×η×Ku×j×ΔB)
根据输出功率P
，预测效率η，导通时间Ton和工作磁感应变化范围∆B等参数可求出Ae 和Q乘积，作为初选磁芯型号的依据，如果对磁芯选择比较有经验也可越过该步骤，直接进入下一步。
★计算并调整原副边匝数
a、计算原边匝数：Np=(Vin×Ton)/(ΔB×Ae)
b、计算副边匝数：N2=(Vo+Vd+Io×R)/(D×Vin)
(V
0为输出电压，V
D
为输出整流二极管压降，Io×R为线路压降，Vin为直流输入电压,D
为占空比)
c、副边电流有效值：I2=Io×sqr(D)
d、原边电流有效值：I1＝（I2×N2/Np）×(1+5%) (取励磁电流为原边电流5％)
根据电流有效值和导线选择经验，同时考虑高频工作时导线的集肤效应，当电流较大时，采用多股并绕，每股线径不得大于2倍穿透深度，漆包线的线径和股数可适当调整，使
线包每一层能正好绕满，若计算出的原、副边匝数非整数，可选择匝数较小的一方取整，再根据匝比推算其它绕组匝数。
★校核窗口和最大磁感应
根据公式 Ku=Ae/Q 校核窗口，窗口系数Ku约为0.3～0.35。
如果在计算副边取整过程中调整了匝数，应由公式Np=(Vin×Ton)/(ΔB×Ae)校核最大磁感应，最大磁感应在3000Gs以内，如果有条件，最好试绕一个变压器，进行实验,然后根据最低输入电压和最大载时的开关波形来进行反推（这种方法最有效，当然也最危险，毕竟你还未完全调试出来时可能会炸机的噢！最好有一块可记忆的示波器和一个同事在旁！你以为做什么？呵呵~~当然是实时地给你送到医院啦！！）。
4、输出电感设计
输出滤波电感设计的基本要求是满足电感量，保证流过最大电流时磁芯不会饱和，窗口要绕得下。
单端正激式电路输出电感设计可分为以下几个步骤。
a、确定电感量并初选磁芯型号。
b、确定电感峰值电流。
c、确定线圈匝数和气隙。
d、确定导线线径。
e、校核窗口和最大磁感应。
★确定电感量并初选磁芯型号
首先通过电路设计确定输出滤波电感值，滤波电感值取大一些可减小初、次级电流峰值，减小输出纹波噪声，但电感量的增加受到电感体积、尺寸的限制，同时电感过大会造成系统时间常数大，给控制带来问题，电流上升斜率太小，采用电流控制型方案时还容易出现次谐波振荡问题，因此电感量值的选取应综合考虑以上因素。
选定电感值后，根据电感最大贮能
值0.5×L×I×I，依据经验或磁芯厂家提供的速查图表，初选一磁芯型号代入以后步骤进行计算。
★确定电感峰值电流
Imax=Io+2×Vo×Toff/L(Toff为关断时间)
★确定线圈匝数和气隙
由于电感电流中存在较大的直流分量，当选用铁氧体磁芯时，一定要加入气隙，可在实际调试中去调整气隙的大小；也可考虑使用FeSiAl材料或P.P.M材料的磁环（呵呵~~ 可别以为我出馊主意噢！效果会好多了，不过会使电源更值钱些罢了！！！）。
一般输出滤波电感最大磁感应强度可取为3000Gs左右，选定Bm后联解以上两式可求出匝数N和气隙长度 。
匝数N应进行取整，当匝数少电流大时，应尽量避免取半匝的情况。
★计算并确定导线线径
确定匝数后，根据电流有效值选取导线线径，电流较大时，仍需采用多股并绕，但由于电感电流中交流成份比较小，集肤效应不明显，必要时可选用较粗的导线绕制。
★校核窗口和最大磁感应
电感设计完成后，可在实验中进一步调整气隙，以达到最佳的电感量和工作磁通。