蒸汽加热公式
烘干炉加热功率计算公式
P
= 13.84 KW
其中: 爐內膽體積大于100m3時
烘 干 / 固 化 爐 加 熱 計 算 公 式
三 烘干/固化蒸氣加熱
爐內膽有效尺
寸
L
= 22500.00 mm
Байду номын сангаас
W
= 4300.00 mm
H
= 1200.00 mm
V
= 116.10 m3
爐溫
= 220.00 0C
輕柴油加熱熱 功率(KW)={爐 內膽體積(包 括吸風槽+吹 風槽)*爐溫*18 倍*1.15(系數)} ÷[860(系 數)*1.15(系數) 時)]
二 烘干/固化電加熱
爐內膽有效尺
寸
L
=
2000.00 mm
W
= 1000.00 mm
H
= 1000.00 mm
V 爐溫
=
2.00 m3
= 250.00 0C
輕柴油加熱熱 功率(KW)={爐 內膽體積(包 括吸風槽+吹 風槽)*爐溫*18 倍*1.15(系數)} ÷[860(系 數)*1.15(系數) 時)]
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烘 干 / 固 化 爐 加 熱 計 算 公 式
烘干/固化輕 一 柴油加熱
爐內膽有效尺
寸
L
=
2000.00 mm
W
= 1000.00 mm
H
= 1000.00 mm
P
= 707.01 KW
蒸氯熱耗量 =
= 已知
P/0.58 KG
热工基础——水蒸气的热力性质和过程
2
pdv
1
pv2 v1
3、 饱和水的比体积随压力的升高略有增加，而饱和蒸汽的比 体积则随压力的升高明显的减小。
4、临界点上的比汽化潜热为零，即汽化在一瞬间完成。
第三节 水蒸气表
饱和水与饱和水蒸气表、未饱和水与过热蒸汽表
一、饱和水与饱和水蒸气表
1. 按温度排列，附表2
tp, v’，h’，s’， v”，h”，s” 2. 按压力排列，附表3
cp cv R
水蒸汽的热力学能、焓和熵通过查图和表求得。
第二节 水的定压汽化过程和
水蒸气的p-v图及T-s图
汽化和液化
蒸发 汽化
沸腾
一、饱和温度和饱和压力
饱和状态 相应的温度和压力称为饱 和温度（ts）和饱和压力， 两者一一对应。 ts =f(P)
饱和蒸汽 饱和水
二、水的定压汽化过程
容器中装有1kg水， p 0.1MPa ta 0C va 0.001 m3 kg
v’,v”
v >v” 过热蒸汽
Sx，hx
2、根据状态查相应的图或表，湿蒸汽查饱和水与饱和蒸 汽表，再利用干度公式求出。
3、热力学能利用公式u=h-pv求得。
例 P=0.5Mpa，v=0.36m3/kg，确定状态，并求出温 度、比焓、比热力学能和比熵。
解查：饱和水与饱和蒸汽表 ts=151.85C，v’=0.0010928m3/kg， v”湿=0蒸.3汽7481xm 3v/kvg' 0.96
处于平衡态单相均匀系= f ( p或 T )。v’，u’，h’，s’ （3）d：干饱和蒸汽，t = ts ， p、T 不再是独立的状态参数
处于平衡态单相均匀系= f ( p或T )。v”，u”，h”，s”
蒸汽加热计算表
蒸汽加熱計算表1.公式:1).溫度差=使用溫度-工作環境溫度2).熱容量=槽容量*溫度差3).蒸汽量=熱容量/蒸發比熱(蒸發比熱=538.8cal/kg)2.例表說明:工程槽容量溫度差熱容量蒸汽量預脫脂3000L 400C 120000KCAL/HR 225KG/HR 脫脂4500L 400C 180000KCAL/HR 335KG/HR化成皮膜6000L 400C 240000KCAL/HR445KG/HR TOTAL 1005KG/HR3.蒸汽主管ψ值計算:公式: ψ=√4D3600*ρ.ν.πψ=主管內徑(M)D=每小時通過蒸汽量ρ=蒸汽比重1.7KG/M3時(壓力3KG/M3時)υ=蒸汽速度25M/SECπ=3.14計算: ψ=√4*10053600*1.7*25*3.14ψ=0.91M=91MM≒31/2”4.蒸汽支管表面積計算:公式:M= Q(t1-t2)M(t3-t4)eM=蒸汽支管表面積化成皮膜Q=熱水供給量(比槽容量多20%)(㎏/hr) 7200㎏/hrT1=熱水溫度50 o c蒸汽加熱計算表T2=水的溫度15 o cT3=蒸汽溫度(3㎏/㎝2) 135 o cM=蒸汽傳熱量(Kcal/m2hr o c) 600Kcal/m2 hr o cE=效率(%) 70%T4=(t1+t2)/2 (50+15)/2=32.5 根據公式求得: 7200*(50-15)600*(135-32.5)*0.7≒5.9M25.加熱支管數量:1”1M-SS41無縫鋼管表面積為:0.107 M2/M5.9 M2/0.107M2/M=55M。
加热效率计算公式
加热效率计算公式1 热效率的概念热效率是指热量总输入量中，实际产生有效热用量的比率。
这一比率反映出能源利用效率的高低，也是衡量设备效率水平的重要指标。
一般情况下，越高的热效率表明设备能够更有效地转换能源与有效热，从而节约能源。
2 计算热效率的公式根据理论，热效率的计算公式为：热效率 = 有效热输出 / 热能总输入量×100%。
其中,有效热输出即有功热，冷却水出口温度减去供暖水入口温度的差乘以系统的供暖水流量，即可得出有效热输出量；热能总输入量即热量总输入，是指把蒸发器内的蒸汽压缩到室温流量所需要的动力和制冷循环系统中暖通设备用热量以及制冷循环系统中需要抽取热量中所有的能量输入之和。
3 热效率的影响因素热效率的影响因素也有很多，影响热效率的因素主要有：冷热源温度差、负荷量、热负荷模式、加热器施电率、室内与室外环境温度等。
冷热源温度差是热力发动机（如采暖、太阳能采暖系统）基本运行条件之一，差越大，热效率可以达到较高值。
负荷量与热效率也是密切相关的，当热量负荷量随着变化而变化时，热效率也会发生变化；热负荷模式影响着室内的加热周期，在选择合适的负荷模式时，可以获得较高的热效率；加热器施电率也影响热效率，当施电率高时，热量更容易被转换成有效热，从而可以增加热效率；室内与室外环境温度也会对热效率产生影响，当室外温度较低时，热效率可以较高地保持。
另外，还有设备操作条件、管路损失、能耗、热补偿以及冷热源控制等因素也会影响到热效率的大小。
4 提升热效率的措施针对影响热效率的不同因素，可以采取以下几种方式去提升热效率：（1）提高冷热源之温度差，尽可能做到较大的差值，以增大热量的输入量；（2）改善热负荷模式，根据实际情况采用合理的模式及方式；（3）加强加热器施电率的控制，以保证暖通设备能够正常运行；（4）优化管路损失，确保管路密封型式正确，锁定松动件，提高热量传递效率；（5）增大补偿量，选择合适的热补偿模式；（6）优化系统的结构和设计，选择合适的冷热源控制系统；（7）更新设备，采用节能装置，提高热量的使用效率。
蒸汽耗量计算
蒸汽耗量计算蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。
这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。
确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法：1.使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。
计算加热物质所需热量的公式，可以适用于绝大多数的传热制程------Q= m* cp*∆T / t。
Q = 热量 (kJ)；m = 物质的质量 (kg)；cp = 物质的比热 (kJ/(kg·℃))；∆T = 物质的上升温度(℃)；t = 加热的时间（s）。
计算非流动型应用的平均换热功率将一定质量的油在10min （600s）内从温度35℃加热到120℃。
油的体积为35L，在该温度范围内比重为0.9，比热为1.9 kJ/(kg·℃)。
确定所需的换热功率：油的质量m = 0.9×35 = 31.5 kgQ =31.5kg×1.9kJ/(kg·℃)×(120-35)℃/600sQ = 8.48 kJ/s(8.48kW)2.蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。
这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。
通过收集冷凝水来对一个夹套锅进行测试，在本例中使用一个空的水罐和台秤。
这种方法容易操作，也能达到的精确的测量结果。
3.额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。
这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。
如果负荷用kW表示，蒸汽压力给定，蒸汽的流率可以用公式确定：蒸汽中的热量用来做两件事：1.使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。
2.来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。
罐体的能量损耗顶部开口罐体，这些罐体的热负荷计算需要综合考虑其内的物品和材料，并计算蒸发损失。
脱油脂箱-脱油脂是在产品经过机械加工之后但在最终装配之前进行的，从金属表面去掉沉积的油脂或冷却油的工艺。
蒸汽潜热计算方法
一、计算方法蒸发量用重量M(Kg）来标度供热量Q（J）由温升热与气化潜热两部分组成。
1.温升热量Q1（J）：温升热与蒸发介质的热容和蒸发介质的温升成正比，即：Q=C×M×ΔT；ΔT=T2-T1 热容C：J/Kg.℃这是个非常简单的公式，用于计算温升热量，液体的饱和压力随温度的提高而上升至液体表面上方压力时开始蒸发。
2.蒸发潜热Q2（J）为：Q2=M×ΔHΔH：液体的蒸发焓（汽化热）J/Kg3.总供热量Q=Q1+Q2二．举例现在需要用蒸汽来加热水，已经蒸汽的参数为0.8mpa，300℃，水量为12t/h，水温为57℃，现在将蒸汽直接通过水混合将来水加热到62℃，请问需要多少蒸汽呢？是否是按照等焓来计算呢放出热量为：蒸汽变成100℃水的冷凝潜热热量加上100℃的冷凝水变为62℃水放出的热量之和。
设需要蒸汽D千克/h。
吸收的热量为：12吨水从57℃升到62℃吸收的热量.数值取值为：水的比热按照C=1千卡/千克℃计0.8mpa，300℃蒸汽的冷凝潜热约为r=330千卡/千克，1吨蒸汽生成1吨凝液。
凝液温度为100℃，不考虑损失。
Q吸收=Cm(t2-t1)=1×12000×(62-57)＝60000千卡/hQ冷凝放热=Dr=330DQ冷凝水降温放热= CD(T2-T1)=1×D×(100-62)＝38 DQ吸收＝Q冷凝放热+ Q冷凝水降温放热330 D+38 D＝60000＝163kg/h因此，需要该品位蒸汽0.163T/H，水量加热后上升到12.136t/h损失就按5-10%考虑了。
例子21吨水变成水蒸气是多少立方假设水的起始温度为20度；加热成为140度的水蒸汽（假设为饱和水蒸汽而不是过热水蒸汽）。
1，简略计算：常压下水的汽化热为540 千卡/公斤；需要的热量：(140-20)*1000=120000千卡，再加上汽化热540000千卡，共计660000千卡。
气体和蒸汽的基本热力过程
对于定容过程,
ds
cV
dT T
如果比热容取定值，上式积分可得
s
T dT
ds s0
c T0 V
T
可见，定容线在T-s图上为一指数函数曲线。
6
其斜率为
由于T与cV都不会是负值，所以定 容过程在图上是一条斜率为正值的指
数曲线。
三、 定容过程的功量和热量
因为dv = 0，所以膨胀功为零，即
(,0)
(0,) (,0)
(0,)
在各区间沿顺时针方向，n值增大。
31
二、利用图判断q、w、wt、ΔT、 Δu、 Δh、 Δs的正负
u在p-v,T-s图上的变化趋势
u =T
p
2
u 1 cV dT
T
T>0 u>0
T>0 u>0
v
s32
h在p-v,T-s图上的变化趋势
pv RgT
q h wt
4
4-2 理想气体定容过程
定容过程：气体比体积保持不变的过程。 一、 定容过程方程式及初、终状态参数关系式
定容过程方程式： v = 常数 定容过程初、终态基本状态参数间的关系:
5
二、 定容过程在p-v图和T-s图上的表示
定容过程在p-v图上为一 条垂直于v 轴的直线。
3
对理想气体可用公式：
定比热容 u cV T h cpT
s
cp
ln
T2 T1
Rg ln
p2 p1
cV
ln T2 T1
Rg
ln
v2 v1
cV
ln
p2 p1
c p ln
蒸汽潜热计算方法及潜热值doc
潜热的计算方法一、计算方法蒸发量用重量M(Kg）来标度供热量Q（J）由温升热与气化潜热两部分组成。
1.温升热量Q1（J）：温升热与蒸发介质的热容和蒸发介质的温升成正比，即：Q=C×M×ΔT；ΔT=T2-T1 热容C：J/Kg.℃这是个非常简单的公式，用于计算温升热量，液体的饱和压力随温度的提高而上升至液体表面上方压力时开始蒸发。
2.蒸发潜热Q2（J）为：Q2=M×ΔHΔH：液体的蒸发焓（汽化热）J/Kg3.总供热量Q=Q1+Q2二例子现在需要用蒸汽来加热水，已经蒸汽的参数为0.8mpa，300℃，水量为12t/h，水温为57℃，现在将蒸汽直接通过水混合将来水加热到62℃，请问需要多少蒸汽呢？是否是按照等焓来计算呢放出热量为：蒸汽变成100℃水的冷凝潜热热量加上100℃的冷凝水变为62℃水放出的热量之和。
设需要蒸汽D千克/h。
吸收的热量为：12吨水从57℃升到62℃吸收的热量.数值取值为：水的比热按照C=1千卡/千克℃计0.8mpa，300℃蒸汽的冷凝潜热约为r=330千卡/千克，1吨蒸汽生成1吨凝液。
凝液温度为100℃，不考虑损失。
Q吸收=Cm(t2-t1)=1×12000×(62-57)＝60000千卡/hQ冷凝放热=Dr=330DQ冷凝水降温放热= CD(T2-T1)=1×D×(100-62)＝38 DQ吸收＝Q冷凝放热+ Q冷凝水降温放热330 D+38 D＝60000＝163kg/h因此，需要该品位蒸汽0.163T/H，水量加热后上升到12.136t/h损失就按5-10%考虑了。
例子21吨水变成水蒸气是多少立方假设水的起始温度为20度；加热成为140度的水蒸汽（假设为饱和水蒸汽而不是过热水蒸汽）。
1，简略计算：常压下水的汽化热为540 千卡/公斤；需要的热量：(140-20)*1000=120000千卡，再加上汽化热540000千卡，共计660000千卡。
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0.72
2460
0.8
2730
0.87
2970
缸内溶液表 液面散热系数 液面散热系数 溶液表面散热 溶液吸热量 溶液总加热量
面积(M2) (BTU/HR/FT2) (KJ/HR/M2) 量(KJ/HR) (KJ/HR)
(KJ/HR)
1.2 1.9 1.2 0.65
2700 1700 1700 2220
30628.8 19284.8 19284.8 25183.68
1200
0.41
1400
0.45
1540
0.51
1750
0.58
1980
0.65
2220
0.73
2500
0.83
2840
0.95
3250
1.1
3760
1.3
4440
1.6
5470
2.35
8020
2.8
9560
210
99
3.25
11100
表面热损失(无搅拌)
KW/Ft2
BTU/hr/ft
2
-
-
0.01
36754.56 36641.12 23141.76 16369.392
83160 107730 68040 40950
119914.56 144371.12 91181.76 57319.392
.3MPa时,其潜热为: 2136 KJ/Kg
平均温差 热交换面 需蒸汽量 (℃) 积(M2) (Kg/HR)
℃
SS,Ti热交换系数:
温度 ℃
热交换器 材料
Teflon热交换系数:
升温时 间
温升
(小时) ℃
75
SS
4
55
65
Ti
4
45
65
Ti
4
45
70
SS
4
50
SS,Ti热交换系数: eflon热交换系数:
2554 1015
KJ/(M2*HR*℃) KJ/(M2*HR*℃)
当蒸汽压力为0.3MPa时,其潜热为:
蒸汽加
热
室温
20 ℃ 水蒸汽温度:
水蒸汽压力:
23bar
缸 号
工序
缸尺寸(MM) 长 宽高
容积 (公升)
1 电解除油
1200 1000 1350 1440
2 瓦特镍
1900 1000 1350 2280
3 瓦特镍
1200 1000 1350 1440
4 热水洗
650 1000 1350 780
132
71
165
74
170
77
175
79
180
82
185
85
190
88
200
93
205
96
表面热损失(有搅拌)
KW/Ft2 BTU/hr/ft2
0.03
110
0.05
180
0.07
240
0.09
310
0.11
380
0.13
450
0.15
520
0.18
620
0.21
720
0.25
860
0.3
1030
0.35
84.5 89.5 89.5 87
0.56 0.63 0.40 0.26
56.140 67.589 42.688 26.835
液面散 热系
温度
℉
℃
80
27
85
29
90
32
95
35
100
38
105
41
110
43
115
46
120
49
125Biblioteka 5213054
135
57
140
60
145
63
150
66
155
68
160
40
0.02
70
0.04
140
0.05
180
0.065
230
0.09
310
0.1
350
0.12
410
0.14
480
0.16
550
0.18
620
0.21
720
0.24
820
0.27
930
0.3
1030
0.34
1160
0.37
1270
0.41
1400
0.45
1540
0.5
1710
0.55
1880
0.6
2050