环锭纱加捻及其拉伸强力
第2讲 纱线的基本特征参数及拉伸性能-概要
3.2.4 混纺纱的拉伸性能（图12-16） 混纺纱的拉伸性能（
2012-3-26
本讲思考题
第十章： 、 、 第十章：3、6、11 第十一章：4、7、8、10、 第十一章：4、7、8、10、 纤维及纱线的线密度表达方 式及相互关系。 式及相互关系。
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3.2.3 集合过程中短纤维力学行为的变 化
短纤维纱在接受拉伸变形时， 短纤维纱在接受拉伸变形时，纱中处于不同 集合状态的纤维将会发生如下一些行为变化: 集合状态的纤维将会发生如下一些行为变化: （1）起拱弯曲的纤维力图伸直，并产生变形， 起拱弯曲的纤维力图伸直，并产生变形， 在纱内层间穿插交缠的纤维， （2）在纱内层间穿插交缠的纤维，将借助拉伸力 的作用， 的作用，挣脱周边纤维的束缚而进入能量水平更 低的位置。 低的位置。 这样， 这根短纤维纱在拉伸中的变形与破坏， 这样 ， 这根短纤维纱在拉伸中的变形与破坏 ， 便只能有两个原因 便只能有两个原因：
第2讲
纱线的基本特征参数 及拉伸性质
2012-3-26
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
目
录
1．纱线的基本特征参数 ． 1.1 纱线的细度 1.2 纱线的细度不匀表示 1.3 纱线的捻向及捻度 2. 纤维及纱线的拉伸性质 2.1 纤维及纱线拉伸性能性能指标 2.2 纤维及纱线的应力 应变曲线 纤维及纱线的应力—应变曲线 2.3 纱线的弹性
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1.2 纱线的细度不匀表示
一般地说，不匀率指标有三种： 一般地说，不匀率指标有三种： 平均差、平均差系数（ 210） ◇ 平均差、平均差系数（P210）； 均方差、均方差系数(变异系数CV CV， ◇ 均方差、均方差系数(变异系数CV， 210) P210)； 极差、极差系数(P210) (P210 ◇ 极差、极差系数(P210)。 以上数据可通过乌斯特仪（ 以上数据可通过乌斯特仪 （ Uster） ） 进行测定， 企业通常称不匀率为“ 进行测定 ， 企业通常称不匀率为 “ 条干 不匀” 不匀”。
环锭纺纱——精选推荐
环锭纺纱新技术——紧密纺(上)秦贞俊教授级高级工程师中国纺织工程学会棉纺织专业委员会当代环锭纺纱在短纤维纺纱体系中占有十分主要的地位，即使在20世纪后20年许多新型纺纱技术已有了很大发展，像转杯纺、喷气枋等新型纺纱体系统具有速度高，产量高及生产费用少的特点。
比环锭纱好，如毛羽、纱疵及条干均匀度等，但所生产纱线的特性在一些方面远不如环锭纱如单纱强力，手感等方面。
一、近期紧密纱环锭纱的研究与开发，使纱线质量得到很大改进，紧密环锭纱的毛羽显著减少，细纱强力进一步提高，断裂伸长率也得到改进，十分有利於生态环境的改进（飞花少），耐磨度提高，手感好及具有理想的纱线结构等。
紧密纺环锭纺纱技术展示了许多优势。
在传统的环锭纺中，从前罗拉钳口线引出的纤维受到加捻，加捻点与前罗拉钳口之间形成纺纱加捻三角区，加捻三角区的外侧纤维承受较大的张力，中间的纤维承受的张力较小。
大部分纤维会加捻成纱，而部分纤维会形成纱线毛羽及飞花。
新型紧密纺环锭纺纱体系，使处於罗拉钳口与加捻点之间三角区的纤维受到控制，从前罗拉钳口引出的纤维束在牵伸区完成牵伸后，受到设在三角区负压的凝聚，在负压凝聚力的作用下，使纤维受控到达加捻点进行加捻，因此，纺纱三角区基本不存在，使所有纺纱三角区中的纤维被凝聚全部被纺成纱。
在普通环锭细纱机中，如图1所示，在离开前罗拉钳口线之前，牵伸区中的纤维束宽度为B，它取决许多因素如纺纱支数，粗纱捻度及牵伸状况。
假如纤维须条离开前罗拉钳口线即开始加捻，对於特定的纱线即一定的纱支并伸直的纤维束，纺纱三角区宽度大小主要取决於卷绕张力P，纺纱三角区b与卷绕张力P成反比，这个关系表明：纺纱三角区的宽度小於喂入须条的宽度，三角区边缘的纤维与纱体连接差的纤维，一端伸在纱体外而另一端被捻入纱体中或者出现不被捻入纱体的情况，由此会产生飞花及纱线毛羽。
与普通环锭纺相反，在紧密环锭纺中，纤维受负压气流的作用，在离开主牵伸区前罗拉钳口的会出现凝聚现象。
环锭细纱机牵伸原理
环锭细纱机牵伸原理引言环锭细纱机是纺织行业中重要的生产设备之一，它通过牵伸纤维并形成细纱。
牵伸是纱线生产过程中的重要步骤，它能给纱线赋予理想的拉伸性能和完美的外观。
本文将深入探讨环锭细纱机的牵伸原理，介绍其工作过程和关键技术。
环锭细纱机的工作原理环锭细纱机是一种利用摩擦牵引纤维进行纺纱的设备。
下面将详细介绍其工作原理。
1. 纤维送纱纤维从供纱装置中送入环锭细纱机。
在供纱装置中，纤维经过一系列预处理步骤，如梳理、平整等，以确保纤维的质量和均匀性。
2. 纤维进入锭子经过供纱装置的处理，纤维进入环锭细纱机的锭子部分。
锭子是环锭细纱机中最关键的部件之一，它由金属材料制成，表面镀有陶瓷涂层以减少摩擦。
3. 纤维受到摩擦牵引纤维在锭子表面与锭子之间形成摩擦力。
通过锭子的旋转运动，纤维被牵引并逐渐拉伸。
这种牵引力和拉伸过程是环锭细纱机牵伸原理的核心。
环锭细纱机牵伸原理的关键技术环锭细纱机的牵伸原理涉及许多关键技术，下面将重点介绍其中几个。
1. 锭速控制技术环锭细纱机的锭速控制技术对牵伸效果具有重要影响。
恰当的锭速可以使纤维在锭子表面得到充分的摩擦牵引，实现理想的拉伸效果。
现代环锭细纱机通常采用电子控制技术实现锭速的精确控制。
2. 陶瓷涂层技术环锭细纱机中的锭子通常采用金属材料制成，然后在表面涂层陶瓷以减少摩擦。
陶瓷涂层技术的发展使得锭子表面更加平滑，摩擦系数更小，从而提高了牵伸效果和纱线的质量。
3. 纤维供纱技术纤维供纱技术是环锭细纱机牵伸原理中非常重要的环节。
供纱装置的设计和调节对于保证纤维的均匀性和质量至关重要。
现代环锭细纱机通常配有先进的供纱装置，能够根据不同纤维的特性进行调节，以获得最佳的牵伸效果。
环锭细纱机牵伸原理的优点和应用环锭细纱机牵伸原理具有许多优点，使其得到广泛应用。
1. 牵伸效果优异环锭细纱机的牵伸原理能够使纤维得到均匀的拉伸，从而赋予纱线良好的延展性和强度。
这对于某些需要高强度纱线的应用非常重要，如特种织物和高科技纺织品。
环锭加捻原理
(二)捻度分布
1、环锭加捻过程模拟图及捻度分布 下图为环锭加捻过程模拟图。 根据捻度稳定定理： BC段：气圈段：nt-TBCVRλ =0 AB段：纺纱段：TAB=ntη /VRλ CD段：卷绕段：TBCVRλ -TCDVR=0 TCD=nt/VR TBC=nt/VRλ
卷装上纱条捻度除上式捻度外，还存在nw/vR捻势，在退绕时， 纱条上实际捻度为：T=nt/VR+nw/VR=ns/V
(2)钢领板一次升降动程内捻度变化
从右图可以看出上升和下 降的纱条动态捻度处在两 条曲线上，上升时的捻度 比下降时略小。 产生以上现象的原因： 一落纱和钢领板一次升降 过程中，由于卷绕直径、 气圈形态的变化，纱条在 钢丝圈和导纱钩上的包围 弧和接触压力发生变化， 导致阻捻系数和捻度传递 效率的变化，因而引起捻 度的变化。
(五)捻缩 纱条加捻以后，纤维成螺旋线倾斜，引起纱条长度 的缩短，称为捻缩，通常用捻缩率表示。 捻缩率(%)=(理论计算长度-实长)/理论长度*100% 捻缩率的大小影响细纱号数和捻度。 捻缩与捻回角成正比。影响捻缩的因素很多，如强 伸性、温湿度、纤维性质等。
pqicosifiqi纤维断裂强力bi纤维在纱中的捻回角fi纤维间摩擦力四细纱强力和捻度捻系数捻度捻系数增大增大纤维向心压力增大摩擦力增加纱的强力增大当达到临界捻系数时捻度已相当多角也相当大这时纤维强力q在纱条轴向的分力减少纤维能够承担的纱线强力降低此时这一因素已占主导地位纱条强力开始下降
环锭加捻原理
三段捻度分布
从图中可以看出，捻度传 递过程中存在着阻捻(气圈
段)和捻陷(纺纱段)。捻度:
纺纱段<管纱段<气圈段， 纺纱段本身的捻度也呈某 种分布，近前罗拉处的捻 度最少，称为弱捻区。
纤维验配工：纤维验配工(三)
纤维验配工：纤维验配工（三）1、单选纺织品储存时，如仓库潮湿，通风不良，则会霉烂变质，这表明纤维具有（）.A.吸湿放热效应B.介质损耗C.光致发光效应D.蠕变和应力松弛现象正确答案：A2、单选下列那种纤（江南博哥）维（）耐酸不耐碱。
A.棉B.毛C.麻D.粘胶正确答案：B3、单选下列对熔体纺丝法描述不正确的一项是（）.A.纺速高B.成本低C.喷丝头孔数多D.纺成丝的截面大多呈圆形正确答案：C4、单选纤维层中夹持静止空气越多，则纤维层的绝热性（）.A.越好B.越差C.基本不变D.两者无关正确答案：A5、单选下列几乎不产生起球现象的是（）A.棉B.毛C.锦纶D.涤纶正确答案：A6、单选比电阻愈大，纺织材料的导电性能（）。
A、越好；B、越差；C、一般；D、不知道。
正确答案：B7、单选棉的纵向形态特征表现为（）.A.平直管状B.相同方向螺旋形转曲C.腰圆形D.螺旋形转曲改向正确答案：D8、单选晚期棉的纤维品质特点为（）。
A.成熟度低B.纤维短C.颜色白D.强度人正确答案：A9、单选羊毛纤维长度利细度间的关系一般是（）。
A.越长越粗B.越长越细C.长度和细度无关D.越短越粗正确答案：A10、单选经、纬为不同原料织成的织物称为（）.A.混纺织物B.纯纺织物C.交织织物D.经编织物正确答案：A11、单选用烘箱法测纤维回潮率时，棉的规定温度是（）。
A.105±5℃B.105～110℃C.100～105℃D.140～145℃正确答案：A12、单选下列表示线密度的指标，属于定长制的是（）.A.公制支数B.英制支数C.截面积D.特克斯正确答案：D13、单选纺织材料拉伸曲线上屈服点的高低反映的是纺织材料的（）.A.强力B.断裂伸长率C.弹性D.挺括性正确答案：C14、单选下列不属于纺丝后加工工序的是（）.A.干燥B.上油C.上浆D.热定型正确答案：C15、单选纺织材料吸湿后（）.A.强力增加B.断裂伸长率增加C.塑性增加D.柔性增加正确答案：B16、单选具有弹性好的异形截面是（）.A.三叶形B.三角形C.十字形D.圆形正确答案：C17、单选为保证股线结构的稳定性，一次性合股的单纱根数不宜超过（）.A.4B.5C.6D.7正确答案：B18、单选在拉伸变形恒定的条件下，纤维的内应力随着时间而逐渐减小的现象成为（）A.弹性B.蠕变C.松弛D.疲劳正确答案：C19、单选纺织材料吸湿达到的平衡回潮率总是（）放湿达到的平衡同潮率。
纯棉环锭纱结构力学性能与其强力计算方法_张宏伟
南 , 黄艳丽 , 王善元
1
1
2
( 11 常州纺织服装职业技术学院 纺化系 , 江苏 常州
213164; 21 东华大学 纺织学院 , 上海
201620)
根据纤维性能和纱线设计参数预测纱线强力 , 对 合理使用纤维原料、 降低 成本、 保 证成纱质 量具有重要 意
义。对环锭纱结构力学 性能进行系统研究 , 得出环锭 纱的相关 力学性 能参数 与纱线 线密度 和捻度 的关系 ; 通过 对 从工 厂收集的 200 组纯棉纱线线密度、 捻度、 强力 等数据的统计分析 , 并综合 考虑纱线线 密度、 是否精梳、 是否使 用 长绒 棉等因素 , 得出了线密度和捻度与纱线强力相对值的 经验函数关系。综合考虑环锭纱 的力学性 能参数和经 验 函数 , 根据连续介质力学理论 , 推导出一种纯棉环锭纱单纱强力计算公式。该公式 使用方便 , 对纯棉 环锭纱强力 预 测精度较高。预测强力与实测强力之间呈线性关系 , 二者 之间回归方程的决定系数达到 0 1 962 3。 关键词 捻度 ; 纯棉环锭纱 ; 结构力学性能 ; 强力 文 献标志码 : A 中图分类号 :TS 1021 722
的摩擦与抱合力的作用。抱 合因子 n 反映纱线中 任意一根纤维受到的摩擦与抱合作用的大小 , 是无 量纲参数
[ 2]
。纱线捻度越大, 越紧密 , 摩擦与抱合作
[2]
用越强 , n 值越大。 根据抱合因子随捻度变化的曲线图 , 用数值 分析和曲线回归分析方法得出 n 与 T 之间呈倒指 数曲线关系 : n = 01 604 @ e
第3 期
张宏伟 等: 纯棉环锭纱结构力学性能与其强力计算方法
133
别用式 ( 7) 、 ( 9) 代入, 作出纱线中纤维长度有效系数 G 与捻度 T 之间的关系曲线 ( 见图 5) 。可以看出, 在实 际 生产 中 捻度 取值 范 围 ( 50 ~ 120 捻P 10 cm) 内 , G 随 T 增大而增大。这正说明捻度越大, 纱线越 紧密, 纱线中纤维长度有效系数越大。
长丝短纤并捻复合纱拉伸力学性能与捻度关系
ｙ 硼：ａ Ｔ ＋Ｃ Ｔｘ ＋ｂ （） １
式中
ｙ 一 断 裂 比强 度 砷
Ｔ 一 捻 度 ｘ
ａ ，ｂ ，Ｃ一 抛 物线 方 程 系数 １ １ ｌ 伸 长 率 与 捻 度 的 关 系 曲线 如 图２ 伸 长率 ， 随捻 度 增 加 先 明 显 增 大 ， 达 某 一 值 后 增 加 到
０． ４ ８ １． ０９ ０． ６ ９ １． ８ ３ １． ３１
２． ０ｌ １． ９ ３ １． ９ ５
２ １ ４． ０ ２ ５ ４． ３ ２ ９ ４． ０ ２ ３ ４． ２ ２ ２ ４． ８
２ ６ ２． ９ ２１． ９ｌ ２１． ３ ３
分 析 图 １曲线关 系可以看出 ，该复合纱 的 比强 度随捻度增加先增 加后减小 ，其变化 规律 与短纤维纱线基本相 似 ，基本 符合抛物
线 开 始 用 于 纺 织 品 的 开 发 ， 新 型 织 物 品 种 该
２ １材 料及 参 数 ．
涤 ／ （ ５ ３ ）混 纺 环 锭 纱 ， 密 度 棉 ６ ／５ 线 １ ｔｘ 捻 度 ８ ． ３ｅ ， ５ ７捻 ／ ０ ｍ； 纶 加 弹 网 络 丝 ， １ｃ 涤 线 密 度 １ ７ ｔｘ １ ４ ； 度 ２ ℃ ±２ ， 对 ６ ｄｅ ／ ４ ｆ温 ０ ２ １ 相 湿 度 ６ ％ ±３ 。 ５ ％
表 １
捻度 ／ ０ ｌ ｃ ｒ ｎ
０ １ ７ ５．
捻 系数
０ ８５． ７
实 际号数 （
ｔｘ ｅ）
２９． ７ ２９． ８
拉伸 强力
（Ｎ） ｃ
５ ６９． ４ ６ ２． ６ ５
标 准差
３ ７ ９． ７ ２ ０ ３． ｏ
拉 伸 伸长 率
环锭纱和喷气纱在不同组织结构针织物中的性能分析
环锭纱和喷气纱在不同组织结构针织物中的性能分析S.Geete,S.Shah,V.S.Shivankar,P.P.RaichurkarMPSTME NMIMS纺织功能中心(印度)针织是织物制备中仅次于机织的第二大技术。
针织技术多种多样，产品有良好的抗皱性、较好的合身性和拉伸性，而在市场上越来欢迎。
针织工艺被用于制作内衣、、裤子、毛衣、西装和外套。
一些针织物被用于制备成品服装，如袜子、毛衣和内衣等。
线圈长织物外形中起着关键作用。
通过缩短线圈长度可以形成更、紧密的#可通过调整织物的歪斜度和线圈长度之间的比例来控制织物的。
单面织物数于和织物#，纱线直径的起织物抗形变能力的。
这意味着，产生的加捻越多，织物越容易发生纬斜。
1材料与方法本研究采用19.4tex喷气纱和19.4tex环锭纱两种不同的制备针织物试样。
考虑到织物组织变化带来的产品性能差异，试验采用19.4tex的〔纺和环锭纺别编织了、罗纹和起绒织物，共6种针织物试样。
每一种组织的试样有不同的线圈长度和三角排列。
然后，对这6种织物试样的性能和，结果如表1所示#表16种针织物试样的性能测试结果环锭纱参数样罗纹试样起绒试样纬平针试样罗纹试样起绒试样线圈长度/mm 2.70 2.85 3.00 2.60 2.80 3.00 2.80 3.00 3.25 2.70 2.85 3.00 2.60 2.80 3.00 2.70 2.85 3.00面密度/(g•m2)125120102144136122158147138152147129171163149181170161起球等级/级222333555122323555拉伸强力/N122.689.270.6164.8144.2126.5205.0113.783.3149.3109.390.2191.2170.6156.2231.4140.5111.7顶破强力/N 3.45 3.20 3.20 3.39 3.40 3.40 2.50 2.30 2.24 3.85 3.80 3.60 3.90 3.84 3.84 4.10 3.80 3.70撕裂强力/N横向 3.4 3.2 3.2 3.3 3.8 3.8 1.5 2.8 2.2 3.4 3.2 3.2 3.4 3.8 3.8 1.5 2.8 2.2纵向 2.24 3.64 2.04 1.12 2.30 1.47 1.47 1.60 2.88 2.24 3.61 2.00 1.12 2.10 1.47 1.47 1.52 2.792结果与讨论由表1可得岀下述结论#----当线圈长度从2.70mm增至3.00aa时，纬平针、罗纹和起织的环锭纱和织物试样的面均会降低#能是因为长度的增加，在一定程度上增加了织物结构的松散性#——织物的起球性优于其的针织物。
内紧外松分层结构环锭纱的开发及性能研究
内紧外松分层结构环锭纱的开发及性能研究原文刊自：2022年3月第50卷（总第605期）摘要为探究在环锭细纱机上纺制分层结构纱的可行性，以棉纤维纺制的环锭纱作为芯层，表层同样采用棉纤维，运用包芯纱成纱机理纺制分层结构纱线。
通过改变分层结构纱线的芯纱捻系数、成纱捻系数以及芯层与表层比例，分析纱线的力学性能和织物柔软度变化情况。
分析结果表明：当采用正交试验优选出的芯纱捻系数为290、成纱捻系数为230、芯层与表层比例为15∶85时，所纺制58.3 tex内紧外松分层结构纱线在满足断裂强度、条干CV等质量要求的前提下，织物柔软效果相对最佳。
关键词环锭纺; 分层结构; 捻系数; 断裂强度; 柔软度; 正交试验分层结构纱线是一种具有芯层和表层的复合纱线，其优点是通过外包纤维与芯纱的结合，优化成纱的结构和特性，使纱线表现出常规环锭纱无法表现的特殊性能。
目前喷气涡流纺、转杯纺以及摩擦纺等纺制的纱线具有分层结构特征，然而这些纺纱技术对于原料的选择、纱线号数等都存在一定的局限性。
例如喷气涡流纺对使用的配棉等级要求较高，要求减少喂入条纤维的弯钩和棉结数，降低短绒率等。
转杯纺多以生产粗号纱为主，号数受限，且转杯纺的分梳辊易造成纤维损伤，转杯凝聚槽积杂易影响纺纱质量。
摩擦纺纺纱单元构件较多，成本较高，且凝聚须条的纤维伸直度、均匀性很差，对原料以及纺制纱线号数都存在局限性。
环锭纺作为纺织生产中占主导地位的纺纱方法，具有机构简单、适应产品范围广、成纱质量好等诸多优点。
然而环锭纺纱线不具有分层结构，纱线中纤维呈螺旋状一体化排列。
为此，本研究从纱线结构设计出发，利用纱线内外层的捻系数变化规律，在环锭细纱机上纺制出内紧外松分层结构纱线，这种纱线兼具强力和柔软特性，可为柔软产品的开发提供新思路。
1 分层结构纱线试纺1.1 试验方案设计本试纺试验分层结构纱线的芯层和表层均选用常规纯棉粗纱作为原料，定量6.4 g/10 m，分层结构纱线号数19.4 tex，由于期望达到纱线表层结构松散手感柔软的效果，故设计纱线成纱捻系数230；芯纱号数9.7 tex，捻系数360；芯层与表层比例50∶50。
环锭纺加捻机理力学分析及半紧密纺纱技术研究
和新型纺纱技术相继 出现 ， 如最早出现的转杯纺 、 喷 气纺和最近出现 的紧密纺 、 赛络纺、 嵌入式复合纺 、 扭 妥纺等 。 以上各种新技术采用 了新 的加捻机理 ， 成纱 结构与传统环锭纺差异很大， 导致织物服用性能 、 手 感产生较大变化 ， 不能完全满足 消费者的需求 ， 因此
２ １ 第三维加捻三角区（ ） ． 图１
由于环 锭纺纱机 断面结构参数 的限制，存在 罗
拉包 围 弧 长 问 题 ，加 捻 三 角 区 并 不 是 纯 扁 平 加捻 三
条 的质量 水平 。而 实际生产 中发现 ，同一纱管 中的
角区 ，而 是呈三维形态 ，第三维 区域 内的纤维几乎 没有张力 ，该区域 内的纤 维大多成为长毛羽或 是圈
１３ 年环锭纺纱机替代走锭纺纱机， ８０ 采用连续纺纱替
ｌ 环锭纺 纱技术 的三 大 问题
１１ 特殊纤维可纺性问题 ．
随着新型纤维 的不 断问世 ，传统环锭纺 的适纺 性 问题逐 渐突出 。本文试举 以下几例 目前较 为典型
的问题 。
１１１ ． ．芳矾 纶纤维 纺纱
代 问歇纺纱， 总产量和纺纱支数均明显提高 ，目前 已
纱线 蓬 松 ，织 物 柔 软 。 分析 了环 锭 纺 纱技 术 面 临 的 三 大 问 题 ， 以及 造 成 这 三 大 问 题 的环 锭 纺 纱 技 术 的 四 大缺 陷 ，通 过 对 加捻 点 的 力 学 分 析 ，找 到 了破 解 上 述 问 题 和缺 陷的 突 破 口。 介 绍 了半 紧密 纺 专
成为世界上规模最大应用最广泛的纺纱主体设备 。 虽 然环锭纺替代 了走锭纺 ， 但纺纱加捻机理基本没有变 化， 表明了沿用２ ０ ０ 多年的纺纱机理有其存在 的必然
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况 ， 为 作用 于纤 维上 的力 因捻 度 的存 在 而发 生 分 解 转 化 使 纱 线 提 高 承 受 拉 伸 负 荷 的 能 力 ， 而 提 高 纱 线 拉 伸 断 认 从
裂强 力 。对 Ｉ 捻 度 提 出 了 以下 解 释 ： 临界 Ｉ 捻 度 是 纱 线 所 受 拉 伸 负荷 在 纱 线 轴 心 纤 维 上 的拉 伸 分 力 等 于 纤 维 拉 伸 临界 断裂 强 力 ， 时 表 层 纤 维 上 的 剪 切 分 力 等 于纤 维 剪 切强 力 时 的 捻 度 。 同 关键 词 环锭 纱 ；加 捻 ； 伸 负 荷 ；纱 线 强 力 ； 界 捻 度 ；力 学分 析 拉 临
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第 ２ ７卷 第 ６期 ２０ ０ ６年 ６月
文 章 编 号 ：２ ３９ ２ （０ ６）６０ ８ ・３ ０ ５ ．７ １２ ０ ０ —０ １０
纺 织 学 报
Ｊ ｕ ａ ｏ ｅ ｔｅ Ｒｅｅ ｒｈ ｏ ｒ ｌ ｆＴ ｘｉ ｓ ａｃ ｎ ｌ
Ｖ０ ． ７ Ｎｏ． １２ ６
Ｊｎ ｕ ． ２０ ０６
环 锭 纱 加 捻 及 其 拉 伸 强 力
聂毓 洪 ， 斌 钰 袁
（ 南省纺织科学研究所 ， 云 云南 昆 明 ６０２ ） ５ ２ ３
摘
要
描 述 了环 锭 纱 的 拉 伸 断 裂 状 态 ， 析 了 捻 度 在 环 锭 纱 中 的 作 用 和 在 拉 伸 负 荷 下 环 锭 纱 中 纤 维 的 受 力 情 分
ｅ ｕ ｏ ｔｅ ｔｎ ｉ ｔｅ ｇｈ ｏ ｈ ｂ ｒ ｉ ｈ ｅ ｕｙ ｔ ｅ ｓ ｅ ｒｎ ｏ ｏ ｅ ｔｆｒｅ ｏ ｈ ｕ ｆｃ ａ ｅ ｂ ｒ ｑ ａ ｔ ｈ ｅ ｓｌ ｓｒ ｎ ｆｔ ｅ ｆ ｅ ，ｓｍｕ ａ ｏ ｌ ｈ ｈ ａｉ ｇｃ ｍｐ ｎ ｎ ｏ ｎ ｔｅ ｓ ｒ ｅ ｌｙ ｒｆ ｅ ｌ ｅ ｔ ｉ ｎ ｃ ａ ｉ ｉ ｑ ａ ｏｔ ｅ ｓ ｅ ｒｎ ｔｅ ｇｈ ｏ ｈ ｂ ｒ ｓｅ ｕ ｔ ｈ ｈ ａ ｇ ｓｒ ｎ ｆｔｅ ｆ ｅ ． ｌ ｉ ｔ ｉ Ｋ ｅ ｒ ｓ ｒｎ —ｐ ｎ ｙ ｍ ；ｔ ｓｉ ｇ；ｔｎ ｉ ｏ ｄ；ｙ ｍ ｔｅ ｇｈ； ｃ ｔ ａ ｗｉｔ ｙ ｗｏ ｄ ｉ ｇ ｓ ｕ ａ ｗｉｔｎ ｅ ｓｌ ｌａ ｅ ａ ｓｒｎ ｔ ｉ ｃ ｒ ｉｌ ｔ ｓ ；ｍｅ ｈ ｎｃ ａｙ ｉ ｃ ａ ｉａ ａ ｌ ｓｓ ｌ ｎ
锭纺 加捻对 纱线 强力 的影 响和加 捻能 提高纱 体强 力 的机 理 ， 以期使纤 维强 力获 得合 理利用 。
（ ｕ ｎ ｎＰｏ ｉ ￣ ｓｔ ｅｏ ｅ ｉ ｃ ｎｅ Ｋ ｎ ｉ Ｙ ｎａ ６ ０ ２ ， ｈｎ ） Ｙ ｎａ ｒ ｎ ｌ ｎｔｕ ｖ ｃ Ｉ ｉ ｔ ｆＴｘ ｌ Ｓ ｉ ｃ ， ｕ ｍ ｎ ｕ ｎ ｎ ５ ２ ３ Ｃ ｉ ｔｅ ｅ ｇ， ａ
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织 物 的 耐 用 程 度 与 其 强 力 密 切 相 关 ， 织 物 的 而 强 力 主 要 取 决 于 构 成 织 物 纱 线 的 强 力 。 本 文 对 纱 线
发 生“ 断 ” 断裂处 似 整齐切 断 ， 脆 ， 只有 中心很 小部 分
稍有 拉 断时 的延伸 。
在拉伸 负荷 下的 受力 情 况 进 行微 观 分 析 ， 清 了环 弄
文 献 标 识 码 ： Ａ 中 图 分 类 号 ：Ｓ ０ ． Ｔ １ １２
Ｔｗｉｔｎ ｎｄ ｔ ｎ ｉ ｔ ｅ ｇ ｈ ｏ ｉ ・ ｐ ａ ｎ ｓ ｉ ｇ ａ ｅ ｓｌ ｓ ｒ ｎ ｔ ｆｒｎｇ ｓ ｕｎ ｙ ｒ ｅ
ＮＩ ・ ｏ ｇ， ＹＵＡＮ ｎ ｙ Ｅ Ｙｕ ｈ ｎ Ｂｉ — ｕ