火电机组引风机采用汽轮机驱动方案探讨
汽 轮 机 驱 动 引 风 机 的 方 案
引风机与脱硫增压风机合并，取消脱硫旁路烟道，锅炉烟气系统仅设置引风机引风机选型的好坏并不唯一决定于选型设计点或风机最高效率点的高低，而是取决于在整个调节范围内都有较高的运行工作效率，并且还要考虑初投资、可靠性、耐磨性、维护费用等诸多重要因素。
从锅炉烟气流通的大系统来看，增压风机是串联在锅炉-脱硝-引风机-脱硫塔-烟囱的烟气流道上。
因此从理论上讲完全可以取消增压风机，通过提升引风机压头来克服锅炉本体、脱硝装置、电袋除尘器、吸风机前烟道、脱硫系统阻力。
取消增压风机后，不会影响脱硫岛的调试和运行。
对于脱硫岛本身，增压风机与引风机合并，引风机取代了增压风机的功能，克服脱硫系统烟气阻力，使烟气能够顺利通过吸收塔和脱硫烟道后进入烟道排放。
两种方案的技术特点比较方案一：引风机和增压风机分别设置，引风机和增压风机的压头均较低，引风机全压比合并设置减少2000Pa。
当脱硫事故时将停机。
方案二：引风机与脱硫增压风机合并设置，脱硫系统正常运行时对锅炉运行影响小，当脱硫事故时将停机。
由于引风机与增压风机合并设置，减少故障点，同时节省初投资和减少厂用电率。
两种方案的运行比较引风机与增压风机合并对炉膛防爆压力的影响目前国内电力行业关于炉膛有以下规程：DL/T435-2004《电站煤粉锅炉炉膛防爆规程3.2.1》条：无论由于什么原因使引风机选型点的能力超过-8700Pa时，炉膛瞬态设计负压都应考虑予以增加。
本次炉膛设计最大瞬时承受压力按±9800Pa考虑，对于本工程，合并风机的TB点全压升为9300Pa，即使引风机在环境温度下TB点能力较高，通过联锁控制等手段能够保护锅炉的安全运行。
因此，本工程锅炉炉膛防爆压力能够满足引风机和增压风机合并的有关的防爆要求。
机组带脱硫装置运行时，烟气系统是一个整体。
根据机组负荷变化，烟气系统阻力发生变化，引风机和增压风机需作相应调节。
方案一分设模式在机组负荷变化时，需同时调节串联的两种风机，调节比较复杂。
660MW火电机组汽轮机驱动引风机设计方案优化
660MW火电机组汽轮机驱动引风机设计方案优化摘要：本文结合某660MW火电机组工程设计，对采用电动机驱动引风机与采用汽轮机驱动引风机两种方案进行了技术经济比较，得出了比较结论。
关键词：引风机；汽轮机驱动中图分类号F407.61 文献标识码： A前言600MW、1000MW等大容量火电机组引风机通常均采用电动机驱动，鉴于目前机组负荷率普遍不高、浪费厂用电的情况，我院借鉴给水泵采用汽轮机驱动的经验，在国内某电厂660MW火电机组设计中采用了汽轮机驱动引风机的设计方案。
1系统设置方案分析1.1本工程热力系统简述工程建设一台660MW供热机组,采暖供汽一部分来自汽轮机的五级抽汽，为调整抽汽；一部分来自四级抽汽供热网循环泵的背压机排汽，采暖回水为80℃，回水至7、8号低加的一台并联换热器内，原来流经7、8号低加的凝结水部分分流至此换热器用来冷却上述采暖回水至40℃，后回水至主凝汽器。
锅炉侧引风机采用小汽轮机拖动方案，所需蒸汽取自四抽，用汽量约为74t/h，冷凝后的蒸汽排至小汽机凝汽器，后经小汽轮机自备凝结水泵排至汽机侧主凝汽器，小汽机凝汽器排水温度与主凝汽器出口凝结水温度相同。
1.2系统方案设计引风机一般采用定速电动机驱动和工业汽轮机调速驱动两种方式。
本文拟对上述两种驱动方式进行技术经济比较，试图找到一种最佳的引风机驱动方式。
以下论述主要包括两个方案：方案一为常规的电动机驱动方案；技术成熟，运行可靠，国内基本上都采用电动机驱动引风机方案。
方案二为用冷凝式工业汽轮机驱动方案，其汽源点可选择主机四段抽汽或冷段，排汽进入自配的凝汽器；本方案取自四抽。
根据目前国内运行的大量业绩看，小汽机驱动工业旋转设备的情况很多，尤其是发电厂内，小汽机驱动给水泵的情况已经非常普遍。
一些石化及冶炼厂也都广泛使用工业汽轮机驱动其大型的辅机。
1.3引风机汽轮机用汽量的确定根据引风机的轴功率，经过与小汽轮机厂初步配合，采用四段抽汽时，小机正常运行时单台用汽量约为37t/h，两台用汽量约为74t/h。
某燃煤电厂1000MW超超临界机组引风机驱动方式选型浅析
计算过程详见表6所示。
3.4经济性计算结果
将方案一、方案二的计算结果代入公式ΔC=ΔZ(A/P,i,n)，得出投资差额回收年限n＝17.2年。
故从经济上来看，结合目前电网调度的现状，采用汽轮机驱动的投资差额在17.2年才能收回，虽然短于电厂的运行年限，但因回收年限较长，并不具有明显的经济性优势。
4实际运行数据分析
该机组投运后进行了一系列性能试验，该机组及引风机的主要试验数据如表7、8所示：
从试验结果可以看出，该机组修正后汽耗率、煤耗率等基本参数达到并高于设计值。其中修正后的供电煤耗分别为278.67g/(kW•h)和276.81g/(kW•h)，平均值为277.74g/(kW•h)，低于设计供电煤耗率（279.03g/(kW•h)），主要原因是生产厂用电率低于设计厂用电率。
ΔC=ΔZ(A/P,i,n)
各符号含义如下：
ΔZ：方案二（凝汽式汽动引风机）比方案一（电动引风机）增加的投资额；
ΔC：年差额收益，售电利润差额产生减去增加的运行维护费用；
i：基准收益率，按8%计算；
n：差额回收年限。
(A/P,i,n)：等额分付资金回收系数。
以下是对不同驱动方式的下初投资对比，如表4所示：
但受全国火电行业装机规模扩大，其他能源发电方式挤压以及下游用电需求低迷等多方面因素影响，其设备利用小时数持续走低，该机组全年利用小时数仅为2132小时。同时受煤炭行业去产能政策的影响，从2016年下半年动力煤价格明显上涨，煤电企业成本大幅增加，煤价高位运行，该厂的标煤价格达到1050元/t（税后），电价与方案设计时上比也由原来的0.376元/kW.h增至0.4147元/kW.h。
基于660MW机组汽动引风机的运行研究
基于660MW机组汽动引风机的运行研究近年来，汽动引风机在火力发电站中得到了广泛的应用，其重要性不言而喻。
本文将基于一台660MW机组的汽动引风机，对其运行情况进行研究。
一、汽动引风机的结构和原理汽动引风机是一种将蒸汽作为动力的风机，其主要结构由蒸汽轮机、齿轮箱、叶轮、前、后夹板、机壳、导叶、扭曲流道、扇形管道、膨胀室、离心机构、剪切室等组成。
汽动引风机的原理是利用锅炉中的蒸汽与空气混合后进入汽动引风机，通过蒸汽轮机驱动离心机构旋转，从而使空气被加速和压缩，最终以高速、高压的状态送入锅炉中。
汽动引风机具有结构紧凑、节能高效、运行可靠等优点。
二、汽动引风机的运行特点1. 运行稳定性好因其采用蒸汽作为动力源，且能对空气进行精细的调节，因此汽动引风机运行稳定性较高，能够满足火力发电的稳定运行需要。
2. 负荷调节范围广汽动引风机负荷调节范围广，可适应火力发电需求的不同变化，灵活可靠。
3. 能耗低、节约资源汽动引风机不仅具有高效的空气压缩能力，而且其能耗相对较低。
其运行需要的蒸汽来自锅炉，在生产过程中能够实现能源的重复利用，节约资源。
三、汽动引风机的故障分析及处理汽动引风机在实际运行中也存在一定的故障和问题，因此需要及时诊断和处理。
主要存在以下故障：1. 温度偏高当汽动引风机在运行过程中，若其温度偏高，可能是由于遭受过负荷性冲击，或工作环境较为恶劣所致。
因此，可通过铲除污物和减缓负荷等手段降低其温度。
2. 运行不平稳汽动引风机运行不平稳可能与其结构不良，导叶不光滑等原因有关。
此时可通过更换过时的零部件，进行养护等方式来改善其运行状态。
3. 产生噪音若汽动引风机产生较大的噪音、震动等情况，则可能是由于其轴承磨损、脱落等原因导致的。
此时可对轴承和零部件进行维修或更换，以保证汽动引风机的正常运行。
总之，汽动引风机在火力发电中具有十分重要的作用，其能够为火力发电站的生产和发电提供强有力的支持。
因此，在实际运行中，需要关注其运行情况，及时进行故障诊断和处理。
汽动引风机在大型火力发电机组中的应用分析
汽动引风机在大型火力发电机组中的应用分析摘要：火电机组锅炉引风机和脱硫增压风机普遍采用电动机驱动，随着国家出台强制取消脱硫旁路的政策，两者合二为一成为必然趋势。
同时，随着火力发电技术创新和节能优化设计的不断推进，汽动引风机技术改造应运而生。
采用汽轮机代替电机驱动引风机有以下优点：一是彻底解决引风机启动时电流过大对厂用电的冲击；二是大幅降低厂用电率，降低供电煤耗，提高电厂运行的指标；三是实现引风机的转速调节，使风机在不同负荷下保持高效率；四是蒸汽的热能直接转化为机械能，减少能量转化环节和能量损失，提高了热能的利用效率；五是避免引风机电气故障造成机组负荷受限，影响机组出力。
关键词：汽动引风机；火力发电机组；应用；分析引言：在传统的火力发电机组中，电动引风机是定转速静叶调节，在低负荷时引风机入口节流损失大，造成风机效率低，厂用电率上升等不利影响。
为适应时代潮流，许多发电企业通过技术创新以及引进先进设备来达到降低生产能耗的目的。
文章就某厂引进的汽动引风机在大型火力发电机组中的应用及可能出现的问题进行了全面的分析。
1.汽动引风机的概述文章以某厂一期工程2×660MW超超临界机组为实例，对汽动引风机进行一个简要的概述。
该引风机型号为HA46048-8Z，属于汽动引风机中的节能型流通风机，风机调节装置型号为A460T，设计功率为4.5MW，额定转速为5195r/min，调速范围为3000～5528r/min。
小机额定进汽压力为5.05MPa，温度为505℃；额定排汽压力为1.396MPa，温度为351.1℃，额定流量为49.21t/h。
2.设备参数引风机为风机厂生产的静叶可调轴流式风机，汽动引风机型号由东方汽轮机有限公司生产的背压式小汽轮机驱动。
汽动引风机汽源采用锅炉一级再热蒸汽联箱出口蒸汽，汽动引风机排汽供给除氧器运行在回热模式，同时也可以供至热网或者排大气。
汽动引风机额定进汽压力5.05MPa，进汽温度505℃，额定排汽压力1.39MPa，排汽温度351.1℃，额定蒸汽流量49.21t/h。
火力发电厂引风机汽电联驱的问题分析
火力发电厂引风机汽电联驱的问题分析摘要：对比电驱或汽驱的方式，汽电联驱具备更为明显的优势。
合理利用汽电联驱，能够进一步强化引风机的工作效率，并保障安全性。
基于此，本文对火力发电厂引风机汽电联驱的问题进行了分析，首先对引风机及驱动方式进行了概述，随后从汽电联驱引风机介绍、设计问题、施工问题、调试问题等方面对汽电联驱的问题进行了分析，最后进行了系统性总结，以供参考。
关键词：火力发电厂；引风机；汽电联驱前言：在火力发电厂中，引风机是锅炉重要辅助设备之一，能够有效克服除尘、脱硫、脱硝的阻力，并对过滤中燃烧产生的烟气进行抽出，从而稳定炉膛内的压力。
随着科学技术发展，引风机的功率在不断增加，合理选择驱动方式能够对引风机进行优化，既能减少能源消耗，也能提升发电效率，同时还可以满足低碳环保的需求。
因此，深入探究火力发电厂引风机汽电联驱的问题，是当前工作人员重点研究内容之一。
一、关于引风机及驱动方式的概述目前常见引风机型式主要包含静叶可调和动叶可调两种，二者分别由电动执行器对进口导叶角度以及液压调节装置进行直接驱动，进而调整好风压、风量。
而在实际应用过程中，引风机电机需要搭配大容量电机使用，极大程度上增加了用电率，不利于节约成本，甚至可能会出现跳闸的风险，对人身安全造成威胁。
因此，工作人员需要在引风机汽电联合驱动的帮助下对原有缺点进行弥补，有效控制用电率，并强化汽轮机的使用效率，继而提升引风机的安全性与可靠性[1]。
二、汽电联驱的问题分析（一）汽电联驱引风机介绍某660MW火力发电厂将汽电联驱引风机布置到引风机房中，并采用单列的方式对100%容量动叶可调轴流风机进行布置。
在布置过程中，引风机以及引风机汽轮机中间布置好电机，保证电机能够与引风机和引风机汽轮机相连。
安装方式采用同轴安装方式。
对参数进行设定时，引风机基本参可见表1.表1 引风机基本参数设定在对电机进行选择时，以异步电动机为主，具体电机基本参数设定值可见表2.表2 电机基本参数设定值为了进一步优化引风机参数，保证引风机满足需求，选择引风机汽轮机时以单流程、单杠、凝汽式引风机汽轮机为主，具体运行方式为变功率、定转速、变参数。
基于660MW机组汽动引风机的运行研究
关系到人身安全和设备的长期稳定运行。因此，必须及时、有 效、正确地处理接地故障，根据故障信号和母线电压正确判断
故障线路。未来，如果我们能建立一个保护装置，我们可以立 即确定故障的断线和删除线路故障。认为它能有效降低接地漏 电试验和停电的影响，大大提高供电的可靠性。
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科学与信息化2019年5月下 99
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TECHNOLOGY AND INFORMATION
工业与信息化
量增加，虽然停电时间较短。故障线路确定后，可采用断开各 支路开关，分步进行试验传输的方法，缩小故障搜索范围，确 定故障点。如有必要，可通过遥测绝缘来确定故障点。
机转速自动升高，关闭至一定开度后待停运引风机失速、不出 力。检查运行引风机指令增大，锅炉炉膛负压超过+500Pa时适 当降低总风量。
（5）手动快速降低手动快速降低停运引风机小机转速至 2000 r/min以下，关闭停运引风机静叶至0，关闭停运引风机 进、出口挡板，并加关。
（6）手动降低停运引风机小机转速800r/min，手动打闸。 5.2 引风机隔离操作注意事项
3 引风机小机汽源设置 我厂3、4号机组引风机汽轮机汽源最初设计共有三路分别
为：本机冷段再热蒸汽（常用汽源）；本机一级抽汽（备用汽 源）；辅助蒸汽（启动、调试汽源）。
在调试中我们发现，引风机汽轮机使用辅助蒸汽汽源时无 法满足锅炉带初负荷需求。提出增加一路临机冷段再热蒸汽供 机组启动过程中供引风机汽轮机使用，经调查我厂4台机组在 50%日常最低负荷时冷再压力在2.5MPa左右，完全满足汽动引 风机带负荷需求。
引风机汽动驱动联合供热系统案例分析
引风机汽动驱动联合供热系统案例分析1、设备简介东汽630 MW超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机，最大功率为695.781 MW（VWO 工况），最大连续出力为678.885 MW（T-MCR），额定出力为630 MW。
每台锅炉配 2 台成都电力机械厂生产的 YA 系列50%容量轴流引风机，每台引风机额定轴端功率 2 815 kW，采用定速电动机驱动。
2、问题描述解决公司环保设施增容带来电动引风机出力不足问题。
3、解决措施考虑到厂用电量富裕量不足、电厂周边有供热需求的情况，在高厂变系统未增容改造的前提下，采用了一种引风机由电动机驱动改为汽动小汽轮机驱动和联合供热的节能技术，实现高效供热，达到蒸汽热能梯级综合利用，实现能耗和厂用电量大幅下降。
具体为：汽动引风机联合供热系统如下。
引风机小汽轮机采用一级回热抽汽设计，在非采暖期小汽轮机排汽和一级回热抽汽分别进入2 个串联的梯级排汽换热器加热凝结水，减少大汽轮机八段抽汽，小汽轮机抽汽和排汽用以梯级加热凝结水；在采暖期小汽轮机排汽和一级回热抽汽分别进入2 个串联的梯级热网换热器加热热网循环水，代替部分中压缸排汽抽汽。
小汽轮机配备单独的润滑油、控制油系统，以及单独的轴封与抽真空系统。
由于凝结水和热网循环水水质不同，在采暖期和非采暖期使用2 套不同的排汽和热网换热器。
小汽轮机设计正常汽源为中压缸排汽，启动时采用辅汽联箱汽源。
保留 1 台原来电动引风机，布置在 2 台汽动引风机中间位置，满足机组启动需求。
4、经济性分析机组在 630 MW 运行工况下，将汽轮机中压缸排汽抽汽进入小汽轮机做功后，乏汽加热凝结水的方案，与汽轮机中压缸排汽抽汽继续在低压缸做功至八段抽汽抽出的方案进行对比结果如下。
1）中压缸排汽到小汽轮机进汽的热损失为11.2kJ/kg；蒸汽在小汽轮机中的做功效率为运行效率，即87.3%；从中压缸排汽到八抽的运行效率为88.1%；小汽轮机效率小于汽轮机中压缸排汽至八段抽汽效率，但小汽轮机由排汽及一级抽汽梯级加热凝结水，降低了加热抽汽整体温度，使得小汽轮机的运行背压低于八段抽汽，扣除管道的热损失，单位蒸汽在小汽轮机中做功要比在大汽轮机中做功的有效焓降多 60.4 kJ/kg。
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Ｋｅ ｒ ｓ ｎ ｕ ｅ ａ ；Ｔ ｒ ｉ ｅ Ｄｒ ｅ ｙ ｗｏ ｄ ：Ｉ ｄ ｃ ｄ Ｆ ｎ ｕ ｂ ｎ — ｉ ｎ；Ｃ ｎ ｅ ｓ ｇ ｔｒ ｉ ｅ ｖ ｏ ｄ ｎ ｉ ｂ ｎ ；Ｂ ｃ ｐ ｅ ｓ ｒ ｕ ｂ ｎ ｎ ｕ ａ ｋ ｒ ｓｕ ｅ ｔ ｒ ｃ ｐｅｓｒ ｔｒｉｅ ｏ ｅｔｒｉｅｄ ｖｎｉｄ ｃｄｆｎ ｐｏｅｔ ｃｎｕｅｔｅ ｏ ｄ ｎｉ ｂｎ ｉ ａ ｋ ｒｓ ｅ ｕｂｎ ｒ ｈ ｂｎ —ｒ ｅ ｕｅ ， ｒ ｃｓ ａ ｓ ｎ ｕ ｈ ｕ ｆ ｔ ｕ ｉ ｎ ａ ｊ ｈ
风机 及 电机 容量 也 随之增 大 。并 且考 虑环 保要 求
脱硫 、 脱硝 系统要 与机 组 同时投 产 ， 炉 引风机 与 锅
脱 硫增 压风 机也 通 常 采 用合 并 设 置 方 案 ， 一 步 进
增 大 了引风 机及 电机 容量 大 。
满 足要 求 。对 于 电机 驱动 引风 机通 常采用 动 叶可 调 轴 流风机 或静 叶可 调轴 流风 机 。具 体采 用 哪种
案 ， 讨 了方案 的优 缺 点 ， 了工程在 方案 选取 时提 供 了参考 。 探 为 关 键词 ： 引风机 ； 汽轮 机 驱动 ； 汽式 ；背压 式 凝 中图分 类号 ：Ｋ ８ ． 文 献标 志码 ： 文章编 号 ：０ ９— ２ ０ ２ １ ０ ０ １ ０ Ｔ ２４ １ Ｂ １０ ３ ３ （０ ０）８— ０ ７— ３
Ｏ 前 言
随着 国 内火 电机 组参 数 、 量 的提高 ， 容 锅炉 引
以及 经济 性 的要 求 ， 常采 用 的形 式 有 动 叶 可调 通 轴 流 风机 、 叶 可调 轴 流 风 机 和 离 心风 机 。 由于 静
６ ０Ｍ 、 ０ ０ＭＷ 等级 火 电机 组 烟 风量 大 ， 心 ０ Ｗ １ ０ 离 风 机受 材料 强度 、 设备 尺 寸等 因素 限制 ， 量难 以 容
国 内运 行 的 ６０ＭＷ、 ０ 等 级 火 电机 ０ ｌ００ＭＷ
组 的引风机 通 常采 用 电 动机 驱 动 ， 机 及 电机容 风 量 增大后 带来 了厂 用 电增 加 、 动 电流 大 ， 用 电 启 厂
形式， 需通过对拟购置风机 的初投资、 效率和耗电
功 率等 因素进 行 技术经 济 性 比较 后确 定 。
１ 引风机采用 电机驱 动与汽 轮机 驱
动 的 比 较
１ １ 电机驱 动 与汽轮 机驱 动 引风 机形 式 比较 ．
考 虑到 机组对 引 风机风 量 、 风压 、 变工 况运行
收 稿 日期 ：２ １ ０ ０ ０— ５—１ ８ 修 订 日期 ：２ １ ０ ００— ６—０ ８
功 率均 比电动机 驱 动 时 有所 降低 ， 别 是 在 低 负 特 荷 工况 时 。可见 采用 汽轮机 驱 动引风 机对 于年利 用小 时较 低 的机组 更值 得考 虑 。
（ ｕ ｎ ｄ ｎ ｌ ｔｉ Ｐ ｗｅ ｓ ｎ Ｉｓｉ ｔ，Ｇ ａ ｇ ｈ ｕ５ ０ ３ ，Ｃ ｉａ Ｇ ａ ｇ ｏ ｇＥ ｅ ｒｃ ｏ ｒＤｅｉ ｎｔ ｕｅ ｕ ｎ ｚ ｏ １ ７ ０ ｈｎ ） ｃ ｇ ｔ
Ａｂｓｒ ｃ ｔ ａ ｔ： Ｂｙ ｃ ｍｐ ｒｎｇ ｍｏｏ — ｒｖ ｎ ｉ ｄ ｃ ｄ ｆｎ ｗｉｈ ｔ ｒ ｉ ｅ ｄ ｖ ｎ ｉ ｄ ｃ ｄ ｆｎ， ａ ｄ ｃ ｍｐ ｒｎ ｏ ａ ｉ ｔｒｄ ｅ ｎ ｕ ｅ ａ ｔ ｕ ｂ ｎ — ｒ ｅ ｎ ｕ ｅ ａ ｉ ｉ ｎ ｏ ａ ｇ ｉ
２１ 第 ８ （ ０ ０年 期 总第 １ ２期 ） ５
应 用 能源技 术
１ ７
火 电机 组 引风 机 采 用 汽轮 机驱 动 方 案 探 讨
张 鹏
（ 东省 电力设 计研 究 院 ， 东 广 州 ５ ０ ３ ） 广 广 １７ ０ 摘 要： 通过 比较 火 电机组 引风机 电机 驱动 及 汽轮机 驱 动方 案和 凝 汽式及 背压 式 汽轮 机 方
压等级高等问题。因此 ， 前许多在建电厂时， 目 都 在 针对 引风机 由电机驱 动改 为汽 轮机驱 动进行 研 究、 分析 ， 的在 建 电厂 时 ， 有 正付 诸 实 施 。文 中就 采用 电机 驱动 与 汽 轮机 驱 动 各 自的优 劣 、 同汽 不 轮机 型式各 自的优 劣 ， 进行 比较 及探 讨 。
作者简介 ：张鹏 （９ ８一） 男 ， 士， １７ ， 硕 工程师 ， 主要从 事大型 火力发电机组热机设计工作。
１ ８
应 用能 源技术
２１ ００年第 ８期 （ 总第 １２期 ） ５
动 叶可调 轴 流风机 是通 过改 变动 叶片 角度进
行变 工况 调节 ， 叶可 调 轴 流 风机 则 是 通 过 改变 静 人 口静 叶角度 。对 于 采用 汽轮 机 驱 动 的 引风 机 ，
由于 小汽 机 已具 有 变转 速 调 节 能 力 ， 常 配套 选 通
用 静 叶可调 轴 流风 机具 有更好 的调 节适 用性 。 １ ２ 电机驱 动 与汽轮 机 驱动 引风机 轴功 率 比较 ． 以广东 省沿 海某 电厂 １ ０ 机组 为例 ， ０ＭＷ ０ 引 风 机采 用汽 轮机 调 速 驱 动 时 ， 工况 下 引风 机 轴 各
Ｄｉｃ ｓ ｉ ｎ ｏ ｈ ｙ ｔ ｍ ｆ Ｔｕ ｂｉ ｅ Ｄｒｖ ｎ Ｉ ｄ ｃ ｄ Ｆａ ｆ ｓ ｕ ｓｏ ｎ ｔ ｅ ｓ ｓ ｅ ｏ ｒ ｎ ． ｉ ｅ ｎ ｕ ｅ ｎ ｏ
Ｐｏ ｒ Ｇｅ ｅ ａ ｉ ｎ Ｕｎ ｔ ｗｅ ｎ ｒ ｔｏ ｉ
ＺＨＡＮＧ ｅ ｇ Ｐ ｎ