四PFR反应器
V = V0 (1 + ε A x A )
例：A→3P a.纯原料，则 纯原料， 纯原料
含义： 含义：ε A
=
Vx A =1 − Vx A =0 Vx A = 0
3 −1 εA = =2 1
b.原料中含 50%A和 50%惰性气体，则 原料中含 和 惰性气体， 惰性气体
(3 + 1) − (1 + 1) εA = =1 (1 + 1)
FA0 dx A = (−rA )dVR
V0
τP =
FA 0 ∫
x Af
0
dx A ( − rA )
V0
V
t=∫
VR
0
dVR V
=∫
x Af
0
x Af FA0 dx A dx A = C A0 ∫ 0 (− rA )v0 (1 + ε A x A ) (−rA )(1 + ε A x A )
当分子数变大， 当分子数变大，ε A
Chemical Reaction Engineering 间歇反应器恒容时: 间歇反应器恒容时
反应级数 反应速率式
t = C A0 ∫
x Af
xA0
dx A ( − rA )
t = − ∫C
C Af
A0
dC A ( − rA )
残余浓度式
转化率式
零级
(−rA ) = k
kt = C A0 − C A
aA+bB→pP+sS
对A： ： 对P： ：
δ
A
δ
p
( p + s) − (a + b ) = a ( p + s) − (a + b ) = p
>0 增大 <0 减小 =0 不变
例1：裂解反应 C2 H 6 → C2 H 4 + H 2 ：
nt = nt 0 + δ A n A0 x A
δ A =1⇒
∴δ A y A0 = ε A
Chemical Reaction Engineering 例：A→3P
3 −1 δA = =2 1 a.纯原料，则 y A0 = 1 纯原料， 纯原料 ∴ε A = δ A = 2
nt = nt 0 (1 + δ A y A0 x A ) = nt 0 (1 + 2 x A )
n A n A0
空时
x Af 1 + ε x 1 A A n τ = n −1 ∫ ( ) dx A kC A0 0 1 − xA
停留时间
1 (1 + ε A x A ) t= n kC A−1 ∫0 (1 − x A ) n 0
x Af
n −1
dx A
对气相反应，通常有区别 对气相反应，通常有区别; 对液相反应可不考虑
或 C A = C A0 − kt
一级
(− rA ) = kC A
kt = ln
C A0 CA
− kt
kt = C A0 x A kt 或 xA = C A0 1 kt = ln 1 − xA
或 xA = 1 − e
− kt
或 C A = C A0 e
二级
2 (− rA ) = kC A
1 1 − C A C A0 C A0 或CA = 1 + C A0 kt kt =
例2. 合成氨
nt = nt 0 + n A0 x A
2 2 δ B = − ⇒ nt = nt 0 − nB 0 xB 3 3
1 2 N 2 + H 2 → NH 3 3 3
Chemical Reaction Engineering 膨胀率法—假定物料体积与转化率的变化为线性关系 ⑵ 膨胀率法 假定物料体积与转化率的变化为线性关系
b.原料中含 50%A和 50%惰性气体，则 原料中含 惰性气体， 和 惰性气体
y A0 = 0.5
∴ ε A = 0.5 × 2 = 1
nt = nt 0 (1 + x A ) = nt 0 (1 + x A )
Chemical Reaction Engineering 浓度与转化率关系
V = V0 (1 + δ A y A0 x A ) = V0 (1 + ε A x A )
例如
n =1
VR 1 = [ − (1 + ε A ) ln( 1 − x A ) − ε A x A ] FA0 kC A 0
x Af dx VR A = C A0 ∫ τp = 0 V0 (− rA )
t=∫
VR
0
dVR V
Chemical Reaction Engineering 空时与停留时间区别 停留时 A 0 − nB 0 x B 3
2 nt = nt 0 − nB 0 xB 3
2 nB 0 (1 − xB ) nC 0 + nB 0 xB 3
Chemical Reaction Engineering 每消耗1molA时，系统总 ⑴膨胀因子法—每消耗 膨胀因子法 每消耗 时 系统总mol数的变化 数的变化
Chemical Reaction Engineering
一气相合成反应在PFR中进行，若已知反应 中进行， 一气相合成反应在 中进行 A+B-----P 度常压下进行， 在450度常压下进行，K=0.152L/(mol.s)。 度常压下进行 。 反应物以等摩尔配比加入反应器，试计算转化 反应物以等摩尔配比加入反应器， 率为10%时所需要的空时和停留时间。 时所需要的空时和停留时间。 率为 时所需要的空时和停留时间
A →B +C
nt = nt 0 + n A0 x A
nC 0 + n A 0 x A
→B +C
t=0 t=t
n A0
nB 0
nC 0
nt 0 = n A 0 + n B 0 + nC 0
n A 0 (1 − x A )
nB 0 + n A0 x A
A
例2. 合成氨 对B： ：
1 2 N 2 + H 2 → NH 3 3 3
Chemical Reaction Engineering
理想管式反应器（ 第四章 理想管式反应器（Ideal Tubular Reactor） ）
4.1理想管式反应器特点 理想管式反应器特点 plug flow reactor（PFR） （ ） 平推流， 特点 1.平推流，活塞流； 平推流 活塞流； 2.浓度随空间位置而变，不随时间而变； 浓度随空间位置而变，不随时间而变； 浓度随空间位置而变 3.径向截面上不存在浓度分布 径向截面上不存在浓度分布 反应结果唯一地 由化学反应动力 学所确定。 学所确定。
Chemical Reaction Engineering 三、 空时、空速和停留时间 空时、 Space-time
空时
VR 反应器体积 τ = = v0 进料体积流率
v0 SV = = τ VR 1
空速
Space-velocity
停留时间
residence -time
VR 反应器体积 t= = v 反应器中物料的体积流 率
( − rA ) = k
( − rA ) = kC A
kτ = CA0 − CA
C A0 k τ = ln CA
kτ = C A0 x A
1 k τ = ln 1 − xA
(−rA ) = kC
2 A
xA 1 1 kτ = kτ = − C A 0 (1 − x A ) C A C A0
•自催化反应、可逆反应、平行反应、串联反应 自催化反应、可逆反应、平行反应、 自催化反应
Chemical Reaction Engineering 变分子反应的计算： 教材， 变分子反应的计算：（教材，表4-2，4-3） ， ） 积分式
VR = FA0 ∫
n A n A0
x Af
0
dx A (−rA )
VR VR τP = = V0 FA0 / c A0
1 − xA n 1 − xA n (− rA ) = kC = kC ( ) = kC A0 ( )n 1 + ε A xA 1 + δ A y A0 x A
Chemical Reaction Engineering
中于650度等温条件下进行丁烯氧化脱氢生产丁二烯： 度等温条件下进行丁烯氧化脱氢生产丁二烯： 在PFR中于 中于 度等温条件下进行丁烯氧化脱氢生产丁二烯 C4H8(A)------C4H6 (P) +H2(S) 反应速率 （-rA）=kpA kmol/(m3.h) ） 原料气为丁烯和水蒸气的混合物，其摩尔比为1.操作压力 原料气为丁烯和水蒸气的混合物，其摩尔比为 操作压力 为0.10133MPa, k=106.48 kmol/(h.m3.MPa) 若要求丁烯转化率为0.9，空时应为多少？ 若要求丁烯转化率为 ，空时应为多少？
Chemical Reaction Engineering
某气相一级分解反应A------3P,反应为一级，在等温管 反应为一级， 某气相一级分解反应 反应为一级 式反应器中进行，加入原料含A50%，惰性物料 式反应器中进行，加入原料含 ，惰性物料50%。 。 停留时间为10min，系统出口的体积流量为原来的 倍， 停留时间为 ，系统出口的体积流量为原来的1.5倍 求此时A的转化率及该条件下的反应速率常数 的转化率及该条件下的反应速率常数。 求此时 的转化率及该条件下的反应速率常数。
Chemical Reaction Engineering PFR基本方程： 基本方程： 基本方程
FA0 dx A = (−rA )dV
四PFR反应器.ppt
CA0
xAf
dxA
0 (rA )(1 AxA )
当分子数变大， A 0 ，则 t 当分子数变小， A 0 ，则 t
当分子数不变， A 0 ，则 t
Chemical Reaction Engineering
对n 级不可逆反应A→P
(rA )
k CAn
k
CAn0
( 1
1
xA AxA
s) (a b) p
>0 增大 <0 减小 =0 不变
nt nt0 AnA0 xA
例1：裂解反应 C2H6 C2H4 H2
A 1 nt nt0 nA0 xA
例2. 合成氨
1 3
N2
H2
2 3
NH 3
B
2 3
nt
nt 0
2 3
nB0 xB
Chemical Reaction Engineering
)n
k
CAn0
( 1
1
A
xA yA0
xA
)
n
空时
1
k
Cn1 A0
xAf 0
(1 AxA
1 xA
)n
dxA
停留时间
t
1
k
Cn1 A0
xAf 0
(1 AxA )n1
(1 xA)n
dxA
对气相反应，通常有区别; 对液相反应可不考虑
Chemical Reaction Engineering
某气相一级分解反应A------3P,反应为一级，在等温管 式反应器中进行，加入原料含A50%，惰性物料50%。 停留时间为10min，系统出口的体积流量为原来的1.5倍， 求此时A的转化率及该条件下的反应速率常数。
升流式固体厌氧反应器
升流式固体厌氧反应器（USR）,是一种结构简单、适用于高悬浮固体有机物原料的反应器。
原料从底部进入消化器内，与消化器里的活性污泥接触，使原料得到快速消化。
未消化的有机物固体颗粒和沼气发酵微生物靠自然沉降滞留于消化器内，上清液从消化器上部溢出，这样可以得到比水力滞留期高得多的固体滞留期（SRT）和微生物滞留期（MRT），从而提高了固体有机物的分解率和消化器的效率。
在当前畜禽养殖行业粪污资源化利用方面，有较多的应用。
许多大中型沼气工程，均采用该工艺。
经过USR处理后产生的沼液属于高浓度有机废水。
该废水具有有机物浓度高、可生化性好、易降解的特点，不能达到排放标准，因此除用于花卉蔬菜等的肥料外，剩余沼液须回流至集水池，经过好氧处理后达标回用或排放。
针对该沼液含氨氮较高的特点，通过预处理可将溶于水的挥发性氨氮部分去除。
沼液中的有机物则通过生物法进行处理。
即利用水中微生物的新陈代谢作用，将有机污染物降解，达到净化水质、消除污染的目的前处理7.1前处理工艺类型7.1.1 “能源生态型”沼气工程污水通过管道自流入调节池，在调节池前设有格栅，以清除较大的杂物，人工清出的粪便运至调节池，与污水充分地混合，然后流入到计量池，计量池的容积根据厌氧消化器的要求确定。
当以鸡粪为原料时，应在调节池后设沉砂池。
粪便的加入点与厌氧消化器类型有关，一般在调节池加入，带有搅拌装置的塞流式反应器也可直接加入到厌氧消化器。
7.1.2 “能源环保型”沼气工程污水通过管道自流入调节池，在调节池前设有格栅，以清除较大的杂物，调节池的污水用泵抽入到固液分离机，分离的粪渣用作有机肥原料，分离出的污水流入沉淀池，沉淀的污泥进入污泥处理设施，上清液自流入集水池。
7.2前处理的一般规定7.2.1 “能源生态型”沼气工程前处理的一般规定a、前处理的目的是将粪便污水调质均化，为厌氧产沼气创造条件；b、污水进入固液分离机前应通过格栅清除污水中较大的杂物；c、以鸡粪为原料时宜设沉砂池；d、以牛粪为原料时应有粪草分离装置；e、沟渠坡度应确保污水自流入沉砂池或计量池。
化学反应工程 3.2 平推流反应器PFR-精选文档
基本的设计方程
单位时间进入 单位时间流出 单位时间 dVr 中 单位时间 dVr ＝ ＋ ＋ dVr 的量 dVr 的量 反应 A 的量 中 A 的累积
FA
FA＋dFA
rAdV
0
F dV A F A dF A r A dF dV A r A
操作方程求解：
1 xA t kcA0 1 xA
计算结果
xA=0.5 xA=0.6 xA=0.8 t=2.10h t=3.18h t=8.47h
●反应器体积的计算 VT=vT(t+t0)
vT F A0 c A0
FA0=2400/(24*146)=0.685kmol/h vT=0.685/0.004=171L/h 生产周期=反应时间+辅助时间=t + t0 =8.47+1=9.47h 反应有效体积：
对等温、恒容反应体系
c A ,0 0
x A
c dx A dc A A c A 0 r r A A
例题
对于一级不可逆反应方程：
A B , r kc A A
在平推流反应器完成上述一级反应，如k＝ 0.01s－1，体积流量为10-3 m3s-1，试计算转化 率达到30%时所用的反应时间。
◇间歇釜式反应器设计和平推流反应器计算例题
例题 工厂采用间歇反应器以硫酸为催化剂使已二酸与已二醇以等摩尔
比在70℃下进行缩聚反应生产醇酸树脂，实验测得该反应的速率方程式 为：
（-rA）=kCACB
式中：
（-rA）----以已二酸组分计的反应速率，kmol.L-1.min-1 k----反应速率常数，1.97L.kmol-1.min-1 CA、CB----分别为已二酸和已二醇的浓度，kmol.L-1 CA0、CB0均为0.004 kmol.L-1
反应工程第三章 第二节 平推流反应器
X Af 0 X Af dx dxA A V0CA0 n 0 rA kCA
若为等容过程
CA CA0 (1 xA ) CA0 dxA dCA
X Af C Af dC dxA A V0 n C A 0 kC n kCA1 (1 xA )n 0 A
VR V0CA0
xAf 0 xAf dx dxA VR A C A0 0 rA V0 rA
(3 14)
n 式中 rA kCA ;
CA CA0 (1 xA )
x Af
间歇反应器
t C A0
0
dxA rA
间歇反应器中的结论完全适用于平推流反应器。
三、等温平推流反应器的计算 等温平推流反应器是指反应物料温度相同，不随流动 方向变化。 n 将 rA kCA 代入式（3－13）
料的温升。 积分 dT dxA
T T0 ( xA xA0 )
当xA0=0
T T0 xA T T0 xA (3 22)
3－4 平推流反应器
一、平推流反应器特点 平推流反应器是指物料的流动状况符合平推流模型，该 反应器称为平推流反应器，常用PFR表示。 平推流模型是一种理想流动模型，所以平推流反应器是 一种理想反应器。 实际反应器中物料的流动，只能以不同的程度接近平推 流，不可能完全符合平推流。
3－4 平推流反应器
(1 S )(eCA0k 1) xAf (1 S )eCA 0k 1
1
rA kC
n A
[1 (1 xAf )n1 ] V0 n VR xAf 1 [1 (n 1)CA1k ]1n 0 n k (n 1)CA1 (1 xAf )n 1 0
《理想反应器PFR》课件
理想反应器的设计方法包括数学模型建立、模拟计算和实验验证等步骤。
2
设计流程
设计流程涵盖物料选择、反应动力学研究、反应器结构设计和操作条件确定等方 面。
3
设计中的问题和解决方法
设计中可能遇到的问题包括催化剂失活、副反应的生成等，需要针对具体情况采 取相应的解决方法。
理想反应器的优缺点
优点
• 高转化率 • 高产率 • 温度和浓度分布均匀
《理想反应器PFR》PPT课 件
欢迎来到《理想反应器PFR》课件！在这个课程中，我们将深入了解理想反应 器的定义、特点以及应用。让我们一起探索这个神奇的化学世界吧！
什么是理想反应器？
定义理想反应器
理想反应器是一种理论上的无限容积反应器，反应物在内部的浓度和温度分布保持均匀。
理想反应器的特点
理想反应器具有高转化率、高产率、均匀温度和浓度分布等特点，是化学工业中常用的反应 器类型。
影响理想反应器的因素
1 温度
2 压力
温度的变化会改变反应速率和平衡常数， 对反应器的效果产生重要影响。
压力的变化可以改变反应物的摩尔体积， 影响反应物在反应器中的分布。
3 物质浓度
4 反应物分布
反应物的浓度决定了反应速率和平衡浓 度的达到程度。
反应物的分布决定了反应过程中的物质 转化和反应速率。
理想反应器的应用
工业生产中的应用
科学研究中的应用
理想反应器广泛应用于化学 工业中的合成反应、催化剂 反应和聚合反应等生产过程。
理想反应器被用于研究反应 动力学、反应速率控制和反 应机制等化学反应的基本原 理。
生活中的应用
理想反应器在生活中的应用 包括食品加工、制药、化妆 品和能源产业等领域。理想反Fra bibliotek器的设计1
反应工程 2012-2013 第 4 章 管式反应器 PFR
42/20
4.3 管式与釜式反应器反应体积的比较
Chemical Reaction Engineering
42/21
4.4 循环反应器
对于单程转化率不高的情况，为提高原料的利用率，将 反应器出口物料中的产品分离后再循环进入反应器入口， 与新鲜原料一起进行反应。
Qr 设循环物料与新鲜原料量之比为循环比： Q0
故,反应器的物料处理量为：
Q0 Qr (1 )Q0
在混合点M处对A做物料衡算：
Q0cA0 Q0cA0 (1 X Af ) (1 )Q0cA0 (1 X A0 )
化简后得： X A0
X Af 4.23 1
0
' X Af
X Am
X Af
XA
此时，可以： 釜式与管式的串联
42/19
Chemical Reaction Engineering
4.3 管式与釜式反应器反应体积的比较
在A点保持较高速率进行，先用CSTR进行反 应到XAm，然后送入PFR中到XAf，则VR最小。 对多个反应，二者的比较主要是看在相同的最终转 化率下，哪一个目的产物最终收率大。 So～XA关系见图3-10（a）。 ①反应物CA低，获得高的选择性，选釜式反应器。 ②反应物CA高，则管式反应器优于釜式反应器。
二者的差别： CSTR PFR 返混 返混
最大（∞） 无（0）
都属于理想化流动模型，是返混程度的两个极端。
Chemical Reaction Engineering
42/6
4.2 等温管式反应器的设计
Fi 0
单一反应 进入量 = 排出量 + 反应量 + 累积量
系统观念下理想反应器的理解
系统观念下理想反应器的理解王绪根;高素芳【摘要】Based on the systematic thinking paradigm,the essential characteristics of the ideal reactor were discussed. The macro and micro characteristics of batch reactor (BR),continuous stirred flow reactor (CSTR) and Plug flow reactor (PFR) were systematically analyzed. The characteristics of three kinds of ideal reactors were compared and summarized. From the point of view of the system,the volume calculation of the ideal reactor was deduced. The calculation model with uniform types and different boundary conditions for all ideal reactors was obtained,which was helpful for students to understand the reaction engineering.%以系统思维范式出发,探讨了理想反应器的本质特性,对于间歇反应器(BR)、连续搅拌全混流反应器(CSTR)和活塞流反应器(PFR)的宏观和微观特性进行了系统分析,对三种理想反应器的特征进行了比较和归纳,并从系统角度进行了理想反应器体积计算的推导和总结,得到了适宜所有理想反应器的计算模型,该计算模型有统一的型式和不同的边界条件,有利于学生理解和应用.【期刊名称】《广州化工》【年(卷),期】2017(045)007【总页数】2页(P127-128)【关键词】系统观念;理想反应器;计算模型【作者】王绪根;高素芳【作者单位】石河子大学化学化工学院,新疆石河子 832003;通讯作者石河子大学理学院,新疆石河子 832003【正文语种】中文【中图分类】G642.3《化学反应工程》是化工专业的核心专业课程，该课程主要解决反应动力学和反应器的设计问题，其基本任务是根据过程需要设计合理的反应器，其设计结果需要综合考虑过程的安全性、可操作性、经济性、和环境友性[1-2]。
乙二醇生产装置的工艺设计
乙二醇生产装置的工艺设计乙二醇是一种重要的有机化学品，广泛应用于化工、医药、塑料、涂料等行业。
乙二醇的生产装置的工艺设计对于生产质量、能耗和安全性都有重要影响。
下面将从原料选择、催化剂选择、反应器设计、分离工艺等方面进行乙二醇生产装置的工艺设计介绍。
1.原料选择：乙二醇的主要原料是乙烯和水。
乙烯是通过石油催化裂化或乙烷氧化获得的；水可以选择城市自来水或消防水等。
合理选择原料质量和纯度，对乙二醇的质量有直接影响。
2.催化剂选择：乙二醇的生产主要采用酸催化剂，常用的有硫酸、磷酸、砷酸等。
催化剂的选择要考虑活性、稳定性和成本等因素。
硫酸催化剂具有活性高、稳定性好的特点，但对设备腐蚀性大，操作要求较高。
3. 反应器设计：乙二醇的生产反应器主要选择PFR（Pipe Flow Reactor）或CSTR（Continuous Stirred Tank Reactor）反应器。
PFR反应器具有良好的传质性能和高的反应转化率，但对反应器的设计和控制要求较高。
CSTR反应器操作简单稳定，但对反应转化率较低。
根据生产规模和技术要求选择合适的反应器设计方案。
4.分离工艺：乙二醇的生产过程中，需要进行分离纯化工艺，去除原料中杂质和副产物。
常用的分离工艺包括蒸馏、萃取和结晶等。
蒸馏是主要的分离工艺，可以分离乙二醇和水。
萃取工艺可以去除硫酸等酸性催化剂及其他有机物杂质。
结晶工艺可以提高乙二醇的纯度和溶液的浓度。
5.能耗和安全性考虑：乙二醇生产过程中需要考虑能耗和安全性。
优化生产工艺流程，减少能耗和资源消耗是一项重要的工作。
同时，对储存和处理涉及的危险材料，应严格按照相关法规和安全规程进行。
总结起来，乙二醇生产装置的工艺设计需要综合考虑原料选择、催化剂选择、反应器设计、分离工艺等因素，以达到优化生产质量、降低能耗和提高安全性的目标。
在设计过程中，还需根据具体情况进行经济性评估，保证生产过程的可持续性。
化学反应工程 3.4 理想反应器的组合
V1 V1 1 xA dxA
FA0 vT cA0 cA0 0 rA 1
Vi Vi i xA,i dxA
FA0 vT cA,i1 cA,i1
r xA,i1
A
N
V
Vi
i 1
到，随着串联反应器的数量的增加，总体积最终会达到
PFR
5
Vi
vT k
cA0 cA1 cA1
vT k
cA1 cA2 cA2
...vT k
cAi1 cAi ... cAi
vT k
cAN 1 cAN cAN
cA0 cA1 ...cAi1 ... cAN1
cA1 cA2
cAi
cAN
cAi1 cAi
• 对此有两种例外， – 对于一级反应，CSTR与PFR串联反应器的总转化率不依赖连续反应器的 排列顺序，即每个反应器转化率并不依赖于入口浓度一样； – 对于零级反应，总的转化率也不依赖连续反应器的排列顺序，而更关系 反应器总体积。
13
ek PFR
1 x 1 x 1 x A
A,CSTR
3
• （a）计算一级反应，转化率为90%时PFR与CSTR的体积；（b）计算转化率 为90%时两CSTR反应器（等体积）的总体积
A B;rA kcA;vT k 1m3
4
两个CSTR反应器的总体积要低于一个CSTR反应器而高 于PFR反应器。
四个CSTR串联反应器在相同转化率下操作情况，可以看
FAN FA0 1 xA,R1 1 xA,R2 ...1 xA,RN
8
xA
1
FAN FA0
塞流式反应器
塞流式反应器塞流式反应器(Plug Flow Reactor，简称PFR)塞流式反应器也称推流式反应器，是一种长方形的非完全混合式反应器。
高浓度悬浮固体发酵原料从一端进入，从另一端排出。
优点：1不需要搅拌，池形结构简单，能耗低；2适用于高SS废水的处理，尤其适用于牛粪的厌氧消化，用于农场有较好的经济效益；3运行方便，故障少，稳定性高。
缺点：1固体物容易沉淀于池底，影响反应器的有效体积，使HRT 和SRT降低，效率较低；2需要固体和微生物的回流作为接种物；3因该反应器面积/体积比较大，反应器内难以保持一致的温度；4易产生厚的结壳。
UBF反应器UBF反应器具有以下优点：(1)上部的填料层可以有效的阻止污泥的流失，还能够起到三相分离的作用，因此结构上较UASB要更简单；(2)与AF相比，UBF反应器只用部分填料，既减轻了滤器底部易出现的短流和堵塞，也少用了填料升流式固体反应器升流式固体反应器是一种结构简单、适用于高悬浮固体原料的反应器。
原料从底部进入消化器内，与消化器里的活性污泥接触，使原料得到快速消化。
未消化的生物质固体颗粒和沼气发酵微生物靠自然沉降滞留于消化器内，上清液从消化器上部溢出，这样可以得到比水力滞留期高得多的固体滞留期(SRT)和微生物滞留期(MRT)，从而提高了固体有机物的分解率和消化器的效率。
升流式厌氧污泥床(简称UASB)UASB是由Lettinga等于1974～1978年研究成功的一项新工艺，是世界上发展最快的消化器。
由于该消化器结构简单，运行费用低，处理效率高而引起人们的普遍兴趣。
该消化器适用于处理可溶性废水，要求较低的悬浮固体含量。
北京环境科学院于1983年首先开展了利用UASB处理丙酮丁醇生产废水的工艺研究，至今我国已对COD为300～500mg/l的生活污水，1000～2000mg/l啤酒废水，3000～5000mg/l的屠宰废水，8000～10000mg/l 的豆制品废水及30000～40000mg/l的酒醪滤液等进行了研究工作，并且多数已投产应用。