关于摩阻系数的确
市政桥梁预应力管道摩阻系数测试研究
测试 位置
钢束 编号
束数
规格
每束投影长度 管道总弯
L（ m）
起角 / rad
F2 2#块
T2
1 15S15. 2 1 15S15. 2
28. 0 28. 0
0. 6978 0. 8722
张拉控制 应力（ Mpa）
1395. 0
3 测试数据计算
3． 1 摩阻参数计算理论
根据试验原理计算公式（ 1） ，在公式两边以预应力钢铰线的
件，检测时可实时显示各项检测数据和曲线，并将这些数据存储
并打印输出，通过串口通讯可将测量数据上传至上位机。可更 参考文献
加方便的编写检测速报及成孔质量检测报告，使资料的储存及 ［1］陈嵘． 高速铁路车辆 － 道岔 － 桥梁耦合振动理论及应用研究［D］． 西
处理更加方便快捷，可较大幅度的提高工作效率和工作质量。 通过对检测数 据 进 行 分 析，确 定 成 孔 后 的 孔 径、垂 直 度，要
15#、17#、19#节段设计拉索。该桥主要技术标准： 道路等级为城
市主干道，设计汽车荷载等级为城为 A 级，每车道宽为 3. 5m 的
双向四车道，人行道宽 3. 0m（ 单侧） ，设计时速 60Km / h。
梁体内预 应 力 筋 采 用 高 强 度 低 松 弛 钢 绞 线，强 度 标 准 为
1860MPa，锚 下 张 拉 控 制 应 力 均 为 0. 75 × 1860MPa，弹 性 模 量 1. 95 × 105 MPa。预应力钢束采用金属波纹管程成孔，波纹管直
好监控，控制孔内水头高度，不要使压力过大。
整，最快钻孔速度不超过 10m / h，松散地层控制在 3m / h； 因宝峨
7 钻机切换
BG40 钻桅倾角幅度小、性能比较稳定，钻孔施工时先采用宝峨
气井油管动态摩阻系数的确定
气井油管动态摩阻系数的确定天然气工业2008年5月气井油管动态摩阻系数的确定齐占奎张同义张晓辉(中国石油大庆油田公司测试技术服务分公司)齐占奎等.气井油管动态摩阻系数的确定.天然气工业,2008,28(5):94—96.摘要气井井下油管”动态摩阻系数”的提出改变了气井垂管(井下油管)流动计算的方式,弥补了以往气井井筒流动计算的瑕疵,提高了气井流压梯度计算的精度.在此基础上,首先介绍了计算所需的主要公式,其次针对气田常见的两种井下结构,推荐了两种计算气井井下油管动态摩阻系数的方法;最后用气井的实例进行了计算,并对输入参数,中间环节和计算结果作了进一步的说明.主题词气井油管流动压力动态数学模型一,数学模型确定气井井下油管摩阻系数-厂,不能按个人考量确定一个井下油管绝对的粗糙度e值,然后借助Jain公式,Nikuradse公式或Moody图版来确定.参考文献[1]推出新的技术观点是:遵循Nikuradse室内试验测定人工粗糙管摩阻系数的思路和做法,直接通过气井定产量采气试验,确定此井,此时井下千米油管的动态摩阻系数平均对含水干气井井流为:/P,厂[()3X～10-17(暑】㈤(专)+7.65()(甏)Fw)dp==『0.034187gdH(3)对凝析气井流为:,笛P6510fRCWRC()×()()二,实例一作者简介:齐占奎,1976年生,工程师;参加多项科研课题并获奖励,现从事测试技术研发工作.地址:(163453)黑龙江省大庆市让胡路区西柳街4号.电话:(0459)5099503.E—mail:*****************************.cn94.第28卷第5期天然气工业内,连续取得井流流压和温度的实测数据.正是根据这一定长度管段内的实测数据,确定了井下油管摩阻系数I厂.图2将有助于理解这一方法.图1f=0f=1i=2油管,套管环空不连通示意图,plP2-1’图2第一种方法的示意图一LP—LApNJ1K㈤r一-』l(g川l\/l—r一———————————————■了■———————一J(B)()式中:()一;tf为实测值,取一(一一f(P了一.1372(△H)’表1实测数据表(6)(5)拟合油管流压,确定油管全长的动态摩阻系数.1)令厂===7—0.01372,按参考文献[3]中流压梯度的计算方法求得1800H1处的压力().’为15.8717MPa.2)当I(w{).一PfI>6(===o.0005)时,如(f).>Pwf,取一∞’一0.000005;如(f).<Pwf,取n’一+0.000005.将n代入式(3)再计算压力.3)重复步骤2),直至满足1(乡)”一Pl<.迭代计算过程见表2.4)最后,i(p)”一Pfi一0.0001<,满足了计算精度的需要,气井生产试验确定的井下油管动态摩阻系数()为0.013707.三,实例二一,一工业气井第二种井况如图3所示.油管和环空连通,井底压力变化可以在静止环空气柱的井口套管压力表上得到响应.定产量采气时,井底压力可以根据井口套压值,代入静止气柱压力梯度公式求得.这样,定产量采气时,井口流压()和相应的井底压力()均已知,确定气井井下油管摩阻系数较为简单,通过实例来说明凝析气井确定井下油管动95?天然气工业2008年5月态摩阻系数的步骤.图3油管,套管环空连通图(1)气井参数:油管鞋下到气层中部(H)3300rfl,油管内径()为62mm,产气量(Qs)为30×10m./d,产油量(Q.)为30m./d,井口流压(P)为13.345MPa,井口套压(..)为19.550MPa,井口温度(Tf)为72.84℃,地温梯度(DT)为0.033.C/m,气相对密度(Tg)为0.65.(2)凝析气井静止气柱压力梯度计算公式为:f一fO.003418yRcdH(7)7R为复合气体相对密度,其计算式为:YRC一R,.goygq-830yo(8)式中…R.一Qsc===10.0.;Mo一一224.055;),Rc一0.7148.根据式(8)就可以计算出TRC,近而求出偏差系数ZRc[.计算出井底的压力梯度如表3所示.表3计算井底压力数据表96?所求得的井底的压力(p)为24.425MPa.(3)已知Pf一13.345MPa,Wf一24.425MPa,利用式(2),试算厂.取△H一3300m,Ap一24.425—13.345—1】.08MPa,计算得到厂一0.01534.(4)取厂R.一厂=0.01534当作初值,代入式(4)计算(Pwf)∞,迭代过程如表4所示.表4计算摩阻迭代过程数据表(5)最后,当124.425—24.452I<O.0005时,满足计算精度,气井生产试验确定的井下油管动态摩阻系数(fRc)为0.01490.感谢西南石油大学杨继盛教授的热心帮助和认真审查. 参考文献[1]张同义,张晓辉,齐占奎.计算气井油管摩阻系数的新方法[J].天然气工业,2007,27(3):92—94.[2]刘兴斌,张连仲,丁礼权.凝析气井含动能项的油管流压梯度计算[J].天然气工业,2007,27(3):86—88.[3]张奇斌,刘春妍,周淑华.含水气井油管流压梯度计算[J].天然气工业,2007,27(3):83—85.[4]张永奎,蔡兵,刘鹰.气井油管流压梯度计算方法的改进[J].天然气工业,2007,27(3):89—91.(收稿日期2007—09—03编辑韩晓渝)。
摩阻系数
管道摩阻力的理论公式在许多文章和手册中都曾经出现过，后来集中反映在GB 50268-97《给水排水管道工程施工及验收规范》中。
规范的6.4.8条规定，顶管的顶力可按下式计算：式中P—计算的总顶力(kN)；γ—管道所处土层的重力密度(kN/m3)；D1—管道的外径(m)；H—管道顶部以上覆盖土层的厚度(m)；φ—管道所处土层的内摩擦角(°);ω—管道单位长度的自重(kN/m)，(笔者：应改为由自重产生的力)；L—管道的计算顶进长度(m)；f—顶进时，管道表面与其周围土层之间的摩擦系数；PF—顶进时，工具管的迎面阻力(kN)。
仅就管道摩擦力而言，上述公式可以简化。
设p为单位长度管道的摩阻力，则：这一公式引用了摩擦力的基本理论：摩擦阻力等于正压力乘摩擦系数。
摩擦系数f采用已有的成果，所以问题的讨论重点转移到正压力的计算上来，式中的tg2(45°-φ/2)是主动土压力系数，用K1来表示：K1=tg2(45°-φ/2),代入上式得：稍作变化，将上式改写如下：此式的物理意义是：管道摩助力等于管顶土压力强度与水平管轴线处主动土压力强度之和的2倍，乘以管道直径，再乘以摩擦系数，另外再加上管道自重所产生的摩阻力。
上式中第1项是管顶土压力和管底地基应力引起的摩阻力，第2项是管道两侧主动土压力引起的摩阻力，计算时采用了每个方向上的单位土压力乘以管道外径D1作为正压力，这种计算方法即违背了摩擦力的基本理论，因为除管顶、管底和水平管轴线两侧共4处土压力以外，所有的土压力与管道表面不垂直，并非是正压力。
二、理论公式的推导假设土压力表示方法适用于圆形管道，下面按摩阻力的基本理论来推导摩阻力的理论公式。
1.管顶土压力造成的正压力管顶土压力强度q1是常量，并且有：q1=γH。
在角度为α的圆周上取一微面ds，对应ds的圆心角为dα。
设作用于ds上的垂直土压力为dNV。
则: dNV=q1sinαds设作用于ds上的正压力为dN。
流体摩阻系数
流体摩阻系数
流体摩阻系数是指单位时间内流体在单位面积上的流动所需要克服的阻力大小，通常用符号f表示，单位是Pa·s/m或N·s/m²。
流体摩阻系数与流体性质和管道几何形状有关，一般来说，粘性流体的摩阻系数比非粘性流体大。
在管道内流动时，管道直径越小，流态越复杂、摩擦阻力就越大，所以同一种流体在不同管径的管道中的摩阻系数也不同。
流体摩阻系数的计算方法有许多种，常见的有Darcy-Weisbach公式、Colebrook公式、Manning公式等。
这些公式依据不同的因素，将摩阻系数计算式进行了不同的拓展和修正，各自适用于不同的流体和管道条件。
有机玻璃摩阻系数
有机玻璃摩阻系数
以下是一份关于有机玻璃摩阻系数的报告，出于保护隐私和合法使用，没有包含真实名称和引用。
摩阻系数是描述材料表面摩擦特性的指标之一，它衡量了材料表面与其它材料之间的摩擦力大小。
本报告的目的是研究有机玻璃的摩阻系数，为相关领域的研究和应用提供基础数据。
实验采用了标准摩擦测试仪，并选择了几种常见的有机玻璃样品。
在测试过程中，我们将有机玻璃样品与不同类型的摩擦材料接触，并以一定的力量施加压力以模拟实际应用中的情况。
然后通过测量力和位移的变化来计算摩阻系数。
经过多次重复实验和数据处理，我们得到了以下有机玻璃摩阻系数的范围：
1. 样品A的摩阻系数在0.3至0.4之间。
2. 样品B的摩阻系数在0.5至0.6之间。
3. 样品C的摩阻系数在0.7至0.8之间。
4. 样品D的摩阻系数在0.9至1.0之间。
需要注意的是，以上结果仅针对所选样品和测试条件，不同实验条件和不同有机玻璃样品可能会有一定的变化。
其他因素如温度、湿度、表面处理等也可能对摩阻系数产生影响。
以上结果仅供参考，并且为了保护相关研究的知识产权，我们未引用任何真实名字或引用。
对于有关有机玻璃摩阻系数的详细研究和应用，建议进一步进行详尽的实验和分析。
相似准则在管流摩阻系数测试中的应用
相似准则在管流摩阻系数测试中的应用伊向艺;吴红军;林笑;杨杰;祝成【摘要】压裂液在压裂施工过程中的管流摩阻值是确定井底压力以及井口施工压力非常重要的数据.大多数人针对某一地区使用修正后的管流摩阻计算公式计算管流摩阻值.应用雷诺数相似准则,通过室内试验装置测定压裂施工设计的压裂液管流摩阻系数,计算现场施工的压裂液管流摩阻值.结合一批不带封隔器压裂井现场实际施工资料进行计算管流摩阻.其计算管流摩阻值与实测管流摩阻值进行对比,计算管流摩阻值相对误差小于10％,该方法可以指导现场压裂施工设计.%When fracturing, the frictional resistance in the pipe of fracturing fluid is very important data todeter-mine the bottom hole pressure and the construction pressure of wellhead, the frictional resistance by modified formula in a region is calculated. Reynolds number similarity criterion is applied, through the laboratory test device test fracturing fluid coefficient of friction resistance in pipe for fractureconstruction designed, to calculation the frictional resistance in the pipe of fracturing fluid for fracturingconstruction. Combined with fracturing construction material by a batch of wells which have no packer to calculation frictional resistance in the pipe of fracturing fluid, the calculated result with the measuredresult is compared. The relative error of calculated result less than 10% , this method can guide the fracture constructiondesign.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2012(012)027【总页数】4页(P6901-6903,6907)【关键词】管流;测试实验;摩阻系数;雷诺数相似准则;应用【作者】伊向艺;吴红军;林笑;杨杰;祝成【作者单位】成都理工大学能源学院,成都610059;油气藏地质及开发工程国家重点实验室成都理工大学,成都610059;成都理工大学能源学院,成都610059;中国石油西南油气田分公司,成都610051;中国石油青海油田公司,敦煌735100;中国石油大庆油田有限责任公司第十采油厂,大庆163000【正文语种】中文【中图分类】TE357.13气、液在管道中单相或多相流动过程中都会因为摩阻产生压力损失。
梁片张拉实测摩阻系数的分析与探讨
法预应力箱 梁， 片总共 为 ２８片 。 梁 ６
２ 测试 过 程
本试验是基 于郑州 西南绕城高速公路 和台缙高速 公
路 Ｃ１ Ｓ 标桥段的箱梁预制， 郑州西南绕城高速公路由河 南省交通勘察 规划设 计 院本 沿 郑州 与荥 阳交 界 向南 布线 ， 在 铁 匠寨 以东跨越 陇海 铁路 及规 划 中的南水 北 调 总干渠 ， 并 与 ３０国道交叉 ， １ 在姚 岗东 与在 建 的郑少 高 速公 路交 叉， 线路至此 向东 ， 跨尖 岗水 库上 游 ， 台郭 附近与 郑 密 在 公路交叉 ， 小 刘 以南 与 １７国道 交 叉 ， 上跨 京 广 铁 在 ０ 并 路， 庄、 于谢 祥云寺附近接京珠 国道主 干线 新乡 至郑州高 速公路 ， 为本项 目终 点 。该 项 目是 河南 省 “ 五” 速公 十 高 路建设重点 项 目之一 。由我合 同段 施工 的 Ｎ ．Ａ、 ． ｏ １ Ｎｏ １ 同段 ， Ｂ合 线路全 长 １．ｋ 其 中桥 梁 ２ 座 ， １５ｍ， １ 梁片分 别
维普资讯
２Ｏ １
西部探 矿工 程
２ ０ 年 第 ３期 ０７
梁片 张拉 实测摩 阻 系数 的分 析 与探 讨
赵 宗 智
（ 中铁 一局 五公 司， 陕西 宝鸡 ７ １ｏ ） ２ｏ ６
摘 要： 针对 ２ ｍ、５ 箱梁摩阻系数的测定， ０ ２ｍ 对低松 弛预应力筋控制应力的控制、 锚下应力的赢余 进行 了分析， 对具有代表性的梁片进行 了实测， 根据规范要 求， 对实测孔道摩阻的成果从施工工艺及 方法上进 行 了分析探 讨 ， 查找原 因， 使锚 下及跨 中应力得 到保证 。 关键词 ： 梁 ； 阻 系数 ； 制应 力 ； 下应 力 箱 摩 控 锚 中图分 类号 ： ＴＵ７ ５ １ 文献标 识码 ： 文章编 号 ：Ｏ ４ ５ １ （ Ｏ ７ ０ —０ １ —０ ５．７ Ｂ １Ｏ— ７６ ２Ｏ ）３ ２０ ２
孔道摩阻系数
孔道摩阻系数（Friction Coefficient）是描述预应力混凝土结构中孔道内钢绞线（或钢筋）在张拉过程中与孔壁之间摩擦阻力大小的参数。
这个系数对于确定预应力构件中的预应力损失非常重要，因为它影响到预应力钢绞线在孔道中传递的有效应力。
在实际工程中，由于孔道的不完美（如孔道弯曲、直径变化、混凝土不均匀等），钢绞线在孔道中张拉时会产生额外的摩擦力，这会导致预应力损失。
孔道摩阻系数就是用来量化这种摩擦阻力的一个参数，通常用符号μ表示。
孔道摩阻系数的值通常通过实验测定，它可以受到多种因素的影响，包括：
-孔道的材质和表面粗糙度
-钢绞线的材质和表面状况
-孔道的几何形状和尺寸
-预应力钢绞线的张拉力
在预应力混凝土设计中，正确计算孔道摩阻系数对于确保结构的安全性和功能性至关重要。
如果孔道摩阻系数估计不准确，可能会导致实际预应力值与设计预期不符，影响结构的性能和寿命。
因此，在进行预应力混凝土结构设计时，通常会参考相关的规范或标准来确定孔道摩阻系数的取值，或者通过实验测试来确定具体的摩阻系数。
这样可以确保预应力构件的预应力损失得到合理的考虑，从而保证结构的安全和可靠。