T(P)92钢焊接指导性工艺
T92P92钢焊接工艺介绍
T92/P92钢焊接工艺介绍T92/P92钢是目前超超临界机组主汽、再热热段使用的新材质，焊接难度大，工艺要求严格，在预热、焊接电流、层间厚度、焊缝宽度、焊后处理等都有严格的工艺要求，且易产生裂纹缺陷。
下面小编为大家介绍P92钢的化学成分、焊接性、焊接工艺要点。
P92钢的化学成分和性能特点P92钢的化学成分SA335-P92钢是在P91钢的基础上添加W元素，适当减少MO 元素的含量，开发出来的一种新型钢种。
其化学成分见下表。
P92钢的主要性能1具有良好的物理性能P92钢的线膨胀系数与P91钢相同，比奥氏体钢低，甚至还低于P22钢的线膨胀系数，故P92钢在机组启动和停止时，抗疲劳损伤的能力优于奥氏体钢、P22钢，导热率与P91钢相同，比奥氏体钢高。
2具有比P91钢更高的高温蠕变断裂强度P92钢的常温强度和高温强度高于P91钢。
根据各国测试结果，按照ASME标准估算出来的550℃、600℃和625℃等不同温度下10万小时P92钢的蠕变断裂强度分别为199MPa、131MPa和101MPa；而P91钢在相应温度下的蠕变断裂强度分别为141MPa、98MPa和68MPa。
3具有优异的常温冲击韧性P92钢具有比传统钢明显优越的高温性能，而且还有优异的常温韧度。
它和P91钢的情况大致相同。
4具有优良的抗氧化性能P92钢的抗烟灰氧化和抗水蒸气氧化的性能与P91钢大致相同。
经测试，P92钢与P91钢在600℃、700℃下3000小时的水蒸气氧化皮厚度大致相同。
P92钢的焊接性分析1焊接裂纹敏感性比传统的铁素体耐热钢低P91钢需要预热到180℃裂纹率为零，P92钢只需预热到100℃，而P22钢需预热到300℃才能达到。
2具有较明显的时效倾向。
P92钢经3000小时时效后，其韧性下降了许多。
P92钢的冲击功从时效前的220J左右降到了70J左右，在3000小时时效以后，冲击功继续下降的倾向不明显，冲击功将稳定在时效3000小时的水平。
TP92 钢的焊接性分析
T/P92钢的焊接性分析杨丹霞 张学锋（浙江省火电建设公司，浙江杭州，310015）摘 要：T/P92钢新型铁素体耐热钢，在中国首次应用在玉环1000MW电厂机组中，浙江火电将承担国内首家进行T/P92安装焊接,为率先突破T/P92的焊接工艺，需要对T/P92的焊接性作深入分析研究，本文对T/P92的轧制冶炼过程及焊接性进行了深入的分析与研究。
1 概述提高温度和压力来增加发电效率和减少燃煤机组对大气的污染，是当今电站建设的方向，同时要求开发高温蠕变断裂强度比较高的新型马氏体耐热钢，来适应超临界的温度和压力参数。
美国开发了T/P91新型马氏体耐热钢，日本开发了600℃～630℃长期运行的T/P92新型马氏体耐热钢（NF616，9%Cr-2W）。
新型马氏体耐热钢的加工性能好，高温蠕变断裂强度非常高，抗腐蚀性好，可以提高耐热钢的工作温度，减少钢材厚度，降低钢材消耗量，降低管道热应力。
新型马氏体耐热钢迅速在电站设备制造业中得以推广应用，浙江玉环1000MW超超临界燃煤机组，最大蒸发量2950t/h，过热器出口蒸汽压力26.5MPa，额定蒸汽温度605℃，选用美国威曼高登钢厂的T/P92钢作为主蒸汽管道及主蒸汽疏水管道用钢。
同时，德国蒂森、日本神钢和英国METRODE 等公司开发了多种焊接T/P92钢的新型焊接材料，并进行了大量的焊接试验。
新型焊接材料具有合理的化学成分，具有非常好的室温机械性能和高温机械性能，新型焊材还具有优异的焊接性和加工性。
新的钢材和焊材已用于国外新的电站的建造和老电站的改造。
开发新焊材的重点是满足T/P92钢的化学成分、常温机械性能和高温蠕变断裂强度的要求。
要求进行熔敷金属2万小时蠕变断裂强度试验，以及进行焊接接头3万小时蠕变断裂强度试验。
通过试验研究，获得评估焊接材料和焊接接头高温长期运行寿命的可靠方法，不仅对发电厂的安全运行有帮助，而且对电站施工建造公司、以及对有关制造、检验、验收人员也有帮助。
P91、P92焊接热处理作业指导书
1工程概况及工程量1.1 工程概况芜湖发电厂五期2×660MW工程采用北京巴布科克·威尔科克斯有限公司生产的2×660MW平衡通风、超超临界参数、一次再热、前后墙对冲燃烧、螺旋炉膛的SWUP型锅炉和东方汽轮机有限公司生产的超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽凝汽式汽轮机。
其额定主蒸汽温度为590℃，额定主蒸汽压力为27.46MPa，再热蒸汽进口温度为608℃，再热蒸汽进口压力为6.27 Mpa。
中间过热器、末级过热器及主蒸汽、再热蒸汽、高压旁路等管道均采用SA335P91/P92高合金马氏体耐热钢。
1.2 主要工作量表1 锅炉主要热处理工作量统计注：焊口数以配管图到后，现场安装实际数量为准。
表1（完）2编制依据2.1 上海电建《芜湖发电厂五期2×660MW工程#2标段施工组织设计》2.2 DL/T 819－2002《火力发电厂焊接热处理技术规程》2.3 DL/T 869－2004《火力发电厂焊接技术规程》2.4 DL/T 752－2001《火力发电厂异种钢焊接技术规程》2.5 国电焊接信息网《T/P92钢焊接指导性工艺》2.6《T91/P91钢焊接工艺导则》（电源质（2002）100号）2.7 上海电力安装第二工程公司焊接工艺评定2.8《电力建设安全工作规程》第一部分：DL5009.1-2002（火力发电厂）2.9 2006年版《工程建设标准强制性条文》3施工准备3.1 热处理专业人员及其基本要求3.1.1 项目有热处理技术人员1名，具有资质证书的热处理工6名，辅助工10名。
如有变动可按现场实际施工情况做出相应修正。
焊接热处理人员应该经过专门的培训，并取得资格证书。
没有取得资格证书的人员只能从事辅助性的焊接热处理工作，不能单独作业或对焊接热处理结果进行评价。
本工程锅炉专业热处理作业人员配备表如下：表2 热处理作业人员配备表表2（完）3.1.2 热处理工应积极按照焊接热处理施工方案、作业指导书、工艺卡进行施工；3.1.3 热处理技术人员应熟悉相关规程，熟悉掌握、严格执行各个规范规程，组织热处理人员的业务学习；编制热处理施工方案与作业指导书等技术文件；收集、整理焊接热处理资料。
技术报告SA213-T92SA335-P92钢焊接及热处理工艺模板
SA213-T92/SA335-P92钢焊接及热处理工艺1.SA213-T92/SA335-P92钢研发背景及应用为了提高火力发电机组效率，超临界（SC）、超超临界（USC）机组应运而生。
随着锅炉蒸汽温度和压力的提高，电厂的效率在大幅度的提高，供电煤耗在大幅度下降，而提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接热处理问题。
为此，我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已经采用了这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T91、SA335-P91；将要建设的超超临界火电机组还要大量采用这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T24、T91、T92、T122、SA335-P91、P92及E911；新型细晶奥氏体耐热钢Super304、TP347HFG和高铬镍奥氏体钢HR3C、NF709、SA VE25等。
SA335-P92钢已经应用于我国首台1000MW超超临界机组的主蒸汽管道上。
继T91/P91钢以后，欧洲和日本开始对T91/P91钢进行改进，以期进一步提高蠕变断裂强度和使用温度。
1996～1998年，开发了9Cr-0.5Mo-2W为主要成分的NF616和X10CrMoWVNb9-2钢，并已分别纳入ASTM和ASME标准。
在ASTM中NF616钢的编号为ASTMA213T92/ASTMA335P92、在欧洲编号为X10CrMoWVNb9-2、在日本编号为STBA29/STPA29。
2.T/P92（NF616）钢T/P92钢是20世纪90年代初日本住友公司在T/P91钢的基础上开发研究出来的新钢种。
该钢在T/P91钢的合金成分中增加了1.5～2％W，降低了约一半的Mo和部分的C含量，其它合金成分基本上没有太大的变化（见表1）。
表1 T/P91和T/P92钢的化学成分与T/P91钢相比，T/P92钢的优越性主要表现在以下几个方面：1）蠕变强度高经2万小时以上的蠕变断裂试验，发现该钢具有稳定的高温强度。
P92焊接工艺评定介绍讲解
A335P92钢焊接工艺优化试验研究课题进展情况介绍国电电力建设研究所二○○五年十一月二十七日目录1．本课题目标的提出2．焊接材料的选择3．焊接工艺试验实施4．焊接接头性能试验数据5．推荐的焊接工艺6．结束语内容摘要：本文对在各电建公司进行的P92钢焊接工艺评定进行了详细的描述，包括焊接过程参数和焊接热处理过程都进行了详细的记录，涉及到对焊接线能量即焊接电流、电压、焊接速度的控制以及如何实现，对预热温度和层间温度的控制以及加热器的包扎，通过多种试验优化方案得到的较为理想的工艺。
试验的过程中，依据标准DL/T868-2004对焊接接头分别进行取样分析，包括拉伸、冲击、弯曲、硬度和金相等，用以对焊接工艺评定成功与否进行了验证。
1．本课题目标的提出随着P92钢材在电力建设超超临界机组中的投入而且有被广泛使用的趋势，电力建设工程界迫切需要一套相对比较合理成熟的P92钢焊接工艺。
国电电力建设研究所会同山东电力建设第二工程公司、河北电力建设第一工程公司、河北电力建设第二工程公司、河南第一火电建设公司、江苏电力建设第一工程公司、湖南火电建设公司等六家电力建设公司共同组建了P92钢焊接工艺优化试验研究课题组。
课题的主要目的是通过有限的试验寻找满足DL/T868《焊接工艺评定规程》的比较合理的焊接工艺。
为此，要解决如下问题：（1）确定合适的焊接材料；（2）确定合理力学性能尤其是室温冲击韧性指标；（3）解决焊缝和热影响区软化问题；（4）提出合适的现场焊接工艺参数。
课题组于2004年11月22日至24日在南京召开了会议。
会议根据进口焊接材料的熔敷金属试验结果，确定了采用进口焊接材料的原则。
依据焊接工艺评定标准，确定了室温下P92钢焊接接头基本性能要求（见表1），同时制定了P92钢焊接工艺优化试验研究任务书。
表1 P92焊接接头基本性能表试验的试样要求和合格标准：1）全截面金相观察试样：试样包括焊缝、热影响区、母材，从宏观和微观方面分别检查各区的组织，硬度分布，检验方法执行标准GB/T 884-2004，合格标准执行DL/T868结合ASME QW-183。
Tp92管热处理作业指导书..
目录1工程概况及工程量 (1)2编制依据 (1)3作业前的条件和准备 (2)4作业程序、方法 (5)5质量控制点的设置和质量通病预防 (11)6作业的安全要求和环境条件 (12)7本作业需执行的强制性条文 (15)8附录目录 (16)1.工程概况及工程量1.1工程概况华能岳阳电厂2×600MW工程#5机组主蒸汽管道、再热热段管道、高低压旁路、末级过热器及部分连通管的材质主要为T/P92钢种。
1.2工程量及工期1.2.1工程量T/P92管道需热处理的主要工程量一览表序号名称规格材质数量（道）备注2 主蒸汽ID644x106/SA335-P92 ID455x75/SA335-P923 再热蒸汽热段管道焊口ID1008x47/SA335-P92 ID730x35/SA335-P924 一级旁路入口管ID248x62/SA335-P92主汽及热段疏水管(疏水阀前) OD73x16/SA335-P925 主汽及热段疏水管(疏水阀后) OD88.9x18/SA335-P926 末级过热器Φ57×12/T927 末级过热器集箱对接ID610x130/SA335-P92说明：以上罗列的各规格是根据施工图纸录入统计的，如与实际有冲突应以实际规格为准。
2.编制依据2.1《电力工程达标投产考核管理办法》(2006版)2.2《华能岳阳电厂#5机组焊接施工组织设计》2.3《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004。
2.4《火力发电厂焊接热处理技术规程》DL/T 819-20022.5《金属里氏硬度试验方法》GB173942.6《火力施工质量检验及评定标准》(建质 [1996] 111号)2.7《湖北电力建设第二工程公司焊接工艺评定》2.8《电力建设安全工作规程》DL5009.1-20022.9《电力建设安全施工管理规定》2.10《工程建设强制性条文》(电力工程部分)第一篇火力发电工程(2006版)2.11《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源[2002]49号2.12《职业安全卫生与环境管理体系程序文件》(2005年版)2.13电源质[2002]100号T91/P91焊接工艺导则2.14《华能电厂P91P92管道现场焊后热处理工艺导则》2.15《华能电厂P91P92钢焊接质量检验导则》2.16《华能电厂P92管道焊接工艺实施细则》2.17国电焊接信息网咨询中心《T/P92钢焊接指导性工艺》2.18《湖北电力建设第二工程公司质量手册》。
T(P)钢焊接工艺导则
T(P)钢焊接工艺导则部门： xxx时间： xxx制作人：xxx整理范文，仅供参考，可下载自行修改T9l／P9l钢焊接工艺导则关于颁发《T9l／P91钢焊接工艺导则》地通知电源质[2002]100号各省(市、区>电力公司：近几年来引进机组主蒸汽管道及再热热段管道普遍采用了P91钢,国内300MW及以上机组也普遍开始采用了这种钢材.为了指导施工,保证火力发电设备安装、检修地焊接工程质量,我部以国家电力公司原火电建设部颁发地T91／P91钢焊接工艺暂行规定为版本,结合近年来地实践经验进行了修订,定名为《T91／P91钢焊接工艺导则》.现予以颁发,请各单位遵照执行.b5E2RGbCAP附件：T91／P91钢焊接工艺导则国家电力公司电源建设部二OO二年十月三十日 1、制订依据本导则是根据电力工业焊接有关规程、规范、技术条件和相关资料,以国家电力公司火电建设部制订地“T91／P91钢管焊接工艺暂行规定”为版本,结合近年来积累地实践经验进行修订.p1EanqFDPw2、适用范围2．1 本导则适用于火力发电设备,以T91／P91钢管及与其它钢种相连接地各类焊接接头地制作、安装、检修工程地焊接工作.DXDiTa9E3d2．2 适用于手工钨极氩弧焊和焊条电弧焊地焊接方法.3．总则3．1 T91／P91钢地焊接工艺评定,应遵守SD340—89《火力发电厂焊接工艺评定规程》地规定,并以工艺评定为基础确定焊接工艺,编制作业批导书.RTCrpUDGiT3．2 焊接T91／P91钢焊工技术能力地验证,应按DL／T679—1999《焊工技术考核规程》地规定考核,取得合格证书后,方可参加焊接工作.5PCzVD7HxA3．3 焊接接头质量检验应遵照DL／T820—2002和DL／T821—2002两本检验规程地规定进行,其质量标准应符合DL5007—92规定.jLBHrnAILg3．4 对国外引进设备地T91／P91钢焊接工作,应按合同规定进行,如无规定时,其焊接工艺评定、焊工技术考核、焊接工程地技术规定和焊接质量检验等均应执行电力工业焊接相关规程和本导则规定.xHAQX74J0X3．5 焊接T91／P91钢地场所其环境温度和条件以及防护设施应符合DL5007—92地规定.3．6 实施T91／P91钢焊接工作应遵守国家和电力工业对安全、防火、环保和施焊中其它相关条件地有关规定.LDAYtRyKfE4．焊接机具和焊接材料4．1 焊接T91／P91钢地焊接设备,应选用焊接特性良好、稳定可靠地递变式或整流式焊机.其容量应能满足焊接规范参数地要求.Zzz6ZB2Ltk4．2 氩弧焊工器具4．2．1 氩弧焊枪选用气冷式.4．2．2 氩气减压流量计应选择气压稳定、调节灵活地表计,其产品质量和特性应符合国家或部颁标准.4．2．3 输送氩气地管线应选用质地柔软、耐磨和无裂痕地胶管,且无漏气现象.4．2．4 氩弧焊导电线应采用柔软多股铜线,其与夹具应接触良好.4．3 焊条电弧焊工器具4．3．1 焊机引出电缆线可选用截面为50mm2焊接专用铜芯多股橡皮电缆；连接焊钳地把线,可选用截面为25mm2焊接专用铜芯多股橡皮软电缆.电缆线外皮绝缘应良好、无破损.dvzfvkwMI14．3．2 选用地焊钳应轻巧、接触良好不易发热,且便于焊条地更换.4．3．3 测量坡口和焊缝尺寸时,应采用专用地焊口检测器.4．3．4 修整接头和清理焊渣、飞溅,宜采用小型轻便地砂轮机.4．4 焊接材料4．4．1 选用地氩弧焊丝、焊条应与钢材匹配.选用中应注意化学成分地合理性,以获得优良地焊缝金属成分、组织和力学性能,并要求工艺性能良好.rqyn14ZNXI4．4．2 氩弧焊丝、焊条、氩气和钨极等焊接材料地质量,应符合国家标准或有关标准地规定.如需考察其工艺性能,必要时,可进行焊接材料地工艺性能实验.EmxvxOtOco4．4．3 氩弧焊丝使用前应除去表面油、垢等脏物.焊条除按国家标准规定保管外,于使用前按使用说明书规定,置于专用地烘焙箱内进行烘焙.推荐地烘焙参数为：温度350—400℃,时间1—2小时,使用时,应放在80—120℃地便携式保温筒内随用随取.SixE2yXPq54．4．4 氩气使用前应检查瓶体上有无出厂合格证明,以验证其纯度是否符合国家或部颁标准规定.4．4．5 氩弧焊用地钨丝极宜选用铈钨极或镧钨极,直径为Φ2.5㎜.钨极于使用前切成短断,并在其端头处磨成适于焊接地尖锥体.6ewMyirQFL5．焊前准备5．1 坡口制备5．1．1 坡口形状和尺寸按设计图纸和供方提供地资料加工.5．1．2 坡口加工应采用机械法,坡口修整时,可使用角向砂轮机等轻便工具.5．1．3 坡口及其内外壁两侧15—20㎜范围内应将油、漆、垢和氧化皮等杂物清理干净,直至露出金属光泽.kavU42VRUs 5．1．4 为保持管子内壁齐平,遇有管子内壁错口值超过1㎜或两侧壁厚不同时,应按DL5007—92规定处理.y6v3ALoS89 5．2对口装配5．2．1 对口装配前应认真检查被焊接部位及其边缘20㎜范围内有无不允许缺陷<裂纹、重皮等）,确认无缺陷后方可组装.M2ub6vSTnP5．2．2 对口装配时,应选定管子地支撑点,并垫置牢固,以防焊接过程中产生位移和变形.5．2．3 对接管口端面应与管子中心线垂直,其偏斜度△f不得超表1地规定.表1 管口端面偏斜度规定5．2．4 严禁在管子上焊接临时支撑物.5．3 对口点固焊5．3．1 点固焊用地焊接材料、焊接工艺和选定地焊工技术条件应与正式焊接时相同.5．3．2 点固焊和施焊过程中,不得在管子表面引燃电弧实验电流.5．3．3 小径薄壁管点固焊时,可在坡口内直接点固,点固焊不少于2点；大径厚壁管点固焊时,可采用“定位块”法点固在坡口内,见图1,点固焊不少于3点,点固焊用地“定位块”应选用含碳量小于0．25％钢材为宜.0YujCfmUCw5．3．4 焊接过程中,施焊至“定位块”处时,应将“定位块”除掉,并将焊点用砂轮机磨掉,不得留有焊疤等痕迹.并以肉眼或低倍放大镜检查,确认无裂纹等缺陷后,方可继续施焊.eUts8ZQVRd6．焊接工艺6．1 T91／P91钢必须严格执行经评定合格地工艺所编制地作业指导书规定进行施焊.为使焊接作业指导书严格实施,强化工艺纪律,必要时,应对该类钢材焊接全过程进行完整地监控,以保证焊接质量.sQsAEJkW5T6．2 T91钢管及P91小径簿壁钢管推荐采用全氩弧焊方法；P91钢大径厚壁管采用氩弧焊打底、焊条电弧焊填充及盖面地组合焊接方法.GMsIasNXkA6．3 氩弧焊(WS>打底焊接6．3．1 为防止根层焊缝金属氧化,氩弧焊打底及焊条填充第一层焊道时,应在管子内壁充氩气保护.6．3．2 充氩保护可参照下列要求进行：a．充氩保护范围以坡口中心为准,每侧各200—300mm处,以可溶纸或其它可溶材料,用耐高温胶带粘牢,做成密封气室.TIrRGchYzg b．采用“气针”从坡口间隙或“探伤孔”中插入进行充氩,开始时流量可为10—20L／min,施焊过程中流量应保持在8—10L／min.7EqZcWLZNX6．3．3 氩弧焊打底时,焊接规范参数推荐如下：焊丝选用Φ2．5mm,钨极为Φ2．5mm,氩气流量为10—15L／min.焊前预热温度为100—150℃,焊接电弧电压为10—14V,焊接电流为80—110A,焊接速度为55—60mm／min.lzq7IGf02E6．3．4 氩弧焊打底地焊层厚度控制在2．8—3．2mm范围内. 6．4 焊条电弧焊(DS>填充、盖面焊接6．4．1 施焊前地预热温度推荐为200—300℃.宽度以坡口边缘算起每侧不少于壁厚地3倍,预热力求均匀.对于壁厚大于10mm地管子应采用电加热方法进行.zvpgeqJ1hk6．4．2 小径薄壁管最低焊接层数为2层,大径厚壁管应采取多层多道焊接.6．4．3 施工过程中,应注意层间温度地保持,推荐地层间温度为200—300℃.6．4．4 为保证后一焊道对前一焊道起到回火作用,焊接时每层焊道厚度地控制约为焊条直径.6．4．5 焊条摆动地幅度,最宽不得超过焊条直径地4倍.6．4．6 大径厚壁管水平固定焊盖面层地焊道布置,焊接一层至少三道焊缝,中间以有一“退火时道”为宜,以利于改善焊缝金属组织和性能,焊道布置见图2.NrpoJac3v16．4．7 焊条电弧焊各层焊道地主要工艺参数参考值见表2.表2 各层焊道地焊接工艺参数6．4．8 为减少焊接应力与变形,直径>194mm地管道和锅炉密集排管(管子间距≤30mm>地焊口,宜采用两人对称焊接.同时,注意不得两个同时在一处收头,以免局部温度过高影响施焊质量.1nowfTG4KI6．4．9 焊接中应将每层焊道接头错开10—15mm,同时注意尽量焊得平滑,便于清渣和避免出现“死角”.fjnFLDa5Zo6．4．10 焊工操作技术要熟练,认真观察熔化状态,注意熔池和收尾接头质量,以避免出现弧坑裂纹.6．4．11 每层每道焊缝焊接完毕后,应用砂轮机或钢丝刷将焊渣、飞溅等杂物清理干净(尤应注意中间接头和坡口边缘>,经自检合格后,方可焊接次层.tfnNhnE6e56．4．12 焊缝整体焊接完毕,应将焊缝表面焊渣、飞溅清理干净,自检合格后,做出代表焊工本人地标记,并应按工艺规定要求进行焊后热处理.HbmVN777sL7．焊后热处理7．1 当焊缝整体焊接完毕,对T91钢和P91钢小径薄壁管地焊接接头可冷却至室温,而对P91钢大径厚壁管地焊接接头冷却到100—120℃时,应及时进行焊后热处理.V7l4jRB8Hs7．2 当焊接接头不能及时进行热处理时,应于焊后立即做加热温度为350℃,恒温时间为1小时地后热处理.83lcPA59W97．3 焊接接头地焊后热处理,应采用高温回火.7．4 焊后热处理地升、降温速度以≤150℃/h为宜,降温至300℃以下时,可不控制,在保温层内冷却至室温.mZkklkzaaP7．5 T91／P91钢焊后热处理加热温度为760±10℃.对于T91／P91钢与珠光体、贝氏体钢地异种焊接接头,加热温度应按两侧钢材及所用焊丝、焊条等综合确定,不应超过合金成分含量低材料地下临界点Acl.AVktR43bpw7．6 恒温时间：F91钢焊接接头按壁厚每25mm,1小时计算,但最少不得少于4小时,对T9l钢焊接接头可按壁厚每毫M,5分钟计算,且不小于0.5小时.ORjBnOwcEd7．7 为保证焊后热处理质量,热处理地加热宽度、保温层宽度和厚度应符合DL／T819—2002地规定.2MiJTy0dTT7．8 焊接热处理过程曲线(P、W、H、T> 参见图3.8．质量检验和标准8．1 焊工自检和专检均应重视焊接铝头外观质量,除焊缝均整、尺寸符合规定外应尽量消除咬边缺陷,以减缓焊接接头应力水平.gIiSpiue7A8．2 外观符合规定地焊接接头,方可按规定比例进行无损检验. 8．3 壁厚≥70mm管子焊口,焊至20—25mm时,应停止焊接,立即进行后热处理,然后做“RT”或“UT”探伤检验,确认合格后,再按作业指导书规定程序施焊完毕.uEh0U1Yfmh8．4 管道上开有探伤孔时做100％“RT'’检验,如无探伤孔则做100％“UT"检验.8．5 焊接接头热处理完毕,应做100％硬度测定,测定部位为焊缝区和热影响区(异种钢为两侧,同种钢可选一侧>,每个部位测定不少于三点.硬度测定平均值地标准不超过母材地布氏硬度加100HB,且应≤350HB为合格.IAg9qLsgBX9．焊缝返修9．1 焊接接头外观检查不符合标准时,轻者打磨焊补,严重者应割掉重新焊接.9．2 经无损检验不合格地焊接接头,其缺陷可进行焊补,但必须在确认缺陷已经彻底消除地基础上,按正常焊接工艺或焊补工艺规定进行.WwghWvVhPE9．3 返修焊补地焊接接头,一般同一焊口不得超过两次,否则应割掉重新对口焊接.9．4 返修焊补地焊接接头,必须重新进行焊后热处理和无损检验.附：T91／P91钢焊接工艺评定力学性能实验指标T91／P91钢焊接工艺评定力学性能实验地指标,应以规程为准进行衡量,本导则针对该钢种做如下规定：1．抗拉强度和延伸率应不低于该钢材地下限值.2．冷弯角度应符合SD340—89规定地实验条件和标准.3．冲击韧性实验冲击功最低不得低于41J.。
T92钢管道焊接质量控制 刘浩成
（1）工器具准备齐全，仪表仪器经计量检验合格且都在有效期内。
（2）防风防雨保温棚：施焊区域周围和上部用苫布遮严，不得进风漏雨，尽量使现场的施焊环境，接近做工艺评定的环境。
（3）我们采取了焊材入库必须经过技术人员验收。认真检查质保书、批号、数量、合金成分以及力学性能等。严禁不合格的焊材进入仓库、流入施焊现场。
焊层厚度和焊缝宽度是焊接线能量的直观反应，焊接过程中，技术人员对焊缝厚度和宽度进行测量，严格控制焊层厚度为2.5-2.8mm，焊缝的宽度为6-9.6mm，使后一焊道对前一焊道产生“回火效应”。通过严格控制焊接参数，减小焊接热输入量，从而提高焊缝韧性。
3.5提高焊接速度
由焊接线能量公式E＝IU／V（I、U、V—分别为焊接电流、电压和焊接速度）可以看出，当I、U固定时，提高焊接速度V（减小焊层厚度和焊缝宽度），从而降低线能量。在现场焊接中，在保证焊缝熔合良好的情况下，通过提高焊接速度，可以减小熔池体积、降低熔池温度来减小一次结晶的晶粒尺寸。
热处理前，我们对热处理的各个环节严格把关检查，采取有效措施，减小测量误差，热处理时严格按照规范要求进行。
T92钢焊接和热处理按下列示意图进行。
图一T92焊接和热处理温度曲线示意图
4.1计量校验，减小仪器设备上的误差：
温度控制、记录仪表、补偿导线，热电偶等经过校验，并标出系统误差值。在设定温度时，扣除相应的数值；焊前根据实测温度的修正值，对打点机显示的温度应进行调整。热电偶每半年或累计使用200小时后需重新校验。
1.2 T92钢为铁素体系列中的马氏体耐热钢，高温蠕变强度是T92钢最重要的性能，2005年欧洲蠕变委员会公布的T92钢600℃、10万小时蠕变断裂强度为113MPa，610℃、10万小时蠕变断裂强度为100MPa。
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T/P92钢焊接指导性工艺
前言
为满足国民经济对电力的需求和保护自然环境，新建设的燃煤火力发电厂朝着提高运行效率、降低成本的大容量、超临界和超超临界高参数机组方向发展。
适应高参数条件设备运行的钢材应具有良好的综合性能和更高的蠕变断裂强度，而新型铁素体耐热钢——T/P92钢等可满足目前在建机组的参数要求。
近年来国外燃煤火电机组开始采用，我国“十五”计划期间新建的浙江玉环和山东邹县电厂也选用了该钢材，“十一五”规划仍将在一批机组中应用。
T/P92钢的应用给焊接带来了许多的新问题，其中主要需要解决的有焊接接头脆化、软化和高温时效倾向等。
为解决这些问题，“先行”单位做了大量且细致地工作，积累了较为丰富的实践经验和资料。
总结成功工艺时机现已成熟，进而推广为尚在或将要接触该类钢材焊接的单位少走弯路，实现资源共享，国电焊接信息网起草了本指导性工艺。
为了使该工艺可靠和实用，国电焊接信息网邀请了参加我国首座1000MW机组工程建设的西安热工研究院、浙江火电、天津电建和进行过焊接工艺试验研究和评定的北京电建等部分单位，在天津电建公司进行了研讨,做了修订和补充,提交国电焊接信息网组织的第六次新型钢材焊接工艺研讨会研讨与审定，最后形成《T/P92钢焊接指导性工艺》。
以供有关单位在编制T/P92钢焊接工艺时借鉴和参考。