模板高架支撑架体系施工方案及其计算书
高架支模工程施工方案
本工程为某住宅小区高层建筑，建筑高度为120米，共30层。
工程主要包括地下车库、住宅楼、商业楼等。
本次施工方案针对高架支模工程进行编制。
二、编制依据1. 国家及地方相关法律法规、标准规范；2. 工程设计图纸及施工图纸；3. 施工现场实际情况；4. 施工组织设计及施工方案。
三、施工进度计划1. 施工准备阶段：1个月；2. 支模施工阶段：2个月；3. 模板拆除阶段：1个月；4. 整理收尾阶段：1个月。
四、施工工艺及施工安排1. 架体构配件选择本工程采用盘扣式脚手架作为支撑体系，其主要材料为Q345B钢材，具有承载能力强、稳定性好、易拆装等优点。
2. 结构体系建立（1）B-11-1#病房楼北侧：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
（2）B-11-2#门诊医技楼门诊大厅：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
（3）B-11-2#门诊医技楼西侧区域：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
（4）B-11-1#门诊医技楼门诊大厅：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
（5）B-11-3#门诊医技楼门诊大厅：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
（6）B-11-3#门诊医技楼东侧扶梯：采用双排盘扣式脚手架，立杆间距为1.5m，横杆间距为1.2m，步距为1.5m。
3. 支撑架体构造措施（1）立杆底部设置垫板，保证支撑架体与基础接触良好。
（2）横杆与立杆连接处设置扣件，确保连接牢固。
（3）架体顶部设置剪刀撑，增加整体稳定性。
4. 施工图根据实际情况绘制施工图，包括支架布置图、材料清单、施工工艺流程等。
5. 施工顺序（1）基础处理：清理场地，平整地基，铺设垫板。
（2）架体搭设：按施工图进行架体搭设，确保架体稳定性。
（3）模板安装：根据设计要求进行模板安装，确保模板平整、牢固。
模板与支撑架体系专项施工方案设计与计算书
模板与支撑架体系专项施工方案设计与计算书本工程设计执行规范与计算依据:(1) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）(2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(3) 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）(4) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）(5) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）(6) 《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》，中国物价出版社(7) 《建筑施工脚手架实用手册》，中国建筑工业出版社一、基本参数1.结构及构件尺寸层高: 13.9 (m)楼板厚: 0.12 (m)梁高度: 1 (m)梁宽度: 0.9 (m)2.木楞与支撑架布置尺寸楼板与梁底支撑架立杆步距均为 h: 1.695 (m)，扫地杆距地面 : 0.2 (m) 楼板底模下木楞间距 : 0.52 (m)楼板底立杆纵距 la: 1.04 (m)楼板底立杆横距 lb: 1.04 (m)梁底模下木楞间距 : 0.3 (m)梁底立杆纵距 la1: 0.58 (m)梁边立杆横距 lb1: 1.3 (m)梁底中间增设一道立杆，间距 0.65 (m)模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度 a: 0 (m)3.材料参数(1)木胶合板厚：18 (mm)，抗弯强度：15 (N/mm^2)，弹性模量：5200 (N/mm^2)(2)木楞宽：60 (mm)，长：80 (mm)抗弯强度：15 (N/mm^2)，抗剪强度：1.3 (N/mm^2)，弹性模量：9000 (N/mm^2) (3)48mm×3.0mm 钢管：惯性矩 I=10.78 (cm^4)，截面模量 W=4.493 (cm^3)，截面积 A=4.241 (cm^2)，回转半径 i=1.595 (cm)，钢管自重: 3.33(kg/m)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=205 (N/mm^2)，弹性模量： E=2.06×10^5 (N/mm^2)(4)楼板模板支架顶部主节点处立杆上应设2个扣件。
高架桥扣件式满堂红钢管模板支撑架方案
XX 沿海高速公路莲塘至盐田段第3标段罗沙路高架桥扣件式钢管模板支撑架搭设方案编制：审核：审批：XX项目部一、工程概况本标段属深圳市东部沿海高速公路莲塘至盐田段第三标段，右左桥分修，单向三车道，起始里程为左线：ZK0+720~ZK1+360，长0.64km；右线：YK0+755.8~YK1+360长0.6042km，本标段主要以桥梁和隧道为主。
罗沙路高架桥由左右两幅组成，桥面宽度：13.25m，两侧各设0.5m防撞护栏，桥面净宽12.25m。
线路纵向坡度为2.5%，单幅桥面采用2%横坡，断面横坡以箱梁整体倾斜而成。
左线桥起点桩号为ZK0+758.5，终点桩号为ZK0+936.5，桥跨布置为（34+37+34m）+（2×33m）,预应力混凝土连续梁，全长178m，采用满布支架整体浇筑。
ZK0+758.5~ZK0+880段平面位于R=500m的向北偏低的平曲线段上；ZK0+880.211~ZK0+936.5段，平面位于R=1800m的向北偏低的平曲线段上。
右线桥起点桩号为YK0+755.8，终点桩号为YK0+915.3，桥跨布置为（3×30m）+（2×33m）,预应力混凝土连续梁，全长159.5m，采用满布支架整体浇筑。
YK0+755.8~YK0+825.33平面位于R=500m向北偏低的平曲线段上；YK0+825.33~YK0+915.3，平面位于R=1900m向北偏低的平曲线段上。
预应力钢筋砼箱梁，采用C50砼浇筑，后张法张拉。
箱梁的标准断面为双孔室等高断面。
现浇预应力钢筋砼箱梁采用扣件式满堂红钢管模板支撑架，跨行车行人段或地形坡陡段采用钢管型钢组合支撑架。
为保证和箱梁砼施工同步进行，模板支架搭设划为4片进行，每联箱梁搭设1片。
左线桥第7联支架搭设纵向长度105m，左线第8联支架搭设纵向长度66m；右线桥第8联支架纵向长度90m，右线桥第9联支架纵向长度66m。
模板支架搭设高度随墩柱高度和原地形标高而变化：左线桥第7联支架高10.8m；左线桥第8联支架高度7.5m；右线桥第8联支架高10.2m；右线桥第9联支架高12.6m.本桥址位于夹门山1号隧道莲塘端山地，属冲沟地貌，地形起伏很大；场地内多为人工填土，结构松散；桥台处地表层为含砾石亚粘土，很不均匀。
模板高支撑架计算书_最全
模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m 2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；中隧一处工程部图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm 3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm 4；方木楞计算简图 中隧一处工程部1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m ；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q 2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p 1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN ；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = q 1 + q 2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m ；集中荷载 p = 0.900 kN ；最大变形 V= 5×1.605×1000.0004 /(384×9500.000×6666666.67) +900.000×1000.0003 /( 48×9500.000×6666666.67) = 0.626 mm ；方木的最大挠度 0.626 小于 1000.000/250,满足要求!中隧一处工程部三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×1.000 + 1.260 = 3.186 kN ；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.765 kN.m ；最大变形 V max = 1.769 mm ；最大支座力 Q max = 10.408 kN ；截面应力 σ= 0.765×106/5080.000=150.557 N/mm 2 ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ，中隧一处工程部按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
高架支模计算书
高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。
2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。
在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。
除去板厚120，净高11.53m。
按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。
根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。
方木截面小，方木的间距便要很密。
受力不合理。
对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。
50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。
因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。
但目前这个工地只有40×60这种方木。
立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。
下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书.doc
办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书1模板（扣件钢管高架）工程施工方案及计算书一、工程概况工程名称：连云港xxxx技术纺织有限公司办公楼工程；工程地点：海州开发区；结构层次：框架结构，地上4层；建筑高度：17.1m；总建筑面积：2792.88m2。
本工程由连云港xxxx技术纺织有限公司投资建设，xxxx六度建筑设计有限公司设计，连云港市经纬工程建设监理有限公司监理，江苏启安建设集团有限公司组织施工；由张惠兵担任项目经理，范冲担任技术负责人。
施工区段：3-A轴～3-D轴/3-1轴～3-3轴。
该区段梁、板、柱的模板支设高度均大于5m，施工难度和危险性较大，系模板（扣件钢管高架）工程。
二、编制依据1、高支撑架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
2、依据施工图纸。
因本工程模板支架高度大于4米（建筑物总高度达17.1m，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、楼板模板计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；模板支架搭设高度(m)：17.10；采用的钢管(mm)：Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底钢管的间隔距离(mm)：800.00；支架基础为素土夯实后浇筑150厚C25混凝土。
2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500。
高架支模专项施工方案(3篇)
第1篇本工程为某城市快速路高架桥工程，全长约3.5公里，主桥采用预应力混凝土连续梁结构，桥面宽度为25.5米，两侧设2米宽的人行道。
本工程采用支架法施工，支架系统分为基础、立柱、横梁、纵梁和模板等部分。
二、施工方案1. 施工准备（1）施工图纸及规范熟悉施工图纸及规范，确保施工过程中符合设计要求。
（2）施工组织设计编制施工组织设计，明确施工顺序、施工工艺、质量保证措施等。
（3）人员及设备组织施工队伍，确保施工人员具备相应的技能和资质。
配备必要的施工设备，如模板、支架、吊车等。
2. 施工工艺（1）支架基础施工1）测量放样：根据设计图纸，进行测量放样，确定支架基础位置。
2）挖基坑：按照设计要求，开挖基坑，确保基坑深度满足要求。
3）基础垫层：在基坑底部铺设垫层，保证基础平整。
4）钢筋绑扎：绑扎钢筋，确保钢筋间距、保护层厚度等符合设计要求。
5）混凝土浇筑：浇筑混凝土，确保混凝土强度、密实度等符合设计要求。
6）养护：对混凝土进行养护，确保混凝土强度达到设计要求。
（2）立柱施工1）测量放样：根据设计图纸，进行测量放样，确定立柱位置。
2）立柱钢筋绑扎：绑扎立柱钢筋，确保钢筋间距、保护层厚度等符合设计要求。
3）混凝土浇筑：浇筑混凝土，确保混凝土强度、密实度等符合设计要求。
4）养护：对混凝土进行养护，确保混凝土强度达到设计要求。
（3）横梁施工1）测量放样：根据设计图纸，进行测量放样，确定横梁位置。
2）横梁钢筋绑扎：绑扎横梁钢筋，确保钢筋间距、保护层厚度等符合设计要求。
3）混凝土浇筑：浇筑混凝土，确保混凝土强度、密实度等符合设计要求。
4）养护：对混凝土进行养护，确保混凝土强度达到设计要求。
（4）纵梁施工1）测量放样：根据设计图纸，进行测量放样，确定纵梁位置。
2）纵梁钢筋绑扎：绑扎纵梁钢筋，确保钢筋间距、保护层厚度等符合设计要求。
3）混凝土浇筑：浇筑混凝土，确保混凝土强度、密实度等符合设计要求。
4）养护：对混凝土进行养护，确保混凝土强度达到设计要求。
板模板(扣件钢管高架)计算书(扣件连接方式为双扣件,板底支撑连接方式为圆木支撑)
板模板(扣件钢管高架)计算书由于原木两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。
支撑圆木搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。
本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:圆木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):250.000；圆木的小头直径(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑圆木的计算:圆木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.003 = 0.019 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p= (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；12.圆木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 0.128×1.0002/8 = 0.278 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 0.128×1.000/2 = 0.589 kN ；圆木的最大应力值σ= M / w = 0.278×106/785.398×103 = 0.355 N/mm2；圆木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；圆木的最大应力计算值为 0.355 N/mm2小于圆木的抗弯强度设计值 13.0N/mm2，满足要求!3.圆木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×0.128/2+1.050/2 = 0.589 kN；圆木受剪应力计算值 T = 3 ×588.750/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.184 N/mm2；圆木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；圆木受剪应力计算值为 0.184 N/mm2小于圆木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.圆木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；圆木最大挠度计算值 V= 5×0.106×1000.0004 /(384×9500.000×78539816.34) +750.000×1000.0003/( 48×9500.000×78539816.34) = 0.023 mm；圆木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；圆木的最大挠度计算值 0.023 mm 小于圆木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.128×1.000 + 1.050 = 1.178 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.442 kN.m ；max最大变形 V= 1.240 mm ；max最大支座力 Q= 5.152 kN ；max钢管最大应力σ= 0.442×106/5080.000=86.936 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 86.936 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
更多资料请访问.（.....)模板高架支撑架体系施工方案及计算书本工程设计计算依据：（１）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(ＪGJ130-２001)(２)《建筑结构荷载规范》(GB500０9-2001)（３)《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50２04）（4)《建筑施工安全检查标准》（JＧJ59－99)(5）《钢结构设计规范》(GB5001７-20０３）（6)《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》,（JGJ１30-2001）（７)《建筑施工脚手架使用手册》,中国建筑工业出版社一、工程概况平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程),建设地点位于平阳县万全家具生产基地Ｃ12地块, 二层框架结构，建筑面积79４５．26M２，总高1２.7M。
,一层层高为6.2ｍ，二层为5.２m,最大跨度７.1M，梁最大截面2４0*770mｍ，板厚11０mm，做验算参数进行计算(1)结构及构件尺寸层高：６．2米楼板厚：０.1１米梁高度：0.77米梁宽度:0.24米(２）木楞与支撑架布置尺寸楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米楼板底立杆纵距Ｌ1:1.1米楼板底立杆横距L2：１.1米梁底下木楞横距:０.2米采用的钢管类型为ф48×３.2（3）荷载汇总a、楼板底模自重:０．08KＮ／M2b、梁底模自重:0.０８×(0．7７×2+0．24)=0.1４KN/Mｃ、楼板钢筋自重:１.1×0.１１=0．121KＮ／Ｍ2d、梁钢筋自重：1.５×０.24×０.77=0．28KN／Me、楼板砼自重：25×0.１1=2．75KN/M２f、梁砼自重：２5×0．24×0.7７＝4.62KN/Mg、施工人员与设备荷载:2.5ＫN/M2ｈ、振捣混凝土时产生的荷载:2．1×0.５＝1.05KN/M2三、计算书1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
面板采用1８ｍｍ厚的九夹板。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Ｗ=２0×１．82／6=1０.8CＭ3I=20×１．8３／12=9.7２CM41）强度计算（受力见图1）ｆ=M/Ｗ<[ｆ］其中ｆ---面板的强度计算值(N/ｍｍ2）M—-面板的最大弯矩(N.mm）W-－－面板的净截面抵弯矩30０［ｆ]—面板的强度设计值,取16.00N/ｍｍ２图1M=0.1qｌ2q＝[1．2×(b＋ｄ+f)+1．4×(g+h）] ×0.9＝[1.2×（0.14+０.2８+4．6２）＋１.４×(1．0５＋2．5)] ×0.９=9.９２ＫＮ/Ｍ计算得Ｍ=0.1q1Ｌ２=0.1×９.9２×0．2４2＝0.057KＮ·M设计强度值f=M/w=0.057×１0６/10.8×１０3=５.２７N／mm2<[f]＝1６.0N/ｍm２面板的强度满足要求。
2)挠度计算v=0．６7７qｌ4/100EI<[ｖ］=ｌ/25０面板最大允许挠度值[v]=１.２mｍ面板最大挠度计算值v=0.67７×9.9２×２404/（１00×9000×972０0）＝0.254mm< ［v]=L/250＝240/25０=0.96ｍｍ面板挠度满足要求!2、梁底支撑的计算作用于方木楞的荷载包括梁模板自重荷载、砼自重、施工活荷载等等。
1）荷载的计算:=0.１４+０.28＋4.62模板及钢筋砼自重荷载q１=５.04ＫN/M活荷载标准值P=(1.05＋2.5）×0.2×1.1=0．781KN１2）方木楞的支撑力计算：（受力见图2）均布荷载q＝1.2×q1=1.2×5．０4＝6.０48KＮ/Ｍ集中荷载P=１.4×P1=１.４×0.7８1＝1.0９3KN单根方木楞的受力为q＝6.048÷5=1.1３KN/Mp＝1.093÷5=0.21９KＮ方木的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：W＝６×82/6＝64cm3ｑ１p1I＝6×83/１cm3１１0０①方木强度计算图2为了安全起见,将１.１米范围内的方木全部承受均布荷载计算跨中弯矩最大弯矩Ｍ=0．125qL2+0.２5ｐL=0.125×1.13×１.12+０.２５×0．219×１.1＝０.2３KN·M截面应力f=M/w=０.23×１06/6４×１03=3.６N/mｍ２<[f]=1６.0Ｎ/ｍｍ2方木的计算强度小于16N/MＭ2，满足要求！②方木挠度计算最大变形V=0.6７7×（1.13+0.２19÷1.1)×11004/（100×９500×256000０)＝0．54mm<[V]=L/２５0=1100／２50=4.4mｍ。
PＫ2３、梁底横向钢管计算1000 501）强度计算（受立见图３) 竖向立杆图３单根方木楞自重为6．0×0．06×0．0８×1.１=0.0317ＫN作用在横向水平杆的单个恒荷载标准值PK1=(1.１３×1.1+0.03２)÷2=０.6３7KN。
作用在横向水平杆共６个竖向作用力作用在横向水平杆的活荷载标准值PK2=1．1×0.24×（2．5+１.05)÷2=0.４7KＮ作用横向水平杆的最大弯矩：M=０．75PＫ1+0.275 PK２=0.7５×0.6３7+０.275×０.47=0.61KN·Ｍ抗弯强度:δ=0.61×1０6/(4.73２×１03)=128Ｎ/MＭ2<[ｆ]＝２05N/MＭ２强度满足要求2）挠度计算在恒荷载作用下其挠度变形V１=1９ＦL3/38４EI＝19×0.6１×１０３×１10０３/(384×２.０６×105×11.３6×104)=1.7mm＜[V]=L／250=4.4mm;满足要求在活荷载作用下其挠度变形V2＝FＬ３/4８EＩ=0.61×103×11０03/（４8×2.06×105×11.36×104)=0．7２mmV＝Ｖ１+V２=1．7+0.72=2．42ｍm<［V]=L/250=4．4mm；满足要求4、梁底纵向钢管计算梁底纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤R CR C——扣件抗滑承载力设计值，取8.０KN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值:0.367P=0.３6７×(3.０8+1.1×3.7４÷2)＝5．137ＫN因一个扣件抗滑力R C=８KＮ,故梁模板支架顶部主节点处立杆上只设一个扣件。
每个扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于4０KN·M且不应大于65KN·M。
6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式δ=N/ΦA≤[f]N——立杆的轴心压力设计值,横杆的最大支座反力,N1＝５.１37 ＫＮ（已经包括组合系数1.４）脚手架钢管的自重N2＝ 1.136 KNN＝N１+N２=5.137+1．１3６=6.273KNΦ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i查表得到: i——计算立杆的截面回转半径(CM）；i=１.５9A——立杆净截面面积（ＣM2)；A=４．5δ——钢管立杆抗压强度计算值(N/MM2)［f]——钢管立杆抗压强度设计值，[ｆ］＝2０５N/mm２L 0——计算长度（M）；L＝K1uhh —立杆步矩ｕ—计算长度系数,查表得u=１．7 Ｋ1—查表得1.1８5δ=N／ΦＡ=6．273×１0３/[2．82/(1.59×10）×4．5×１02]=7８.6N/mm2〈[ f],满足要求！支架架立面图支模架立面图四、施工流程1)施工顺序弹线——扎柱、板墙钢筋——支撑柱、墙模板——支撑梁、平台模板——绑扎梁板钢筋——安装预埋件——检查验收——浇捣柱、樯、梁、板砼2）模@6００~800左右加设一道柱箍,２M以下部分为@４５０加一道柱箍。
柱模先安装至梁底下10CM校正固定后安装梁模板。
３）撑时先柱后梁板,再平台模板,模板制作尺寸准确，拼缝严密。
板、梁底模支撑系统采用钢管扣件排架支撑。
层高大于3．5M的用双层排架撑。
排架立柱间距在110０mm左右，梁下排架之间采用水平管和剪刀撑增加稳定性。
@4Ｍ左右增加一剪刀撑。
＠1.６M左右增一道双向水平搭接与纵横支撑进行固定。
4）梁长大于４米时,梁底板中间应有0.15％梁模板安装的难点主要在梁柱节点以及不同材质模板间的拼接,对梁柱节点处,预先在定型模板上开裤子档，模板上小孔和平台板模板间拼缝大的应用老粉批嵌封钉。
5)楼梯支模时要先做出大样,计算好水平距离、高度以及踏步步数。
施工时先撑楼梯梁和平台,然后撑斜底板以及踏步三角、踏步板。
支撑要稳定牢固,起步和收步要计算出不同的粉刷厚度尺寸。
五、预埋件、预留洞１)预埋件、预留洞在施工前应和安装图详细核对无误后方能进行施工。
２)在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸的位置。
3）预埋件四角留小洞用钉子固定在楼板上。
预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上。
确保在施工中不会移动。
4）施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将来对结构的开凿和破坏。
5)砼浇捣时,要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正。
确保预埋件和预留洞的准确。
六、模板拆除1）模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求,并视气候等实际情况从严掌握。
特别是悬挑模板要达到1０0%强度后方能拆模。
２)拆模时要小心拆除、小心搬运。
按照先拆柱、后排架，再梁、平台的拆模顺序进行。
注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤砼体，特别是边角。
3）对拉螺栓一拆除，就要出清孔洞的垃圾、浮灰。
用同批水泥砂浆进行修补。
（即同标号砼配合比,去掉石子,以求色泽一致）七、模板施工技术措施1)模板在每一次使用前,均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残存的砼浆,否则必须进行认真清理,然后喷刷一度无色的薄模剂。
2)模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用油腻子批嵌或白铁皮封钉。
拆除模板必须得到有关技术人员的认可后,方可进行拆模工作。