高加 疏水 排气
KARABIGA2×660MW机组工程
2017年03月14日
版 次比 例
日 期图 号制 图
设 计批 准审 核/
TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION
NO.2 HP HEATER
NO.1 HP HEATER
TO DISCHARGING WATER NO.3 HP HEATER
PRE STEAM COOLER
TO DISCHARGING WATER PIPE IN HIGH POSITION
#1 高加
#3 高加
#2 高加
外置冷却器
T-HPD-18PIPE IN HIGH POSITION
TO DRAIN FLAH VESSEL
INTERFACE N61TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION
TO DEAERATOR
V E N T W H I L E S T A R T
C H E M I C A L C L E A N I N G
CHEMICAL SAMPLING
CHEMICAL CLEANING
INTERFACE N60
C H E M I C A L C L E A N I N G A N
D F I L L I N G N I T R O G
E N
V E N T W H I L E S T A R T
T O D E A E R A T O R
V E N T D U R I N G O P E R A T I O N N I T R O G E N -F I L L E D
T U B E S I D E V E N T
T U B E S I D E V E N T
V E N T W H I L E S T A R T
CHEMICAL CLEANING AND FILLING NITROGEN
运行排汽
启动排汽
化学清洗和充氮
启动排汽
管侧排汽
充氮
N I T R O G E N -F I L L E D
充氮
TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION
A/S
FO
化学清洗
A/S
FO
A/S
FO
N I T R O G E N -F I L L E D
V E N T W H I L E S T A R T
T U B E S I D E V E N T
T U B E S I D E V E N T
V E N T W H I L E S T A R T
启动排汽
管侧排汽
充氮
化学清洗和充氮
启动排汽TO DRAIN FLAH VESSEL
运行排汽
V E N T D U R I N G O P E R A T I O N T O D E A E R A T O R
充氮
N I T R O G E N -F I L L E D
CHEMICAL CLEANING
化学清洗
T O D E A E R A T O R
V E N T D U R I N G O P E R A T I O N FO
A/S
T U B E S I D E V E N T
T U B E S I D E V E N T
N I T R O G E N -F I L L E D
充氮
V E N T W H I L E S T A R T
启动排汽
管侧排汽
C H E M I C A L C L E A N I N G A N
D F I L L I N G N I T R O G
E N
化学清洗和充氮V E N T W H I L E S T A R T
启
动排汽
充氮
N I T R O G E N -F I L L E D
F O
A /S
去除氧器
CHEMICAL CLEANING
化学清洗
FO
A/S
TO DRAIN FLAH VESSEL
INTERFACE N84
N I T R O G E N -F I L L E D
T U B E S I D E V E N T
T U B E S I D E V E N T
管侧排汽
充氮
N I T R O G E N -F I L L E D
充氮
化学清洗
A/S
FO
INTERFACE N62
TO DRAIN FLAH VESSEL
高价疏水系统图
CHINA ENERGY ENGINEERING GROUP EAST CHINA ELECTRIC POWER TEST RESEARCH INSTITUTE CO.,LTD
中国能源建设集团华东电力试验研究院有限公司
HP HYDROPHPBIC SYSTEM
徐凯
莫江涛
高加疏水管爆管原因及防范措施标准版本
文件编号：RHD-QB-K8408 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 高加疏水管爆管原因及防范措施标准版本
高加疏水管爆管原因及防范措施标 准版本 操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 贵阳发电厂9号机系东方汽轮机厂生产的超高压中间再热三缸二排汽、单轴凝汽式汽轮机，型号为N200-12.7/535/535-5，于1995年10月投产。该机的回热系统包括3台高加、1台除氧器和4台低加，给水温度243.34℃。机组正常运行时，高加疏水为逐级自流方式。疏水逐级自流管上都设有疏水调节装置，每个疏水调节阀均由单独的一套气动单冲量调节系统加以控制。经4年多运行之后，该疏水控制系统已不能保证加热器维持正常水位。1999年3月8日，9号机91号高加疏水管中三通型弯头发生
爆裂，6月22日，92号高加疏水管弯头再次发生爆管，影响机组的安全、经济运行。笔者以92号高加疏水管爆管为例，对9号机高加疏水系统存在的问题以及防范措施进行分析和介绍。 1 事故经过 1999年6月22日，9号机正常运行，带负荷190 MW。12:32，92号高加底部疏水管90。弯头突然爆管，大量汽水喷涌而出，冲坏了旁边的疏泵变频调节柜。随即切液调运行，负荷降至120 MW，92号、93号疏水泵跳闸，高加解列。紧急停运高加系统后，于12:45机组投入电调运行，负荷恢复至180 MW。经检查，92号高加疏水弯头因汽水冲刷，造成管壁减薄(壁厚由原来的4.5 mm减薄至
高加疏水管爆管原因及防范措施详细版
文件编号：GD/FS-4728 （解决方案范本系列） 高加疏水管爆管原因及防 范措施详细版 A Specific Measure To Solve A Certain Problem, The Process Includes Determining The Problem Object And Influence Scope, Analyzing The Problem, Cost Planning, And Finally Implementing. 编辑：_________________ 单位：_________________ 日期：_________________
高加疏水管爆管原因及防范措施详 细版 提示语：本解决方案文件适合使用于对某一问题，或行业提出的一个解决问题的具体措施，过程包含确定问题对象和影响范围，分析问题，提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，最后执行。，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。 贵阳发电厂9号机系东方汽轮机厂生产的超高压中间再热三缸二排汽、单轴凝汽式汽轮机，型号为N200-12.7/535/535-5，于1995年10月投产。该机的回热系统包括3台高加、1台除氧器和4台低加，给水温度243.34℃。机组正常运行时，高加疏水为逐级自流方式。疏水逐级自流管上都设有疏水调节装置，每个疏水调节阀均由单独的一套气动单冲量调节系统加以控制。经4年多运行之后，该疏水控制系统已不能保证加热器维持正常水位。1999年3月8日，9号机91号高加疏水管中三通型弯头发生爆裂，6月22日，92号高加疏水管弯头再次发生爆
高加疏水端差大原因分析
＃2机＃1高加疏水端差大原因分析 一、＃2机通流部分改造前后＃1高加疏水温度对比 由附表可知，＃2机通流部分改造前，负荷580MW时，#1高加疏水温度为253℃，进水温度为241℃，则改造前＃1高加疏水端差为12℃；＃2机通流部分改造后相同负荷下#1高加疏水温度约258℃，进水温度为236℃，则改造后＃1高加疏水端差约22℃，同比＃1高加疏水端差上升约10℃。 二、加热器疏水端差大理论原因 1、加热器运行水位低，导致疏水中带汽，疏水温度上升，疏水端差增大。 2、加热器运行中事故疏水动作，导致加热器水位下降，疏水温度及疏水端差上 升。 3、加热器进水温度降低，本级加热器吸热量自行增大（抽汽量增加），疏水温度 上升，疏水端差自行增大。 4、加热器内部汽流隔板损坏，影响蒸汽凝结，疏水段带汽，疏水温度上升，疏 水端差增大。 5、疏水温度测量有误，温度指示高。 三、目前＃2机＃1高加疏水端差大原因分析 1、＃2机通流部分改造后，经与仪控就地核对＃1高加水位，正常疏水定值定为700mm，就地实际水位约440mm，在正常水位线运行，说明＃1高加正常运行水位控制正常。为再次验证定值是否偏低，本月19日进行了＃1高加水位试验，相关数据如下： 试验中发现当水位上升至773mm 时，＃1高加水位高“光字牌”报警发出，说明此时液位高开关已动作，实际水位已高，因此目前水位定值700mm比较合理。 2、＃2机通流部分改造后，相同负荷下主汽压力下降约1.2MPa，三台高加的抽
汽压力必然下降，抽汽量必然相应增加。由附表可知，改造前、后＃1高加抽汽压力下降约0.6MPa（改造前＃2机超压运行，#1高加超压约0.4MPa），进水温度下降约5℃，温升下降约5℃，根据加热器自平衡原则，改造后＃1高加的抽汽量必然增加，从而引起疏水温度上升、疏水端差增大，这也是＃1高加疏水端差增大的主要原因。同理#2 四、结论及有关建议 1、＃2机通流部分改造后相同负荷下＃2/＃1高加温升分别下降2℃/5℃，给水温度下降约5℃，＃3高加大修中已更换，温升未变化（因为大修前＃3高加已堵管约15％）。目前＃2机满负荷时如＃1高加抽汽门不节流，给水温度基本能达到额定值（小于设计值约2℃），但夏季因真空的下降、抽汽量的增加，＃3高加事故疏水频繁动作，＃1高加抽汽电动门将被迫节流，给水温度下降约7～8℃，影响经济性。 2、经试验及就地核实，目前＃1高加的实际水位定值700mm正常，疏水端差约20℃，但目前水位能保证加热器的安全运行。此外仪控部已检查＃1高加疏水温度测量、显示正常。 1、建议利用检修机会，对＃1高加内部汽流隔板及疏水段进行检查，消除可疑 点，同时也可确认加热器的安全状况。 五、附＃2机通流部分改造前后高加运行参数
高压加热器疏水系统改造
高压加热器疏水系统改造 山东聊城热电有限责任公司(252041) 金永玲李鹏 摘要：指出了对电厂高压加热器疏水系统自动投入不良等一些较普遍的问题，分析了这些问题的成因，进而提出了针对性的处理对策。并结合实际情况对聊城热电100MW机组高加疏水系统进行了改造。 关键词：高压加热器；疏水；振动；对策 汽轮机采用回热加热系统是提高机组运行经济性的重要手段之一。回热加热系统的运行可靠性和运行性能的高低，直接影响整套机组的运行经济性，加热器的投入率是经济指标中重要的一项考核指标。随着火力发电厂机组向大容量高参数发展，高压加热器（以下简称高加）承受的给水压力和温度相应提高；在运行中还将受到机组负荷突变、给水泵故障、旁路切换等引起的压力和温度的骤变，这些都会给高加带来损害。为此，除了在高加的设计、制造和安装时必须保证质量外，还要在运行维护等方面采取必要的措施，才能确保高加的长期安全运行。我公司100MW机组高加疏水系统在运行中存在一些问题，直接影响了机组的安全稳定运行。 1 存在的问题 为了确保火力发电厂的安全经济满发，各高加均应投入运行。如因故障必须停用高加时，应按照制造厂规定的高加停用台数和负荷的关系，或根据汽轮机抽汽压力来确定机组的允许最大出力。我公司＃4实际运行中存在的主要问题如下。 （1）疏水系统自动投用不良。我公司＃4机组高加设计为四川锅炉厂设计生产，结构为大开口正置立式高加，高加内部设计疏水冷却端，此种形式高加对水位要求较高，高加必须保持在较高和稳定的水位。两个高加分别使用调整门调节水位，但实际运行过程中，从＃4机投入运行以来，两台高加水位很难保持，调节门开度在大于8％时，高加水位急剧下降，多次对两调节门解体检查未发现问题。 （2）疏水管道冲刷严重。＃4机投运不足4年已经多次发生管道冲刷造成漏汽，大小修中已经更换弯头为不锈钢，但直管段、阀门、法兰等也多次发生泄漏。 （3）水侧保护不可靠。危急疏水门内漏，已经更换进口阀门，但效果不好。 （4）高加疏水管道振动大。疏水管道振动偏大，经过多次调整支吊架等效果不明现。（5）高加进汽门关闭不严。阀门采用PN40的闸阀，运行时间不畅及发现阀门内漏，经多次研磨，效果不佳。 2 处理对策 解决高加疏水系统的三大通病———堵塞、振动及磨损是确保高加安全运行、提高高加投入率的重要因素。究其三大通病之根源，都是由于高加疏水会产生两相流体的流动。据有关资料介绍，当流体从单相流转为两相流时，流体流速会扩大20倍以上，阻力成倍增长。（1）维持高加运行的正常水位，是保证高加正常运行的重要条件。水位过低或无水位运行，对高加的经济安全运行造成很大危害。当无水位运行时，上一级的蒸汽通过疏水管道直接进入下一级高加的汽侧，从而使部分高参数的蒸汽取成了下一级较低参数的蒸汽，降低了回热效果，且破坏了各加热器间的正常参数关系。而蒸汽夹带水珠流经管束尾部，特别对疏水冷段管束冲蚀危害甚大。另外，这两相流体还会严重冲刷疏水管道及其附件，并产生振动，尤其对疏水管弯头及疏水调节阀损害较大。因此，电厂应禁止长期无水位运行。热工自动调节能满足各种运行工况，保证调节性能，提高自动投入率，而运行人员应加强监督，一旦疏水自动调节装置不能自动维持水位时，应手动调节维持。为保持高加水位，我们在＃2高加至＃1高加疏水上设置了新型的汽液两相流疏水调整器，开机后实际运行表明，＃2高加水位
高加疏水管爆管原因及防范措施(正式)
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 高加疏水管爆管原因及防范措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-8237-16 高加疏水管爆管原因及防范措施(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 贵阳发电厂9号机系东方汽轮机厂生产的超高压中间再热三缸二排汽、单轴凝汽式汽轮机，型号为N200-12.7/535/535-5，于1995年10月投产。该机的回热系统包括3台高加、1台除氧器和4台低加，给水温度243.34℃。机组正常运行时，高加疏水为逐级自流方式。疏水逐级自流管上都设有疏水调节装置，每个疏水调节阀均由单独的一套气动单冲量调节系统加以控制。经4年多运行之后，该疏水控制系统已不能保证加热器维持正常水位。1999年3月8日，9号机91号高加疏水管中三通型弯头发生爆裂，6月22日，92号高加疏水管弯头再次发生爆管，影响机组的安全、经济运行。笔者以92号高加疏水管爆管为例，对9号机高加疏水系统存在的问题以及防范措施进行
高加疏水改造
高加疏水改造 摘要：分析胜利发电厂I期两台机组高加疏水改造前后的运行工况，简介汽液两相流自调整装置的原理，并对系统改造后的经济性进行了定量计算。 关键词：高加汽液两相流自调整装置经济性 引言 胜利发电厂I期2台机组为NC220/183-12.7/0.245/535/535型汽轮机，本机组共有八段非调整回热抽汽，按等焓降分配原则设计。采用了1台混合式除氧器和7台表面式加热器。其中3台高压加热器（简称高加），4台低压加热器（简称低加）。在#2、3高压加压器之间设有1台疏水冷却器，在三段抽汽管道上还设有1台蒸汽冷却器，其设备具体参数见表1。 1机组运行状况 本机组采用的高加疏水系统为逐级自流的方式，利用疏水调节阀进行水位控制，系统如图1所示。自机组投运以来，疏水阀调整灵敏度差，噪音、振动大，可靠性低。当负荷波动较大时，其调整迟钝，经常会造成高加水位失控，甚至高加保护动作，导致高加解列，进而造成机组降负荷运行。这种运行状况，不但增大了机组检修工作量，而且也降低了机组效率，严重影响了机组的安全性和经济性。 图1 高加疏水系统 2改造措施 针对疏水水位调节差，胜利发电厂分别利用机组大小修对2台机的高加疏水系统进行了改造，采用汽液两相流自调节水位控制。该装置是基于汽液两相流原理，利用汽液变化的自调节特性控制调节器出口液体而设计的一种新型疏水水位控制器，它能更好的跟踪水位信号，反应灵敏，较大的负荷范围内实现加热器水位的自动调整而无需人工调整，能很好的控制高加水位，解决了本厂水位难调整的难题。 2.1汽液两相流自调节水位控制器的组成 a）传感信号筒：主要由筒体、汽侧、水侧管路及调节管构成，在筒体内设计有多个窗口以调节汽量大小用（见图2）； b）汽液两相流自调节器：本调解器包括一呈渐缩渐扩形的阀门，渐缩段相对较长，渐扩段相对较短，渐缩段中间部分配置一调节进汽短管（见图3）。
高加 疏水 排气
KARABIGA2×660MW机组工程 2017年03月14日 版 次比 例 日 期图 号制 图 设 计批 准审 核/ TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION NO.2 HP HEATER NO.1 HP HEATER TO DISCHARGING WATER NO.3 HP HEATER PRE STEAM COOLER TO DISCHARGING WATER PIPE IN HIGH POSITION #1 高加 #3 高加 #2 高加 外置冷却器 T-HPD-18PIPE IN HIGH POSITION TO DRAIN FLAH VESSEL INTERFACE N61TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION TO DEAERATOR V E N T W H I L E S T A R T C H E M I C A L C L E A N I N G CHEMICAL SAMPLING CHEMICAL CLEANING INTERFACE N60 C H E M I C A L C L E A N I N G A N D F I L L I N G N I T R O G E N V E N T W H I L E S T A R T T O D E A E R A T O R V E N T D U R I N G O P E R A T I O N N I T R O G E N -F I L L E D T U B E S I D E V E N T T U B E S I D E V E N T V E N T W H I L E S T A R T CHEMICAL CLEANING AND FILLING NITROGEN 运行排汽 启动排汽 化学清洗和充氮 启动排汽 管侧排汽 充氮 N I T R O G E N -F I L L E D 充氮 TO DISCHARGING WATER PIPE IN LOW POSITION A/S FO 化学清洗 A/S FO A/S FO N I T R O G E N -F I L L E D V E N T W H I L E S T A R T T U B E S I D E V E N T T U B E S I D E V E N T V E N T W H I L E S T A R T 启动排汽 管侧排汽 充氮 化学清洗和充氮 启动排汽TO DRAIN FLAH VESSEL 运行排汽 V E N T D U R I N G O P E R A T I O N T O D E A E R A T O R 充氮 N I T R O G E N -F I L L E D CHEMICAL CLEANING 化学清洗 T O D E A E R A T O R V E N T D U R I N G O P E R A T I O N FO A/S T U B E S I D E V E N T T U B E S I D E V E N T N I T R O G E N -F I L L E D 充氮 V E N T W H I L E S T A R T 启动排汽 管侧排汽 C H E M I C A L C L E A N I N G A N D F I L L I N G N I T R O G E N 化学清洗和充氮V E N T W H I L E S T A R T 启 动排汽 充氮 N I T R O G E N -F I L L E D F O A /S 去除氧器 CHEMICAL CLEANING 化学清洗 FO A/S TO DRAIN FLAH VESSEL INTERFACE N84 N I T R O G E N -F I L L E D T U B E S I D E V E N T T U B E S I D E V E N T 管侧排汽 充氮 N I T R O G E N -F I L L E D 充氮 化学清洗 A/S FO INTERFACE N62 TO DRAIN FLAH VESSEL 高价疏水系统图 CHINA ENERGY ENGINEERING GROUP EAST CHINA ELECTRIC POWER TEST RESEARCH INSTITUTE CO.,LTD 中国能源建设集团华东电力试验研究院有限公司 HP HYDROPHPBIC SYSTEM 徐凯 莫江涛
高加疏水端差大分析与处理
高加疏水端差大分析与处理 （深能合和电力（河源）有限公司广东河源 517000） 高压加热器是火力发电厂回热系统中的重要设备，它利用汽轮机的抽汽来加热锅炉给水，使 其达到要求的给水温度，从而提高电厂的热效率。高加是电厂内最高压力下运行的设备，在 运行中需要承受机组负荷突变，给水泵故障等引起的压力突变和温度突变，这些都会给高加 带来损害。 某火力发电厂采用三高四低一除氧的给水回热系统，3号高加疏水端差长期维持15-20度， 远远高于设计至5.6度。相对于1号高加和2号高加，3号高加由于水侧进水温度最低，抽 汽温度最高，温差最大，运行工况最恶劣，所以最容易出现泄漏等故障。高加内部结构如图 1所示。 图1：高加机构图示 引起高加疏水端差大的原因有几个：高加汽侧水位低、高加内部聚集空气、高加疏水冷却段 隔板泄漏。高加汽侧水位低，部分抽汽未凝结即进入下一级，抽汽放热时间不足，抽汽未与 给水充分换热就随同疏水被带走，导致疏水温度高。加热器中积聚过多空气同样严重影响换热，因为空气是不可凝结气体，它排挤一部分凝结放热量，降低高加换热效果。 高加疏水冷却段隔板泄漏同样会导致疏水端差增大。高加按照抽汽流程，可分为三段，分别 为过热蒸汽冷却段、过热蒸汽凝结段、疏水冷却段。疏水冷却段在长时间的汽液两相流闪蒸 冲刷下，隔板等部位容易出现穿孔泄漏，穿孔后部分抽汽未经冷却凝结，通过隔板穿孔部位 直接进入到疏水段，导致疏水温度升高，疏水端差增大。 通过分析排查，排除了高加水位低、高加内部聚集空气的可能。为排除高加水位低导致疏水 端差大，调整校验了高加的就地液位计与远传液位计，保证就地液位计与远传液位计的一致性，通过提高高加运行水位，经长时间观察，高加疏水端差并没有明显变化，这就排除了高 加液位低导致疏水端差大的可能。针对高加内部聚集空气的可能，利用停机机会，对高加连 续排气管及管路上手动门逆止门进行全面检查，未发现有堵塞的情况，且机组运行时高加连 续排气管路上阀门能听到气流流过的声音，排除高加内部聚集空气的可能。 如何确定疏水冷却段隔板泄漏，是摆在面前的一道难题。高加壳体为全焊接结构，除安全阀 接管外，所有部件均为全焊接的非法兰结构。高加安全阀位置距离疏水冷却段较远，且需要 经过多道U型弯，在安全阀法兰处用内窥镜进行检查难度大效果差。考虑3号高加正常疏水 口处距离疏水冷却段最近，决定在3号高加正常疏水口处割开，用内窥镜进行内部检查。管 道割开后，检查疏水冷却段护板与高加筒体之间的空隙很小，内窥镜操作极为不便，所幸功 夫不负有心人，经过长时间的操作与调整，终于拍摄到高加内部裂纹，找出了高加疏水端差 大的原因。查阅图纸，可以确定高加内部裂纹为蒸汽冷却段与疏水冷却段之间的隔板，未经 冷却凝结的蒸汽通过此处裂缝进入到疏水冷却段。具体位置如图2图2所示。 图2：内窥镜检查图片图3：箭头所示红圈为裂纹位置 高加疏水冷却段隔板裂纹位于高加筒体内部，需要割开筒体对裂纹部位进行补焊才能彻底处理。为保证高加安全，不能增加新的焊缝，所以筒体割开位置必须是高加原始焊缝，这就需 要对照图纸与裂纹的现场位置，确定筒体切口位置。高加筒体材料的切割只能用气弧刨，以 防止熔渣掉入壳体内部。筒体割开后，仍需要利用割开的空间，对高加内部其他位置进行扩 大检查，防止其他部位也有泄漏。本文通过分析高加疏水端差大的原因，制定周密的检查措施，最后通过内窥镜检查确认高加疏水端差大的原因，为后续的处理提供了重要的参考依据，对处理同类型问题具有较大的参考价值。 作者简介：徐铭洲（1984-），男，广东云浮，汉族，工程师，本科，研究方向：电力设备管理。
高加疏水管爆管原因及防范措施正式样本
文件编号：TP-AR-L8408 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 高加疏水管爆管原因及 防范措施正式样本
高加疏水管爆管原因及防范措施正 式样本 使用注意：该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 贵阳发电厂9号机系东方汽轮机厂生产的超高压 中间再热三缸二排汽、单轴凝汽式汽轮机，型号为 N200-12.7/535/535-5，于1995年10月投产。该机 的回热系统包括3台高加、1台除氧器和4台低加， 给水温度243.34℃。机组正常运行时，高加疏水为 逐级自流方式。疏水逐级自流管上都设有疏水调节装 置，每个疏水调节阀均由单独的一套气动单冲量调节 系统加以控制。经4年多运行之后，该疏水控制系统 已不能保证加热器维持正常水位。1999年3月8 日，9号机91号高加疏水管中三通型弯头发生爆
裂，6月22日，92号高加疏水管弯头再次发生爆管，影响机组的安全、经济运行。笔者以92号高加疏水管爆管为例，对9号机高加疏水系统存在的问题以及防范措施进行分析和介绍。 1 事故经过 1999年6月22日，9号机正常运行，带负荷190 MW。12:32，92号高加底部疏水管90。弯头突然爆管，大量汽水喷涌而出，冲坏了旁边的疏泵变频调节柜。随即切液调运行，负荷降至120 MW，92号、93号疏水泵跳闸，高加解列。紧急停运高加系统后，于12:45机组投入电调运行，负荷恢复至180 MW。经检查，92号高加疏水弯头因汽水冲刷，造成管壁减薄(壁厚由原来的4.5 mm减薄至0.7 mm
高加疏水系统
秦山核电公司300MW核电机组系统教材 高加疏水系统 秦山核电公司 2002年3月
高加疏水系统 课程时间：1小时 学员： 先决条件： 目的: 本部分结束时，使学员能具有以下一些能力： 1．能阐述高加疏水系统的目的和功能。 说明系统的目的和功能。 简要说明为什么要求这些功能。 2．主要设备 说明以下设备的性能参数和运行原则： —1#高压加热器的疏水管 —2#高压加热器的疏水管 —3#高压加热器的疏水管 —高压疏水扩容器（也包括与高压加热器相连的疏水管） —除氧器（也包括与高压加热器相连的疏水管） —汽水分离再热器（也包括与高压加热器相连的疏水和扫汽管、阀） —水位计 —疏水控制器 —正常疏水阀 —紧急疏水阀 —安全阀 说明以上设备的功能 3．运行模式 使用流程图，画出流道（气、液、电路），并给出以下各运行模式的主要设备状态：
—正常运行 —正常运行模式的描述 —启动和正常运行 —加热、逐级投入 —低负荷运行 —高负荷运行 —随汽机降负荷退出运行 —异常运行 —高水位切除 —水位计故障 —安全阀动作 —高压加热器传热管破裂 —疏水阀故障 —3#高压加热器退出运行 —高加疏水系统主要故障的判断和处理 —失去动力电源 —失去仪用空气 —停用保养 4．仪表 使用流程图 —说明现场可验证的参数 —汽机功率 —1#、2#、3#高压加热器水位 —疏水阀开度 —其它重要的系统参数 —水位“高”、“低”报警 —给出报警信号的含义 —使用报警响应清单，说明操作人员为什么必须进行这些操作和核查 —给出正常运行时参数的近似值 —简要说明运行限值
内容： —系统的目的 —系统功能 —设备描述 包括1#、2#、3#高压加热器的疏水管；高压疏水扩容器（也包括与高压加热器相连的疏水管）；除氧器（也包括与高压加热器相连的疏水管）；汽水分离再热器（也包括与高压加热器相连的疏水和扫汽管、阀；水位计；疏水控制器；正常疏水阀；紧急疏水阀；安全阀。 —仪表和控制 汽机功率；1#、2#、3#高压加热器水位；疏水阀开度；给出正常运行时参数的近似值；简要说明运行限值。 —运行模式 —正常运行模式的描述 加热、逐级投入；低负荷运行；高负荷运行；随汽机降负荷退出运行。 —异常运行模式的描述 高水位切除、水位计故障、安全阀动作、高压加热器传热管破裂、疏水阀故障、3#高压加热器退出运行、高加疏水系统主要故障的判断和处理。 —停用保养 运行事件分析 —选择一到两个与本系统有关的运行事件进行分析，加深学员对本系统的理解。 教学方针： 讲座： —教师需要： 1．大张流程图 2．投影仪 3．白板 评定：涵盖课程内容的中间测试和终考。
高加疏水管爆管原因及防范措施实用版
YF-ED-J1647 可按资料类型定义编号 高加疏水管爆管原因及防范措施实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
高加疏水管爆管原因及防范措施 实用版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 贵阳发电厂9号机系东方汽轮机厂生产的 超高压中间再热三缸二排汽、单轴凝汽式汽轮 机，型号为N200-12.7/535/535-5，于1995年 10月投产。该机的回热系统包括3台高加、1 台除氧器和4台低加，给水温度243.34℃。机 组正常运行时，高加疏水为逐级自流方式。疏 水逐级自流管上都设有疏水调节装置，每个疏 水调节阀均由单独的一套气动单冲量调节系统 加以控制。经4年多运行之后，该疏水控制系 统已不能保证加热器维持正常水位。1999年3
月8日，9号机91号高加疏水管中三通型弯头发生爆裂，6月22日，92号高加疏水管弯头再次发生爆管，影响机组的安全、经济运行。笔者以92号高加疏水管爆管为例，对9号机高加疏水系统存在的问题以及防范措施进行分析和介绍。 1 事故经过 1999年6月22日，9号机正常运行，带负荷190 MW。12:32，92号高加底部疏水管90。弯头突然爆管，大量汽水喷涌而出，冲坏了旁边的疏泵变频调节柜。随即切液调运行，负荷降至120 MW，92号、93号疏水泵跳闸，高加解列。紧急停运高加系统后，于12:45机组投入电调
高加疏水管线泄漏原因分析与改进措施
防止和消除高加疏水管道泄漏是保证高压加热器安全投运的条件之一，文章剖析了某厂因高加疏水至除氧器管线中存在汽液两相流，造成管线经常出现泄漏的原因，揭示了疏水汽化的机理，提出了工程实际中的解决办法，并讨论了这种现象对机组运行的影响。 防止和消除高加疏水管道泄漏是保证高压加热器安全投运的条件之一，对提高电厂机组经济运行水平起着重要的作用。 近年来，高加疏水管道泄漏一直困扰着我厂机组安全经济稳定运行。运行过程中，经常出现高加疏水至除氧器管线、弯头泄漏问题，造成高压加热器不能正常投运，直接影响汽轮机运行的安全性和回热效率。 一、高加疏水管泄漏原因分析 （一）疏水管中汽液两相流对管线冲刷汽蚀，造成泄漏 加热器在正常运行时疏水量较大，且加热器疏水的出口为饱和水，在流动过程中由于流动阻力损失和上升管克服高度差，压力降低，疏水迅速汽化扩容，体积增大 ，在管道内部形成汽水两相流动，当疏水从单项流转变为两相流时，流速将会增大数十倍以上，介质流动阻力剧增，产生汽水冲击现象，冲刷管壁（在弯头处表现则更为加剧，造成弯头泄漏），同时引起管道振动，而高加疏水至除氧器这段管道两相流动介质的流程越长，产生管道振动的效应就会越大，且疏水管弯头较多，管道阻力增大，引起振动造成管道焊口开裂，形成泄漏，这是高加疏水管泄漏的主要原因。 我厂老厂高加疏水管采用的是汽液两相流疏水调节器。这种疏水器优点是安全系数高，高加疏水管不会出现汽侧无水位现象，结构简单，基本不用维护与检修；缺点是疏水中容易带汽，造成疏水管中形成汽液两相流，并造成高品质蒸汽的浪费，尤其是当高加低水位运行时，疏水管内汽液两相流尤为明显。 高加疏水管线泄漏原因分析与改进措施文|张景松 高群芳 蔡延龙 报与统计，以便在电梯电气系统发生故障后，能准确、及时、安全的检查出事故的发生故障点，并排除，以保证电梯的稳定、安全的运行。 参考文献 [1] 林建杰．液压电梯闭式回路节能型电液控制系统研究[D]．浙江 大学，2005． [2] 马润，姜庆臣．电梯系统的复杂性研究[J]．齐齐哈尔大学学报， 2005，（4）. [3] 张鹏．高速电梯悬挂系统动态性能的理论与实验研究[D]．上海 交通大学，2007．[4] 钟志贤．电梯PCC自动控制及故障诊断的研究[D]．广西大学， 2002． [5] 丛琳．电梯控制的实时仿真装置及其故障诊断[D]．上海海事大学， 2004年. [6] 唐洪彦．基于组态软件的电梯控制系统模拟与模型构件的研究 [D].重庆大学，2006． 作者简介：吴涛（1981-），男，江苏省特种设备安全监督检验研究院 常熟分院助理工程师，研究方向：电梯、起重机械的检验。 （责任编辑：蒋海艳） 109 2011.02