高加疏水管道振动产生的原因及处理
高加投运过程中正常疏水管振动原因分析及解决方案
环球市场/施工技术-224-高加投运过程中正常疏水管振动原因分析及解决方案李士彪山西大唐国际临汾热电有限责任公司摘要：大唐国际临汾热电2号机机组高加正常疏水管道自机组试运投产以来在机组启动投运高加时一直存在着较为明显的振动现象，本文主要探讨了异常振动产生的原因，并对比现场数据逐一进行了排查，最终确定了异常振动产生的主要因素，并提出了改善方法。
关键字：电厂；高加；振动1引言大唐国际临汾热电2号机机组高加正常疏水管道自机组试运投产以来在机组启动投运高加时一直存在着较为明显的振动现象，造成高压加热器不能正常随机滑启投运，直接影响机组启动时间，汽轮机运行的安全性和回热效率，同时容易造成锅炉低负荷阶段后屏超温。
2振动原因分折汽水管道振动以介质不稳定流动引起的振动为主。
也有一部分是由于汽水流动产生的激振力与管道的频率发生共振所产生。
处于饱和状态的高加疏水经调节阀减压后，压力突然降低，疏水迅速汽化扩容，体积增大，在管道内部形成汽水两相流动，介质流动阻力剧增，产生汽水冲击现象，引起管道振动，而管道两相流动介质的流程越长，产生管道振动的效应就会越大。
管道振动对管道的危害很大，它不仅会加速材料的疲劳损坏，大大缩短材料的使用寿命，而且容易引发阀门、管道焊接处的破坏失效。
高加疏水管道振动估计与下列几个因素关系较大：管道设计存在一定缺陷，支吊架系统存在调整问题，高加存在低水位运行现象，疏水调节阀调节性能效果或布置不合理，高加内汽水分离隔板存在异常等。
3原因排查通过对2号机组高加疏水管道振动的初步分析，我们对造成高加疏水管道振动的原因遂项排查并处理。
3.1管道设计存在一定缺陷。
现场发现，2号机组管道长度比1号机组要长，使管道阻力增加，这一现象是现场2号机组设备布置形成的客观存在，不可再改变了。
3.2支吊架系统存在调整问题。
在长期运行过程中，支吊架系统可能存在一定的调整偏差问题。
如不规则松动，支撑不受力等。
在对整个管道系统的支吊架重新调整，使各个支吊架受力均匀，管道尽可能的使之水平或垂直，经对支吊架调整后，振动有所改善，但未能消除。
高压给水加热器至除氧器疏水管道异常振动原因分析及处理
高压给水加热器至除氧器疏水管道异常振动原因分析及处理摘要：国内核电厂管道振动问题普遍存在，特别是在调试和运行初期，管道振动导致设备损坏的案例频繁出现。
管道振动会加速材料的疲劳损坏，大大缩短材料的使用寿命，并容易引发管道焊接处的破坏失效。
目前，国内对管道振动问题的解决主要有2种方法，即暂时缓解的“减振”和彻底解决的“消振”，可根据机组状态和设备情况等因素进行选择。
福清核电厂2号机组高压给水加热器（AHP）至除氧器管线自调试以来就存在疏水管道剧烈振动问题，严重影响机组安全运行和电厂经济效益。
关键词：高压给水加热器；管道振动；原因；治理措施1高压给水加热系统概况AHP的主要功能是利用汽轮机高压缸抽汽加热给水以提高热力循环的经济性，接收汽水分离再热器（MSR）第一级和第二级的疏水和排气，并从蒸汽侧排出不凝结的气体到除氧器（ADG）。
AHP包括给水系统、抽汽系统、疏水系统、放气系统和卸压系统等几个子系统。
其中，给水系统是由并列的A列和B列这2列高压给水加热器组成，每列高压给水加热器组由2台高压给水加热器（601RE/701RE和602RE/702RE）串联组成。
系统设计有2条疏水管线，即终端至除氧器（ADG）的正常疏水管线和终端至凝汽器（CEX）的紧急疏水管线。
ADG的水被主给水系统（APA）输送至主给水分配系统（ARE），最终流入蒸汽发生器。
其中主给水系统的功能在机组启动阶段由启动给水系统（APD）实现。
2管道振动介绍2016年3月29日，2号机组以0.5MW/min将功率从840MW提升至1086MW时，高加系统至除氧器疏水管线阀门2AHP217VL开度出现波动（波动范围为59~72%），汽轮机功率和系统抽气压力保持不变，现场管道出现剧烈振动。
管道剧烈振动直接导致2AHP217VL阀门本体损坏，支架压盖螺纹损坏与阀体脱开，供气管线断裂，止回阀2AHP401VL法兰漏气。
在此紧急状况下，运行人员通过改变阀门状态将高加疏水由除氧器切换至凝汽器，此时汽轮机热效率下降，机组功率也降至1060MW，管道振动消失。
卧式高加疏水管道大幅振动的分析和处理
支 一
原有 的刚性管 夹
自动疏水器 ／
图 １ ３号高 加 疏 水 管布 置 简 图
１ 高加疏水管道布置和振动状况
该机组 高加 为卧式 ， 共有 ３台 ， 均存 在疏 水管 道
振动 偏大现 象 ，尤其 是 １ 号和 ３号高加 疏水管 道 明
作 原理 图如 图 ２所示 。图 ２中调节 器 的作用是 控制
４３ 更 换 高加水 位控 制机 构 。
式 中： 【
为管 系 质量 矩 阵 ； － ［ ］为管 系阻 尼 矩 Ｃ
３ 疏水 管 道 振 动 原 因及 其 分 析
为 了从 理 论 上 分 析疏 水 管 的 振 动 和动 力 响 应 ， 可 以采用 有 限元 分 析 的方法 ，将 疏水 管 结构 化 为有 限元 的简 单结 构组 合 ，并 规 定各元 素 的结 合 部 分为 节点 ， 系统 的各 元素 仅在 其共 同的各 节点 相互 连 接 ， 由达 朗 贝尔 可知各 节 点 的位 移 ｛ ） ／ 和作 用 在各 节 点 ／ ，
Ｈ ｏ ｉ ｏ ａ ｉ ｈ Ｐｒ ｓ ｕｒ ｅ ｔ ｒＤｒ ｉ ｐｅ ｒ ｚ ｎｔ ｌ ｇ ｅ ｓ ｅＨ ａ ｅ ａ ｎ Ｐｉ Ｈ
文 立斌
Ｗ ＥＮ Ｌ － ｉ ｉｂ ｎ （ 广西 电 网公 司电力 科 学 研 究 院 ，广 西 南宁 ５０２） ３０ ３
摘 要 ： 绍 了 广 西某 发 电公 司卧 式 高 加疏 水 管 道 大 幅 振 动 的 故 障特 征 、 理 措 施 及 其 分 析 过 程 ， 出 了 汽 液 两 相 流 是 引起 介 处 指 管 道振 动 的主 要原 因 ， 过 将 自动疏 水 器 更 改 为 电动 调 节 阀这 一 处 理措 施 后 振 动 故 障得 以消 除 。 通 关键 词 ： 卧式 高 加 ； 自动疏 水 器 ； 道 振 动 ； 液两 相 流 管 汽 中 图分 类 号 ： Ｍ２ ４１ 文 献 标 志 码 ：Ｂ 文章 编 号 ：１７ — ３０ ２ １ ）１０ ２ — ２ Ｔ ６ ．２ ＂ ６ １８ ８ （ ０ １０ — ０ ４ ０
解决300MW热力发电机组高低加疏水管道的振动问题
中图分类号 ： Ｔ Ｐ ３ ０ ９ ． ７
文献标识码 ： Ａ
文章 编号 ： ｌ ６ ７ ４ — ０ ９ ８ ｘ （ ２ ０ ｌ ４ ） ０ ９ （ ａ ） 一０ ｌ ０ ０ — ０ １
１ 概 要
记 录参数可 以看出， 所 有 运 行 的 参 数 符 合 限 位 ， 而 且根 部 采 用［ １ ４ ， 长度１ ３ ０ ０ ｍｍ， 经 产 生 热 位 移 的稳 定性 ， 所以 振 动 较 大 ， 设 计 时 没有 进 行 刚 性 考 虑 ， 造 成 管 道 的 振 动 过
定 性 及 刚性 不 能满 足要 求 。
２ 管 道 振 动大 原 因分析
２ ． １ 系统 管 道 的疏 放 水 阀门没 有 打开
运 行人 员对 系 统 管 道 的 所 有 疏 放 水 管 道阀门检查 ， 发 现 所 有 疏 放 水 阀 门 在 运 行 中， 开度均在最大范围， 疏 水 应 该 不 存在 问
ｌ 套。
题， 不 可 能 发 生 水 汽 冲击 现 象 而 引起 管 道 度符 合 设计 要 求 。
（ ５ ） 固 定销 在管 道 运 行 时 ， 已 经 调 节 至
冷态 自由状 态 。 固定 销 完 整 抽 出， 并 已妥 善
２ ． ２ 系统 管 道 运 行参 数 分 析
力４． ２ ２ Ｍｐａ， 温度在２ ００ ℃以 上 ， 而 且 高 计 压力 １ ． ０ ＭＤａ ， 温度１ ５ ０ ℃左 右 ， 由运 行
振 动。
（ １ ） 活 动支架位移 方向、 位移量及导 向 性能 符 合设 计 要求 。 （ ２ ） 管托 无 脱落 现 象 。
（ ３ ） 固定支 架 牢 固可靠 。
４ 问题 解 决
高加故障原因分析与对策
高加故障原因分析与对策一、简介：目前，大容量火电机组普遍采用具有中间再热的回热循环，以提高整个机组的热经济性。
回热加热器是回热系统的重要设备，它对热经济性的影响很大。
由于设计、安装、检修和运行等方面原因，高加的投入率并不是很高。
高加的故障原因很多，最多的就是漏泄。
二、漏泄的位置：1、管子端口〔管子与管板连接处〕；2、管子本身漏泄；3、汽侧与水侧阀门；4、水室隔板〔进、出水室之间〕漏泄；三、漏泄的原因：1、管子端口〔管子与管板连接处〕漏泄大多是由于起停过程中热应力过大、管板变形。
热应力过大：高加在与主机正常启停过程中，或在主机故障而高加停运时，或在主机正常运行中因高加故障而使高加停运及在启动时，高加的温升率、温降率超过规定，使高加的管子和管板受到较大热应力，使管子和管板相连接的焊缝或胀接处发生损坏，引起端口漏泄。
主机或高加故障而骤然停运时，如果汽侧停止供汽过快，或汽侧停止供汽后，水侧仍然继续给水，在这两种情况下，因管子的管壁薄，所以在管板管孔内的那端管子收缩很快。
而管板的厚度大，收缩慢，常导致管子与管板的焊缝或胀接处损坏。
这就是规定的温降率允许值只有1.7~2.0℃/分钟，比温升率允许值2~5℃/分钟要严格的原因。
不少发电厂常常发生下属情况，主机运行中高加运行是正常的，但在停机后或停高加后再开机或再投运高加时，却发现高加管系泄漏。
实际上，泄漏不是在停机后，也不是在开机或正确投运高加时引起，而是在停机或停运高加过程中，由于高加温降率过快导致管子和管板连接焊缝或胀接处发生损坏而造成漏泄。
管板变形：管板与管子相连，管板变形会使管子的端口发生漏泄。
高加管板水侧压力高、温度低，汽侧压力低、温度高，尤其有内置式疏水冷却段，温差更大。
如果管板厚度不够，则管板会有一定的变形。
管板中心会向压力低、温度高的汽侧鼓凸，在水侧，管板发生中心凹陷。
在主机负荷变化时，高加汽侧压力和温度相应变化。
尤其在调峰幅度大，调峰速度过快或负荷突变时，在使用定速给水泵的条件下，水侧压力也会发生较大变化，甚至可能超过高加给水的额定压力。
高加危急疏水管道振动的分析与处理
高加危急疏水管道振动的分析与处理[摘要]通过对高加投运时危急疏水管道振动的原因分析，提出了相应的处理措施并进行整改，管道振动消除，高加实现随机滑启，保证了设备安全运行，提高了机组热效率。
[关键词]高加；疏水管道；振动；随机滑启0概述某电厂2*330MW亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、抽汽凝汽式机组，回热系统采用三高四低一除氧布置。
自机组投产以来，高加投运时危急疏水管道极易产生振动，不能实现随机滑启，不但影响机组热效率，给设备安全运行也带来极大隐患，查找管道振动原因并消除，实现随机滑启，成为亟需解决的问题。
高加为卧式表面式加热器，#1、#2、#3高加分别布置在12.3米、6.3米、22米层，均设置过热蒸汽冷却段和疏水冷却段，各加热器疏水为逐级自流。
自机组投产以来，高加投运过程中，多次发生高加危急疏水管道振动现象，且集中发生在#2、#3危急疏水管道，为避免剧烈振动对管道产生损坏，高加不随机滑启，待机组启动后热态投运。
1原因分析1.1危急疏水管道设计不合理高加危急疏水管道较粗，且危急疏水气动门为全开全关门，不能实现操作调整。
#3高加疏水出口至正常疏水、危急疏水分界点前这一段管道，存在U型管段，水平段为相对疏水低点，高加停运时，此段管道疏水无法疏出去。
高加投运初期，少量未凝结加热蒸汽流动至疏水管道，疏水走危急疏水时，管道内水汽两相介质共存，极易造成管道振动。
1.2危急疏水调阀内漏危急疏水调阀在关闭状态下出现过流，原因有：阀门内漏、执行机构阀杆弯曲导致阀门不能全关、执行机构故障阀门不能关至零位。
热态投运高加时，危急疏水管道将有水汽两相介质流过，造成管道振动。
1.3高加抽汽电动门无法自动投入高加投运时，手动开启抽汽电动门，控制进入高加蒸汽量，但手动操作难度较大，即使保证高加出水温升率低于 1.83℃/min的规程要求，仍不能保证蒸汽全部凝结成水进入疏水管道，不能避免管道振动，并且大大延长高加投运时间，增加值班员操作量。
某厂#1高加正常疏水管振动原因分析
某厂#1高加正常疏水管振动原因分析顾卫东刘延太黄冈大别山发电有限责任公司湖北麻城438304摘要:机组正常运行期间高加正常疏水管道发生间断性瞬间剧烈振动，尤其是在机组满负荷期间。
经过就地实勘并进行了全面技术分析，从根本上得以解决，为其它同类问题的解决提供良好的借鉴意义。
关键词：振动安全断裂波动1概述#1机在600MW负荷时发生#1高加正常疏水管道瞬间剧烈振动，部分支吊架振断。
通过査找分析，找到引起#1高加正常疏水管的根本原因，并及时得到消除，从根本上治理了设备异常状况，为公司安全生产和经济稳发创造良好条件。
2运行方式11月22日8：10,#1机电负荷600MW,AGC投入, A-F六台制粉系统运行，总煤量292T/H,主汽压力24.6MPa,主汽温度566P,再热汽温度564P,汽泵A、B运行，#1、#2、#3高加正常运行，各加热器正常及事故疏水调节阀均投自动，其中#1级抽汽压力6.5MPa,抽汽温度360七，#1高加事故疏水调节阀指令及反馈均为0%,正常疏水调节阀指令及反馈均在99%O3异常振动现象在进行#1机汽机设备巡视时，发现#1机汽机房13.7米#1高加正常疏水管道发生瞬间剧烈振动，该异常振动现象时间仅持续10秒左右。
由于振动时间短暂，振源不易被察觉。
为找到振动原因，遂对#1高加及其附属设备进行详细检查并在#1高加旁等待振动的再次出现。
检查中发现#1机13.7米层#1高加正常疏水管道支吊架有一根已断裂（见图1）,且#1高加的振动具有一定的周期性，即4分钟发生1次。
就地观察该加热器磁浮式翻板水位计,发现就地水位基本在380mm到500mm范围内成周期性波动（DCS 显示值在360-435mm）,#1高加正常疏水管道每次剧烈振动均发生在水位高至470mm以上时段（高正常值470mm）,而在#1高加正常疏水管剧烈振动过后加热器水位随即快速下降。
DCS及就地检查#1高加事故疏水阀均未发生动作，在DCS上检査#1高加正常疏水调节阀指令及反馈均在99%左右仅发生微小变化。
#1、2机高加至除氧器疏水管道振动解决方案
＃1、2机高加至除氧器疏水管道振动解决方案
一、问题：＃1、2机高加至除氧器疏水管道在除氧塔平台一段振动较大。
查阅高低加疏水管道改为新型液位自动控制装置说明（竣工资料）知：采用此装置后，疏水经调节阀后引起汽液两相流，会产生水击现象，由于高加至除氧器疏水管道较长，极易产生管路振动，调整支吊架可以改善管路振动，但不能完全消除。
观察现场管道振动情况发现：振动发生在疏水管转弯上除氧塔平台一段管道，属不规则低频振动。
厂家给出的处理意见是：参照江油电厂处理经验，适当增设刚吊，增加管路刚性，尽量避免管路发生振动。
二、方案内容：
根据《火力发电厂汽水管道支吊架维修调整导则》，结合厂家处理意见，提出如下处理方案：
1、调整＃1、2机高加至除氧器疏水管道支吊架，尽量减小管路振动；
2、在除氧塔上面一段管路增设一根弹性吊架和一根弹性支架，见下示意图：
①、弹性吊架为：
型号：T3-204 管架号：0506－14 工作荷载：1000N 安装荷载1280N 结构：540N 位移量：23mm 江苏靖江热电机械制造公司
②、弹性支架为：
型号：T4-103 管架号：0503－04 工作荷载：741N 安装荷载902N 结构：1765N 位移量：15mm 江苏靖江热电机械制造公司
备注：“×”为支吊架位置，粗线为新增部分
3、＃1、2除氧器除氧塔疏水管道刚性吊架中间改为花兰螺栓连接，利于调节吊架拉力，花兰螺栓参照附图制作。
批准：审核：初审：编写：。
600MW亚临界机组启动投运高加时疏水系统振动分析及对策
600MW亚临界机组启动投运高加时疏水系统振动分析及对策概述河北国华沧东发电厂一期两台600MW机组是采用上海汽轮机厂制造的型号为N600-16.7/538/538、一次中间再热、凝汽式单轴四缸四排汽口汽轮机。
全机共有8段非调整抽汽。
其中1、2、3段分别为3台高加抽汽用汽。
回热加热系统的配置方式为“3高4低1除氧”，即3台高加、1台无头除氧器、4台低压加热器。
3台高加均为上海动力设备厂生产的“U”型管、卧式、双流程表面式加热器，疏水采用逐级自流的方式，#3高加疏水最终至除氧器。
疏水装置为气动式调节装置。
高加水随机启动时经常发生疏水系统振动，投运时间长，降低了机组的稳定性和经济性。
原因分析1.高加系统疏水布置原因高加疏水系统中的疏水管道采用了低位布置方式，即1号高加倒2号高加疏水，2号高加倒3号高加疏水均布置在13.7米运行层以下，低于高加本体。
这种布置方式的优点是机组正常运行时，疏水管道内能保证充满水，并且能够由于“U”型管的作用确保加热器间具备一定差压。
此种布置较原来300MW机组高位布置的疏水具有运行稳定的特点。
原来的高加正常疏水是高位布置，即疏水管道布置位置高于加热器，属于倒”U”型的。
这种布置运行中有时可能由于高加水位波动，存在汽水两相流，相对于正“U”型布置，运行稳定性差。
但比较两种布置方式，可以看出对于机组启动投运高加则有不同的效果。
对于高位布置即“U”型布置的管道，由于机组停运后，在高加疏水管道中存水，造成再次启动时，管道内的冷水和进入高加的蒸汽凝结成的热水由于温差存在而产生振动，延误了高加的投运。
而倒“U”型布置的加热器疏水不存在此问题，因为机组停运后管道疏水全部进入高加，被高加危急疏水排到凝汽器。
2.运行操作调整原因运行值班人员在投运600MW机组高加时，对该种疏水布置的高加缺乏研究，投运时操作不当。
在机组启动时高加投运时存在下列操作不当。
（1）在启动前高加危急疏水门全开。
此时高加未进汽前处于真空状态，高加本体温度较低，高加就地液位测量装置内的凝结水也被抽到了凝汽器，当供汽后，就会造成水位测量不准，出现水位突升现象，严重时造成高加水位保护动作，高加出入口水侧电门关闭，水走旁路，还得重新投运水侧，造成高加投运时间延长。
核电厂常规岛高压加热器应急疏水管道振动分析及处理
0引言高压应急疏水是指高压加热器正常疏水不畅,水位升高,当水位达到高高水位时,由于水位控制器的动作打开本级高压加热器的气动紧急疏水控制阀,使超量的疏水排向与凝汽器接通的高压疏水扩容器。
应急疏水的使用并不频繁,在正常情况下处于关闭状态。
某核电厂因PLC故障造成高压加热器应急疏水阀瞬间全开,引起疏水管道内介质高速流动从而引发水/汽锤现象,导致管道出现大幅度低频晃动,致使管线部分保温损坏、检查管线支吊架存在管夹螺栓松动、滑动支架脱空等缺陷。
1水/汽锤的成因和计算1.1水/汽锤的成因在管道系统运行时,由于阀门、泵等设备突然关闭或开启等引起的管道振动、啸叫声,在流体力学中称这种现象为水/汽锤现象。
水/汽锤是由于管道内介质流动状态因某些原因忽然改变,从而引起压强急剧升高或降低,并在管道轴向造成压力波,形成的压力波在传播中使管系内的压力不均衡,对管道轴向产生了冲击力。
这类冲击力的瞬间值能达到巨大的数值,作用于管系、支架和设备接口,形成管道的共振、支架的破损等后果,影响系统的稳定安全运行。
1.2流体瞬态分析由于水/汽锤是因管道内介质流动状态突然改变而形成压力波,并在管道内产生轴向的冲击力。
动态分析外部表现是管道受到冲击,而实际上是由于内部流体产生的力,所以对流体进行精准的动态计算以计算管系受到的冲击力。
在对管道进行动态分析时,可以先用精确瞬态计算软件PIPENET计算,得到较为精确的最大动态力数值及动态力和时间的变化关系曲线。
后续运用应力分析软件CAESARⅡ[1],将得到的这些精准数据输入软件中,分析各管段上的动态力对管系造成的影响[2]。
2管道建模分析2.1原有支架布置情况由于应急疏水管道使用并不频繁,原有管道设计在支架布置上未考虑一些特殊工况,原设计支架都以弹簧吊架和刚性吊架为主,缺失一定的刚性约束力,后在调试期间考虑到启停机时应急疏水阀门会有开启动作的可能,管道会产生一定的振动,故增加了两核电厂常规岛高压加热器应急疏水管道振动分析及处理周小剑(秦山核电技术二处,浙江嘉兴314000)【摘要】本文介绍了某核电厂因P L C故障造成高压加热器应急疏水阀瞬间全开,引起疏水管道内介质高速流动从而引发水/汽锤现象,导致管道出现大幅度低频晃动,致使墙面受管道晃动撞击而破损,管道支架有一定程度破损。
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（）在 长期 运行过 程 中 ，支 吊架 系统存 在一定 ２ 的调 整偏差 问题 ，如 不规 则松动 、支 撑不受 力 等 。 （）１ ３ 号高 加钢管 内漏 已堵管 ４ 根 ，对 高加 或 １
ｈｅ ｎｇｃ ｎｙ ｘｉ ｎ ｈａ ｉ ａ
皇主＝ 垡
电 力 安 全 技 术
第１ ２卷 （０ ０ ２ １ 年第 １ 期 ） ｌ
高加疏水管道振动产生的原 因及处理
贺苏 军
（ 泷发 电有 限责 任 公 司 ，广 东 罗 定 ５ ７ １ ） 粤 ２ ２ ７
粤泷 发 电公 司 １号 机组 由上海 汽轮机 厂制造 ，
（）１ ４ 号高加 内部疏水 冷却段密 封板脱焊 以及 疏 水 口内套脱焊 ， 致加 热蒸汽直 接进入 疏水冷 却段 ， 导 使疏 水存 在汽水 两相 介质 流动 。
３ 处理 问 的压 差 不足 以克服 流 号
动阻力和标高差时，疏水流到 ４ 号低加。高加水位 异常升高导致 自动保护装置动作时，疏水经危急疏 水电动门排入到定排扩容器。此外 ，高加壳侧还装 有放 空气管 、注水 管 、底部放 水管 、安 全排汽 管等 。
２０ 年 １月 又对 ｌ ０７ １ 号高加 疏水 至除氧器 的管道
支 吊架 系统进 行 了重 新调整 ，对 所有 支 吊架进 行 了
（）检查 １ ２ 号高 加疏水调 节 门开关正 常 ， Ｓ ＤＣ 显 示 与就地 开 度一致 ，疏水 手动 门已全 开 。 （）高加水 位波动 比较大 ，核对 １号高 加 ＤＣ ３ Ｓ
型号 为 Ｎｌ ５ ３ ２ ／ ３ ／ ３ ，一 次 中间再 热 、双 ３ －１ ．４ ５ ５ ５ ５
（）在 现场对 提高 高加 疏水 水位进 行 了简单试 ４ 验 。高 加疏水 ＤＣ Ｓ水位 由 －１０ｉ ０ ｉｍ提 高到 １０ Ｔ ｌ ８ ｍｌ ｌ 运行 ，高 加疏水 管道 振动有 一定 好转 。
２ 疏水 管振动原 因分析 ２ １ 运行 情况 的检 查分析 ． （）现 场检查 二段抽 汽逆 止 门、 电动 门已全开 １ 到 位 ，且在 额定 工 况下 ，二 段抽 汽 口压力 为 ２． ２ ５
３ １ 检查 管件对 管 内介质 流动 的影 响 ． ２０ 年 ５ ０７ 月更 换 了高 加疏水调 整 门 ，由角 式门 换成 笼式 门 ，投运 后发现 水位无 法维持 。拆 除阀芯
水 位和就地 翻板水 位计水 位 ，两水 位指示对 应 ，即 从现场 零位 的标定 来看 ，水 位是正 常 的。
一 一
紧 固处理 ，并新 增了 ４处 支 吊架 ，但疏 水管 道仍然
第ｌ 卷 （ １ 年第 １ 期） ２ ２０ ０ １
振动 。
电 力 安 全 技 术
Ｓ而
硫 系统 几乎都 加装 了湿式石 灰石 一湿法烟 气脱硫 装 置 。脱硫 系统 的 ＧＧＨ 运行 一段 时间后 ，都 会产生 Ｇ ＧＨ原 、净烟气侧 压差大 的 问题 ， 而会导致增压 从 风机 的喘震 ，严重 影响脱硫增 压风机 ，甚 至整个锅
炉 的安 全运行 。为 此 ，大部 分 电厂 不得不停 运脱硫 系统 ，进行 Ｇ ＧＨ 的 人工清洗 除垢工 作 。 Ｇ ＧＨ堵灰 ， 由于磨 煤机 制粉过程 及锅炉燃烧 是
３４ 高加 内部检查 ．
２ ０ 年 ２ ，利用停机机 会对高 加疏水冷 却段 ０８ 月
（）疏水 端差 比设计疏水 端差 高。 ５ 分析 高加可 能存在 低水位 运行 现象 。低水位使
缸 、双排 汽 、单轴凝 汽式 汽轮机 ， ０ ４ ２ ２ ０ 年 月投 产 。
２０ ０ ６年 ６ ，开始 出现 １ 高加疏水 到 除氧器 月 号
管道 振动大 现象 ， 同时 １ 号高加 出现水 位不稳 定 ， 尤 其在 负荷高 时水位难 以维持 ，危急 疏水 电动 门经常 动作 ，导致 高加 投入率 不高 ，机组 热效率 降低 。 ｌ １ 号高 加概 况
后，高负荷时水位仍难维持 ，管道仍然振动。后又
将逆 止 门阀芯拆 除 ，管道 振动仍 然存 在 。 ３２ 检查运 行方 式的影 响 ． ｌ号高 加说 明书要 求 在运 行 中 ＤＣ Ｓ水位 控 制
ＭＰ ，１ ａ 号高加进汽压力为 ２４ ＭＰ ， ． ０ ａ 压差为 ０ １ ．２ ＭＰ ， 汽压损为 ４ ７ ａ 抽 ．６％。符合 一般抽 汽压损 小于 ５ ～８ ％ ％的要求 ， 明上述 两 阀阀芯 正常 ， 已开 说 且
１ 号高 加布置在 ０ ｍ层 ，是一 台直立 、 自密封 、 Ｕ 型钢管 、双流程表 面 式加热器 。加热 汽源依 次经 过蒸 汽冷却段 、冷凝段 和疏水 冷却段 加热给 水 ，加 热 汽源来 自汽轮机 高压 缸 排 汽管 引接 的二 段抽 汽 ，
蒸 汽通 过疏 冷段进 入疏水 管道 ，存在 两相流动 ，导 致管道 振 动 。 ２２ 系统设备 异常 分析 ． （）现 场发现 ，１ １ 号机组 １ 号高 加疏水 到 除氧器
产生一 定 影响 。
二段 抽汽管 上设 有抽 汽逆 止 门和 电动 门。 １ 号高 加
正常疏 水采 用 自流 的方 式 ，经疏水 手动 门、 电动调
节 门、 手动 门和逆 止 门 自流人 除 氧器 （ 除氧器 布置在
１ ｌ ，２号高加疏 水正 常流人 １ 高加 。机组低 ６ ｒ层） ｒ 号
到位 。
在－ ０ ｒｉ～２０ Ｔ 但运行人员担心水位波动造 ２０ ｎ ０ ｍｌ， ａ ｌ
成高 加退 出 ，所 以正常 运行 中通常 将 １ 号高 加水位 控制在 － ０ ２ ０ｍｍ 左右 ，但提 高水位 到 ０ｍｍ 左右 ，
疏水管道振动仍然存在。又通过节流抽汽电动门等 措施改变运行方式 ，振动还是没有消除。 ３３ 改变管道系统的刚度 ．