墩柱模板计算

中铁十七局青荣城际铁路工程2.3×5.8m 墩柱模板计算书

第一章设计计算说明 (1)

1.1设计依据 (1)

1.2工程概况 (1)

1.3设计说明 (1)

第二章混凝土侧压力计算 (2)

2.1 混凝土侧压力标准值 (2)

2.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载 (3)

2.3 混凝土侧压力荷载组合 (3)

第三章钢模板设计计算 (3)

3.1 面板计算 (3)

3.2 竖肋计算 (4)

3.3 背楞计算 (7)

3.4 对拉杆计算 (11)

3.5 模板结构说明 (12)

第一章设计计算说明

1.1 设计依据

1、施工方设定的施工参数：

浇筑速度2m/h；

混凝土添加具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.20；

混凝土坍落度：150～180mm；取β2=1.20；

模板使用无拉筋及有拉筋两种模式设计；

面板采用δ=6mm热轧钢板；

刚度要求：搭接（包括边墙基础）部分变形不超过3mm，其他部分变形不超过2mm；

标准段分节高度2m，调整节按1m、0.5m配节；

所有模板接缝按平口加工。

2、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）；

3、《钢结构设计规范》

4、《混凝土结构工程施工及验收规范》

5、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）

6、施工方提供的结构图纸。

1.2 工程概况

本工程为XXXXX铁路桥梁工程，涉及到的有墩柱规格有2×5.8m（直墩）及2.3×5.8（45：1），本计算书为2.3×5.8（直墩）的设计计算。

1.3 设计说明

1.3.1 模板构造

模板采用Q235B 钢材加工，各断面由4块模板组拼而成，接缝为平口，加固方式按有对拉筋及无对拉筋两种分别验算。 1.3.2 材料容许应力

板材根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）规定 Q235钢材（t ≤16mm ）：[][]MPa MPa

125215==τσ

型钢按《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）规定

[][][]MPa MPa MPa

w 80140135===τσσ

1.3.3 内力符号规定

轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。 1.3.4 基本假设

1）混凝土作用在面板上的侧压力为连续均布荷载

2）横竖肋所受的力均为连续均布荷载，且每两道竖肋间的荷载均由单根竖肋承担。

3）背楞承担由竖肋传递的集中荷载，为了便于计算，按照均布荷载计算。 4）背楞按1m 间距设置。模板的断面图如图1。

图1

第二章混凝土侧压力计算

2.1 混凝土侧压力标准值

混凝土侧压力标准值：按《施工手册》，混凝土侧压力，按下列公式计算:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取25kN/m 3； t -- 新浇混凝土的初凝时间； V -- 混凝土的浇筑速度，取4m/h ； H -- 模板计算高度，取10m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.20； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.20。

21/9542.12.162522.0m KN F =?????=

22/2501025m KN F =?=

取两者的较小值，既取21/95m KN F =

第三章钢模板设计计算

3.1 面板计算

面板采用6mm 钢板，被肋板按1：1比例分隔成若干受力单元，面板简化为三边固定一边简支计算。 1）强度验算

面板的截面系数W=bh 2/6=1*62/6=6mm 3

31812

612mm bh I ===

应力为：

σmax =M max /W= M max /6≤215N/mm 2 M max ≤1290N ·mm

1=ly

lx 查表得=K mx 0

-0.0600，=K my 0-0.0550，=K Mx 0.0227 =K

0.0168 ，

0.00160。

取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.095×1=0.095 N/mm 求支座弯距：

=M x 0

K mx 0·q ·l x 2=-0.06×0.095×l x 2=-5.7×10-3l x 2

N ·mm =M

K my 0

·q ·l y 2

=-0.055×0.1×l y 2

M max =M x

5.7×10-3l x 2≤1290N ·mm l x ≤467mm 取l=400mm 。求跨中弯距：

=M x K Mx ·q ·l x 2

=0.0227×0.095×4002=345.04N ·mm =M

K My ·q ·l y 2

=0.0168×0.095×4002=255.36N ·mm

钢板的泊松比ν=0.3，故需换算

=M v x )(M x +v M y =345.04+0.3×255.36=421.65N ·mm =M

v y

)(M y +v M x =255.36+0.3×345.04=358.87N ·mm

应力为： σmax =

W M max =6

.421=70.28N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。 2）挠度验算

B 0=)1(1223

v Eh -=)

3.01(126101.22

35-??=41.5×105 N ·mm w max =K f 0

B ql

=0.0016×5

105.41095.0??l ≤500l

mm l ≤379mm

应对面板跨度进行调整，考虑模板变形尚应满足整体变形要求，跨度取400mm 。 w max =K f

B ql =0.0016×5

4105.41400095.0??＝0.94mm 3.2 竖肋计算 3.2.1柱身竖肋

根据面板跨度确定竖肋间距为400mm ，采用[ 10#槽钢，荷载q=Fh=0.095×400=38N/mm

[10#槽钢的截面系数W=39660mm 3，惯性矩I=1.98×106mm 4 竖肋按三跨跨度1000mm 的连续梁计算。

查表可知：052.0667.05.06.04.01.021===-===w w B B A M K K V V V K ，，，，，右左

q=38KN/m

（图2）

M max =0.1*ql 2=0.1*38*10002=3.8×106N ·mm V A =0.4*ql=0.4*38*1=15.2KN V B =(0.6+0.5)ql=1.1*38*1=41.8KN 1）强度验算

σmax =W

M max =39660108.36

?=95.81N/mm 2<140 N/mm 2

22max /80/5.341274

44000

mm N mm N A V <===

τ 合格,可以使用。 2）挠度验算边跨部分挠度

w=EI ql K W 1004=6

1098.1101.2100100038667.0??????=0.64mm

l w =100064.0<5001 满足要求。跨中部分挠度

w=EI

ql K W 1004=6

541098.1101.2100100038052.0??????=0.05mm l w =100005.0<5001

满足要求。

3.2.2 柱帽竖肋

竖肋间距400mm ，受力情况如图3

竖肋采用12mm 板，宽120mm

172800012

1201212133=?==bh I 288006

2==bh W

根据受力简图，用力学求解器可得：

（图3）

1 2 3 4 5 ( 1) ( 2) ( 3) ( 4)-0.710.17-0.71-0.780.56-0.78-2.940.32-2.942.73

1 2 3 4 5

( 1) ( 2) ( 3) ( 4)1.07

-3.925.48-6.846.62-12.9218.23-14.01

（弯矩图）（剪力）最大弯矩M=2.7KN ·m 最大剪力V=16.9KN 1）强度验算

σmax =W

M max =28800107.26

?=93.75N/mm 2<140 N/mm 2

22max /80/7.11120

*1216900

mm N mm N A V <===

τ 合格,可以使用。 2）挠度验算

用力学求解器计算可知，竖肋的最大变形发生在最下一段，挠度值

mm w 6.0= 5001

10006.0<

=l w 合格

（变形图） 3.3 背楞计算 3.3.1长背楞计算

背楞间距1000mm ，采用双拼20a 槽钢贴一块钢板，设一道对拉杆。

钢板厚10mm ，宽190mm

计算后可知组合后的形心x ’轴距离x 轴26mm 。

118737331901026100512101902

31'=??-++?=）（X I

39505816288322621780400022'=??+?=X I 472'1'101.5mm I I I X X ?=+=

W=404762mm 3 A=7666mm 2 荷载q=Fh=0.095×1000=95N/mm 1）柱身

长背楞两端由斜拉杆连接，中间设对拉杆，按两跨连续梁计算。

（图4）

用力学求解器计算：

( 1) ( 2)-54.00

-54.00

（弯矩图）

( 1)

( 2)

46.64

129.41

-46.64

（剪力图）

①强度验算

σmax =W

M max =

MPa MPa 14012640476210*516

<= MPa MPa A Q 809.167666

1000

41.129<=?==

τ 满足强度要求 ②挠度验算

用力学计算器求解可得最大变形：

变形图

mm f 9.0=

变形检验：

和承台相接处面板和竖肋组合：mm mm w w f 363.164.099.0<=+=+=肋面合格其他位置面板和竖肋组合：mm mm w w f 204.105.099.0<=+=+=肋面面板和背楞组合：mm mm w w f 381.19.099.0<=+=+=背面合格 2）柱帽的计算

柱帽的受力简图如图5，根据柱帽受力情况计算柱帽各横向背楞的受力

q 1=5.6KN/m 2

q 2=25×3.5+5.6=93.1KN/m 2

该处只需计算各支点反力即可知道各横向背楞的受力情况

（图5）

由图可知各道背楞受力为：

q 1=9.8+13.7=23.5KN/m

q 2=16.56+17.09=33.65KN/m

1 2 3 4 5

( 1) ( 2) ( 3) ( 4)2.68-9.8013.70-17.0916.56-32.3045.57-35.03

q3=45.57+32.3=77.87KN/m

（支点反力图）

第一道背楞的受力

x ( 1) ( 2)

-16.02

（弯矩图）

( 1) ( 2)

15.59

-34.23

34.23

-15.59

（剪力图）

M max=16.02KN·m V max=34.23KN

最大变形：0.4mm 第二道背楞的受力

墩柱模板计算书

武汉美高钢模板有限公司
项目名称：中铁六局合福铁路工程
墩柱模板计算书
工程编号：GLTL-DZ-110328
设计：
王奎
审核：
批准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
1

中铁六局合福铁路工程墩柱模板
武汉美高钢模板有限公司
计算书
一、编制依据：编制依据：依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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墩柱模板计算书midascivil

墩柱模板计算书一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++

桥墩模板计算

桥墩模板计算书一、桥墩模板的工状说明：墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。砼最大浇筑高度8.35m。 1、材料的性能根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值： F=0.22rct0?2v 1/2或F=rch 公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力; rc----混凝土的重力密度（25KN/m3） t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h） V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h） H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算) β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15 F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2

侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2 Pmax=71.6+6=77.6KN/m2 混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1； 2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明: 钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPa W[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4 W[22=234 cm3 I[22=2570cm4 W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4 面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板 W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4 二、面板的检算厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m 弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM 厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa 厚6面板刚度：形变 =0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长） q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M 弯矩=0.125*ql2=2.91KNM 【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa 形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽） q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m 弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm 支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa 支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm 最宽处强度保证，小面不在计算。

Midas civil墩身模板计算书共8页word资料

墩身模板复核计算书计算：复核：审核：日期：目录第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。一、工程概况 (1) 二、墩身模板结构介绍 (1) 第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。一、参考资料 (1) 二、技术参数及相关荷载大小选定 (1) ⑴设计荷载 (1) ⑵材料性能 (2) ⑶符号规定 (3) ⑷荷载组合 (3) 第三章墩身模板结构验算 (4) 一、模型建立及分析 (4) ⑴模型建立 (4) ⑵荷载加载 (4) ⑶边界约束 (4) 二、墩身模板验算 (4) ⑴面板强度验算 (4) ⑵面板刚度验算 (4) ⑶横、竖肋强度验算 (4) ⑷横、竖肋刚度验算 (5)

⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑺对拉拉杆验算 (5) 第四章模板计算成果汇总及结论 (5) 一、计算成果汇总 (5) 二、计算结论 (6)

第一章工程简介一、工程概况本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下图1.1:0墩身横断面图二、墩身模板结构介绍墩身截面见图1，为圆端形。墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。详见模板图纸。面板：采用厚度δ=6mm钢板。横肋竖肋：采用]10槽钢，圆端形模板等分为8份，平模板间距350mm、400mm、400mm、350mm布置。详见模板构造图。平模板边采用L100×10的角钢压边，螺栓孔间距为10cm。圆端形模板120×14加劲法兰压边，螺栓孔间距216.8mm。详见模板构造图对拉拉杆：采用M20圆钢，双螺帽拧紧。平模板龙骨采用2[12槽钢，布置于拉杆对应位置。圆端形模板采用[12槽钢。详见模板构造图。竖向连接角钢采用L100×100角钢。具体见图1-2～1-8。图1-2 模板配置平面图图1-3模板配置立面图图1-4 模板大样图第二章计算验算相关参数选定一、参考资料 1.《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2019；二、技术参数及相关荷载大小选定 ⑴设计荷载计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板

墩柱模板计算分析(实心)Word版

实心墩墩身钢模计算书一、工程简介京沪高铁六标五工区第四作业工区位于昆山境内，线路起点DK1252+017.79,终点DK1256+911.65,里程长度4.89km。主要包括五座连续梁桥，分别为：跨娄江连续梁拱（70m+136m+70m）、跨沪宁铁路连续梁(40m+72m+40m)、跨江浦路连续梁（40m+72m+40m）、跨朝阳西路连续梁(40m+56m+40m)、跨通澄南路连续梁（40m+56m+40m）。钻孔桩1552根、承台140个、墩身140个，主要为矩形空心墩，双柱墩及实体墩。二、计算分析内容： 1、墩身模板强度验算 2、墩身模板刚度分析三、分析计算依据 1、钢结构设计规范：GB50017-2003 2、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003 3、全钢大模板应用技术规范：DBJ01-89-2004 4、建筑工程模板施工手册杨嗣信中国建筑工业出版社四、模板设计构件规格及布置 1、面板：δ6 2、竖肋：Ⅰ10，布置间距400mm，法兰：δ16×100 , 抱箍：［16 模板具体构造见后附图。五、荷载分析

1、计算初值浇注速度V=1m/h，混凝土溶重γ=25KN/m3，混凝土初凝时间t0=17h。外加剂影响修正系数：β1=1.2 β2=1.15,混凝土浇注层的高度H=4m 2、荷载计算 ⑴按下列二式计算,取其中最小值: F=0.22γt0β1β2V1/2 =0.22×2.5×104×17×1.2×1.15×11/2 =1.29×105(N/m2) F=γH=2.5×104×4=1×105（N/m2）取F1=1×105(N/m2) 其中：γ—砼密度，取γ=2.5×104 N/m3 t0—砼初凝时间,取t0 =17h β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0, 掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2,这里取1.2 β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm～9cm 时取1.0, 11cm～15cm时取1.15, 这里取1.15 ⑵泵送混凝土浇注施工时（T>10℃）对侧面横板压力 F2=4.6V1/4 =4.6×1 =4.6×103(N/m2) ⑶振捣混凝土时对侧面横板的压力 F3=4×103(N/m2) ⑷侧面横板即承受的总压力

模板工程计算规则

模板工程计算规则模板一般就是按照与砼接触面的面积进行计算，你可以按照当地的计算规则学习一下就可以了，也可以借鉴一下以下的，各地的具体规则只是局部有不大相同的一、本章中模板是分别按本省施工中常用的组合钢模板、定型钢模板、竹模板、木模板编制的，实际施工采用不同模板时可以调整。二、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支撑高度3.6m编制的，超过3.6m时，每超过1m （不足1m者按1m计），超过部分工程量另按超高的项目计算。三、拱形、弧形构件是按木模考虑的，如实际使用钢模时，套用直形构件项目，人工乘以系数1.2。四、构造柱模板套用矩形柱项目。五、倒锥壳水塔塔身钢滑升模板项目，也适用于一般水塔塔身滑升模板工程。六、烟囱钢滑升模板项目均已包括烟囱筒身、牛腿、烟道口；水塔钢滑模均已包括直筒、门窗洞口等模板用量。七、项目中钢筋混凝土烟囱筒身、圆形贮仓筒壁及造粒塔筒壁，是采用钢滑模或木模施工的。其他项目，是按组合式钢模或木模施工计算的，如实际施工方法或采用的模板品种、数量与项目规定不同时，可以调整。八、采用钢滑模施工的项目内包括了提升支撑杆的用量，如设计不同时，可以调整。如设计规定利用支撑杆代替结构钢筋，在计算钢筋用量时，应扣除支撑杆的重量，如支撑杆施工后拔出者，其回收率和拔杆费用另行计算。九、如大面积模板需要加大刚度，在构件中设置对拉螺栓，并同混凝土一起现浇在构件中不取出周转使用，可根据经批准的施工组织设计，按实际用量及单价调整。十、斜梁（板）是按坡度30°以内综合取定的。坡度在45°以内，按相应项目人工乘以系数1.05。坡度在60°以内，按相应项目人工乘以系数1.1。十一、剪力墙计算时，按以下规定计算。 1、剪力墙较长边是墙厚的4倍以下时，按柱的相应项目计算。 2、剪力墙较长边是墙厚的4倍以上，7倍以下时，按短肢剪力墙项目计算。 3、剪力墙较长边是墙厚的7倍以上时，按墙的相应项目计算。十二、现浇空心楼板执行平板项目。十三、电梯井壁的混凝土支模高度超过3.6m时，超过部分工程量另按墙超高项目计算。计算规则一、现浇混凝土。 1.现浇混凝土模板工程量，除另有规定者外，均按混凝土与模板的接触面的面积以平方米计算，不扣除后浇带所占面积。二次浇捣的后浇带模板按后浇带体积以立方米计算。 2.现浇钢筋混凝土墙、板上单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3m2以上时，孔洞所占面积应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。 3.基础：（1）带形基础：应分别按毛石混凝土、无筋混凝土、有梁式钢筋混凝土、无梁式钢筋混凝土带形基础计算。凡有梁式带形基础，梁的模板按梁长乘以梁净高以平方米计算，次梁与主梁交接时，次梁模板算至主梁侧面。其梁高（指基础扩大顶面至梁顶面的高）超过1.2m 时，其带形基础底板模板按无梁式计算，扩大顶面以上部分模板按混凝土墙项目计算。（2）独立基础：应分别按毛石混凝土和钢筋混凝土独立基础与模板接触面计算，其高度

墩身模板计算：

墩身模板计算书墩身模板按双向面板设计，6mm钢板作为小肋，槽8作为大肋，2槽16作为围檩。 1、面板计算：面板按最不利考虑，按三边固结，一边简支计算。（1）强度验算：取10mm宽板条作为计算单元，荷载为混凝土侧压力按50KN/m2=0.05N/mm2 q=0.05×10=0.5N/mm 因1 x /ly=1 M x0 =-0.06×0.5×4502=6075N/mm M y0 =-0.055×0.5×4502=5569N/mm 截面抵抗矩：W=bh2/6=10×62/6=60mm3 O X =M X /W=6075/60=101N/mm2＜215 （2）挠度验算：ｆ max =0.0016（ql4/K） K=Eh3b/12（1－V2）=2.06×105×63×10/12（1－0.32）＝407×105＝4.07×107 ｆ max =0.0016×（0.5×4504/4.07×107）＝0.0016（0.5×4.1×103/4.07）＝0.81mm 2、小肋计算：因大肋间距450mm，小肋焊在大肋上，按两端固定梁计算。 q=0.05×452=22.6N/mm （1）强度验算：小肋与面板共同作用，计算板的有效宽度。组合截面形式： y 1 =S/A S=6×452×3+80×6×（40+6） =30216mm3 A=452×6+80×6=3192mm2 y 1 =S/A=9.5mm 截面挠性矩：I=452×63/12+452×6×（9.5－3）2＋80×63/12＋80×6×（76.5

－40）2 ＝8136＋114582＋1440＋639480 ＝763638mm 4 W 上=I/y 1=80383mm 3 W 下=I/y 2=9982mm 3 弯矩按两端固定梁计算： M=-（ql 2/12）=-1/12×22.6×4502=381375N.mm σ下=M/W 下=381375/9982=38.2N/mm 2 根据σ=38.2N/mm 2 b/h=450/6=75 查表 b 1/h=65 有效板宽b 1=65×6=390mm S=390×6×3+80×6×46=29100mm 3 A=2820 mm 2 y 1=S/A=10.3mm y 2=75.7mm I=390×63/12+390×6×（10.3－3）2＋80×63/12＋80×6×（75.7－40）2 =7020+124699+1440+611755 =744914mm 4 W 上=I/y 1=744914/10.3=72322mm 3 W 下=9840mm 3 σ下=I/w 下=744914/9840=757N/mm 2＜215 （2）挠度验算 W ＝ql 4/384EI=22.6×4504/（384×205×105×744914）＝22.6×4.1×105/384×2.05×744914 ＝0.7mm 3、大肋计算：（1）计算简图围檀是大肋的支承，可简化三跨连续梁ｑ＝450×0.05＝22.5N/mm （2）强度验算：板肋共同作用确定面板存放宽度

墩柱模板计算

墩柱模板计算一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) < 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。三、？四、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效

压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 [ 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： … Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50～ 90mm max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++

桥墩模板计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料： 1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。 3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载： 4.0km/m2；二者不同时计算。 2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： h Pγ =（1） k 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T; 式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；

h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）； γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m 最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2； 4. 检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、面板的检算 1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367； y x l l 、－分别为板的短边和长边； 'q －作用在模板上的侧压力。板的跨中最大挠度的计算公式为：

墩柱模板承载力计算

墩柱模板承载力计算 1 模板及支架自重肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表） 2 混凝土容重24 kN/ m3 钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m3 3 施工人员及设备的自重 a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2 以集中荷载验算（取大者） 2.5 kN b、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2 c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。 4 振动混凝土时产生荷载对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力新浇混凝土的初凝时间（h）t =200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m 外加剂影响系数（β 1 ）：不掺外加剂时取 1 掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2 混凝土塌落度影响修正系数（β 2 ）：当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1 110～150mm时取 1.15 新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γt β 1 β 2 V1/2 68.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2 取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m2

6 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载：用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2 由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对模板的侧压力同时计算。 7 墩柱模板有关数据：肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm 8 模板检算：最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa 强度符合要求。挠度计算：qL4/128EI 计算挠曲变形： 1.25 mm 模板允许变形为：[f]=l/800 1.875 mm 刚度符合要求。

MIDAS 墩柱模板设计计算书

墩柱模板计算书-midas-civil

墩柱模板计算书计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017 —2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3 ； 2、混凝土浇注速度：2m/h ； 3、浇注温度：15C; 4、混凝土塌落度：16?18cm ; 5 、混凝土外加剂影响系数取1.2 ; 6 、最大墩高17.5m ；7、设计风力：8 级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。三、荷载计算 1 、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1 。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 72。72x2 ““ P max 4°kPa .1.6 2 1.6 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》（GBJ204-83）中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=°.22 Y0K1K2V1/2 Pmax = Y 式中： Pmax ------ 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） Y-----混凝土的重力密度（kN/m3 ）取25kN/m3 t° ----- 新浇混凝土的初凝时间（h）; V ----- 混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h h ------ 有效压头高度； H------混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的厚度（m）; K1——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取 1.2; K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85 ;5° 90mm 时，取1; 11°?150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22 Y°K1K2V1/2=0.22 X25 X8X1.2 X1.15 >21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/ f=87.87/25=3.43m

墩柱模板计算

目录一、编制说明 (2) 1.1 设计依据 (2) 1.2 工程概况 (2) 1.3 设计说明 (2) 1.3.1 模板构造 (2) 1.3.2 材料容许应力 (3) 1.3.3 内力符号规定 (3) 1.3.4 基本假设 (3) 二、混凝土侧压力计算 (3) 三、钢模板设计计算 (4) 3.1 面板计算 (4) 3.2 竖肋计算 (5) 3.2.1柱身竖肋 (5) 3.2.2 柱帽竖肋 (6) 3.3 背楞计算 (8) 3.3.1长背楞计算 (8) 3.3.2短边背楞计算 (12) 3.4 拉杆计算： (13) 3.5 模板结构说明 (14) 后附模板的结构图 (14)

郑徐客运专线ZXZQ5标段一分部桥墩模板计算书一、编制说明 1.1 设计依据（1）设定的施工参数：浇筑速度2m/h；混凝土添加具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.20；混凝土坍落度暂定：180～220mm；取β2=1.20；模板使用有拉筋模式设计；面板采用δ=6mm热轧钢板；刚度要求：搭接（包括边墙基础）部分变形不超过2mm，其他部分变形不超过1mm；标准段分节高度2m，调整节按1m、0.5m配节；所有模板接缝按平口加工。（2）《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设（2010）241号；（3）《钢结构设计规范》（4）《混凝土结构工程施工及验收规范》（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（6）《郑徐客运专线施工图商丘特大桥郑徐客专施图（桥）-9-Ⅰ》；（7）郑徐客运专线施工图桥梁综合参考图一（桥参）-2 郑徐客专施图（桥参）-4；铁路综合接地系统、沉降观测以及郑西公司下发其他的图纸文件等； 1.2 工程概况本工程为郑徐铁路桥梁工程，涉及到的有墩柱规格有2×6m（直墩）及3.2×9，本计算书为2×6（直墩）的设计计算。 1.3 设计说明 1.3.1 模板构造模板采用Q235B钢材加工，各断面由4块模板组拼而成，接缝为平口，加固方式按有对拉筋及无对拉筋两种分别验算。

模板力学计算书

空心锥形墩柱外模模板计算书一、墩柱模板外模采用双槽钢大肋形式，允许穿砼对拉螺栓，约计1250mm一个大肋；墩身模板断面结构示意图二、墩柱模板相关计算：概况：模板用料说明：外模：面板采用6mm钢板；背肋（平板：采用12#槽钢，间距约300mm；）；横向对拉大肋采用2*【18，间距约1250mm，连接边采用厚12*120带钢。对拉螺栓采用M32螺栓（二）、墩柱荷载计算：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：

F=0.22rct0β1β2v 1/2或F=rch 公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力; rc——混凝土的重力密度 t0——新浇筑混凝土的中凝时间（取10小时） V——混凝土的浇注速度（1m/h） H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；（按照最高6米计算 β1————外加剂影响修正系数掺假缓凝剂时取值为1.4 β2————混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取值1.15 F=0.22*25*10*21/2=62.78KN/m2或者F=25*6=150KN/m2 （2）振捣压力为4KN/m2，水平振捣压力为2KN/m2 （3）荷载设计值（KN/m2） Q=62.78*1.4+4*1.4=93.5KN/m2 （三）墩柱模板验算： 1、面板验算（如下图所示）可以将面荷载转化成线荷载考虑，所以取10cm板条简化为三跨连续梁验算（其跨度30cm）;荷载q=93.5*0.1=9.35KN /m 根

据以上计算，最大变形量为1.37mm，最大应力为140.25Mpa，符合要求 2、背肋验算（如下图所示）：背肋【12跨度为125cm，取其线荷载q=93.5*0.3=28.05KN/m; 根据以上计算值，背肋最大变形量为1.31mm，力为101.73Mpa，符合要求 3、墩柱模板对拉桁架验算：（如下图所示）墩身平板对拉压点较侧板压点大，对拉压点跨度取其线荷载q=93.5*1.25=116.88KN/m;

墩身钢模板受力计算

墩身模板受力计算一、基本参数：最大墩身分节高度9m ，砼初凝时间为7h ，入模温度25℃。砼容重γ=25KN/m 3，砼坍落度约16～18㎝，砼每小时浇注数量为40m 3/h ，墩身最小截面积S=5.2×4.8+2.42×3.14=43.05㎡砼浇注速度：V=40/S=40/43.05=0.93m/h 二、砼侧压力计算。 1、有效压头高度h V=0.93m/h<6m/h h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.021=1.61m P max =0.22rt 。k 1k 2V 1/2 (式1) P max =rh (式2) t 。-砼初凝时间 k 1-外加剂影响系数 k 2-砼坍落度影响修正系数 P max =0.22rt 。k 1k 2V 1/2 =0.22×25×7×1.2×1.15×0.931/2=51KPa P max =γh =25×1.61=40.25KPa 取P max =51KPa 2、倾倒砼时产生的荷载P 1=6KPa 根据《公桥规》作用于模板的侧向最大压力 P=P max +P 1 =51+6=57KPa

三、模板计算：模板采用横肋[10，间距25㎝，竖肋采用高为80㎜厚6㎜热轧扁钢。面板采用δ=6㎜钢板。 1、面板强度计算面板被横肋、竖肋分成多个区域，按 l x =30㎝，l y =25㎝,l x /l y =1.2<2 面板按两边简支，两边固结的双向板计算，取1㎜宽板条作为计算单元 q=P ×1㎜=57KPa ×1㎜=0.057N/㎜ 1.1应力计算跨中弯矩M x =k x q l x 2 ；M y =k y q l y 2 支座边上的弯矩，M x 。=k x 。q l x 2;M y 。=k y 。q l y 2 查表知：k x =0.0285；k y =0.0158，k x 。=-0.0698；k y 。=0 M x =0.0285×0.057×4002=146.2N ·mm M y =0.0158×0.057×4002=56.3N ·mm M x 。=-0.0698×0.057×4002=248.7N ·mm 钢板泊松系数v=0.3，跨中弯矩修正后 M x (V)=M x +vM y =146.2+0.3×56.3=1630.09N ·mm M y (V)=M y +vM x =56.3+0.3×146.2=60.56N ·mm 面板抗弯截面模量W=1/6bh 2=1/6×62=6mm 3 应力σ=M/W=248.7N ·mm ÷6mm 3 =41.45N/mm 2=41.45MPa<[σw ]=181MPa

45：1实心墩柱模板计算书

达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。 γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15) 计算。 T ------混凝土的温度（25°C ）。 V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。 H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。 Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。 Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x6x1.2x1.15x21/2 =64.4kN/m 2 H F c γ= =25x18=450kN/m 2

混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。 2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土） 3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数: 新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2; 活荷载分项系数r=1.4 1．总体水平侧压力的设计值为 F =64.4*1.2=78.28kN/m2 设模板受力分析采用总体水平侧压力设计值 2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值算刚度时荷载的分项系数取1.0 F =64.4*1.0=64.4kN/m2 标 1.1模板的计算 (第二套) 已知:墩身的最大截面为7800*3100及结构形式（见图1）,两端圆弧最大半径R1550;现选取4700*2000的平模板（见图2）,面板为6mm，竖边框为2000*120*14的钢板，横边框为4700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为1000mm;圆弧模板:面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#槽钢；模板连接螺栓为M20*65；

墩身模板计算书

墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。模板图见下： ∠100×10 L=120mm M20×770 斜拉杆 φ18 连接孔 2[14a槽钢 L=2100 -10×100 圆弧加强板 φ25×20 定位套图1 模板二维图

图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为： S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2 故砼浇筑速度V为： V = 20÷(3.923)=5.10 m/h 混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：

新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×51/2=135.8kN/m2 h= Pmax/γ=135.8/25=5.43m 2、风荷载计算风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0 W------风荷载强度(Pa)； W0------基本风压值(Pa)，，8级风风速v=17.2～20.7m/s ； K1------风载体形系数，取K1=0.8； K2------风压高度变化系数，取K2=1； K3------地形、地理条件系数，取K3=1； W=K1K2K3W0=0.8×267.8=214.2Pa 桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。 3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m2。 2 01W 1.6 V =22011 W 20.7267.8Pa 1.6 1.6 V ==?=