长沙湾特大桥40米简支箱梁计算书
厦深铁路工程
长沙湾特大桥40米预应力混凝土简支箱梁
计算说明
计算：计算时间： 2009.03
复核：复核时间：
审核：审核时间：
目录
纵梁计算..........................................................................................................................
1.计算说明..............................................................................................................
1.1、结构体系....................................................................................................
1.2、施工方法....................................................................................................
2、模型及荷载.......................................................................................................
2.1、计算模型....................................................................................................
2.2、计算荷载....................................................................................................
3、支承反力结果...................................................................................................
4、全梁弯矩包络图...............................................................................................
5、计算成果...........................................................................................................
5.1 混凝土截面应力验算..................................................................................
5.2 混凝土正截面抗裂验算..............................................................................
5.3 结构极限强度验算......................................................................................
5.4 活载作用下的竖向挠度验算......................................................................
5.5恒载作用下的竖向挠度验算和预拱度设置...............................................
5.6梁端竖向转角和工后徐变验算...................................................................
5.7使用阶段钢束应力验算结果.......................................................................
6、施工阶段应力验算...........................................................................................
7、横向计算...........................................................................................................
1 计算说明
1.1 结构体系
本桥为双线有碴简支箱梁桥，桥梁全长40m，支点间距38.5m，桥面宽12.2m （线间距为4.6m），采用预应力混凝土简支箱梁。由于设计受到中—活载强度、工后徐变等多方面制约，梁高经过反复比选，最后确定为3.2m等高度梁。截面布置详见桥梁结构图。
梁体圬工采用C50混凝土，纵向预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，钢绞线公称直径15.2mm，规格为12-7φ5和15-7φ5，钢束张拉控制应力为1283.4MPa，普通钢筋采用HRB335和Q235，各项材料弹性模量及强度数值依照《铁路桥涵钢筋混凝土结构设计规范》(TB 10002.3-2005)
1.2 施工方法
采用满堂支架现浇法施工。
2模型及荷载
2.1计算模型
计算软件采用桥梁博士V3.1.0版，采用平面梁单元建模，全桥共离散为42个单元和43个节点，支点节点号为2和42，其中2号节点设为固定铰支座，42号节点设为滑动铰支座。计算模型如图1所示。
图2.1 桥梁有限元分析离散图
2.2 计算荷载
1、自重及二期恒载
结构自重按26kN/m3计算，二期恒载为184kN/m。
2、ZK 车辆荷载及动力作用
双线按规范《新建时速200～250公里客运专线铁路设计暂行规定》规定。 ZK 车辆荷载冲击系数值： ⑴ 计算剪力时：
10.913φ=
+
⑵ 计算弯矩时：
20.851φ=
+
对于本桥：
1.078913.0
2.040996.01=+-=φ 099.1851.02
.040494.12=+-=
φ，
计算时为偏安全都取1.099计算
3、双线中—活载作用下按《铁路桥涵设计基本规范》规定，两线同时作用时，取折减系数0.9。
其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L ），α=4*(1-h)≤2.0, L 为桥梁跨度。 对于本桥：1+μ=1+2*6/（30+40）=1.171 4、温度影响
按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1)办理：整体升降温25℃，纵向温度荷载按顶板升温5℃考虑。
对于单箱单室箱形截面，其横向计算按升温、降温两种情况考虑温度变化的影响力，其计算模式如下：
5、混凝土收缩徐变：按规范（JTGD62-2004）附录F 取用；
6、制动力考虑其与冲击力组合，取一线竖向静活载的10%计算。
3全梁弯矩包络图
下图中红色代表最小抗力；黄色代表最大内力（其中内力已按规范乘了安全系数，其中主力组合时为2.0，附加力组合时为1.8）。
图3.1 主力组合弯矩包络图（中—活载）单位（kN.m）
图3.2 主力+附加力组合弯矩包络图（中—活载）单位（kN.m）
图3.3 主力组合弯矩包络图（ZK活载）单位（kN.m）
图3.4 主力+附加力组合弯矩包络图（ZK活载）单位（kN.m）
4支承反力结果
表4.1 支承反力表（kN）
说明：已计入ZK活载冲击系数1.099和中活载冲击系数1.171。
5计算成果
纵向计算内力组合
组合Ⅰ（主力）：自重＋二期恒载＋预加力+收缩徐变+支座不均匀沉降
组合Ⅱ（主+附）：自重＋二期恒载＋预加力+收缩徐变+支座不均匀沉降+制动力+温度变化
5.1 混凝土截面应力验算
运营荷载作用下混凝土压应力应满足
主力组合：σc ≤0.50fc；
主力+附加力组合：σc ≤0.55fc；
混凝土拉应力σct ≤0；，
抗裂荷载作用下应满足
混凝土主拉应力σtp ≤0.7fct；主压应力σcp ≤0.60fc
5.1.1 混凝土截面正应力验算：
表5.1 中—活载作用下正应力验算表（Mpa）
截面
表5.2 ZK活载作用下正应力验算表（Mpa）
位置
主力组合主力+附加力组合
上缘最
大应力
上缘最
小应力
下缘最
大应力
下缘最
小应力
上缘最
大应力
上缘最
小应力
下缘最
大应力
下缘最
小应力
跨中
截面
9.2 5.5 8.4 3.1 9.2 5.0 8.4 2.8 支点
截面
2.6 1.5 7.6 6.9 2.6 0.7 7.6 6.6
（1）由计算得运营荷载作用下混凝土最大压应力σc
主力组合σc=9.6≤0.50fc=16.8；
主力+附加力组合σc =9.6≤0.55fc=18.4.
（2）由计算得运营荷载作用下混凝土未出现拉应力，即σct≤0.
下图图中红、黄、蓝、绿色分别代表上缘最大、最小应力值及下缘最大、最
小应力值（正值代表压应力）
图5.1 主力组合正应力包络图（中—活载）
图5.2 主力+附加力组合正应力包络图（中—活载）
图5.3 主力组合正应力包络图（ZK活载）
图5.4 主力+附加力组合正应力包络图（ZK活载）5.1.2 混凝土截面主应力验算
表5.3 主应力验算表（Mpa）（压应力为正，拉应力为负）
位置
中活载作用ZK活载作用主力组合主力+附加力组合主力组合主力+附加力组合
最大
压应力
最大
拉应力
最大
压应力
最大
拉应力
最大
压应力
最大
拉应力
最大
压应力
最大
拉应力
跨中
截面
11.5 -1.2 12.1 -1.2 11.0 -0.5 11.5 0.7 支点
截面
10.8 -1.5 11.2 -1.7 10.8 -1.3 11.6 -0.5
（1）由计算得混凝土主拉应力σtp：
主力组合最大值σtp =1.5Mpa，小于要求的0.70fct=0.7*3.1=2.17MPa；
主力+附加力最大值σtp =1.7Mpa，小于要求的0.70fct=0.7*3.1=2.17MPa.
（2）由计算得主压应力σcp：
主力组合最大值σcp =11.5 Mpa，小于要求的0.6fc=0.6*33.5=20.1，
主力+附加力组合最大值σcp =12.1Mpa，小于要求的0.6fc=0.6*33.5=20.1 由此得主应力满足要求。
下图图中红色代表最大主压应力，绿色代表最大主拉应力
图 5.5 主力组合主应力包络图（中—活载）单位：Mpa
图 5.6 主力组合主应力包络图（中—活载）单位：Mpa
图 5.7 主力+附加力组合主应力包络图（ZK活载）单位：Mpa
图 5.8 主力+附加力组合主应力包络图（ZK活载）单位：Mpa
5.1.3 混凝土截面剪应力验算
剪应力的最值出现在支点截面，现列出两种活载作用的支点截面剪应力。
表5.4 中—活载作用下剪应力验算结果（Mpa）
主力组合主力+附加力组合最大剪应力最小剪应力最大剪应力最小剪应力
2.75 -2.75 2.75 -2.75
表5.5 ZK活载作用下主应力验算结果（Mpa）
主力组合主力+附加力组合最大剪应力最小剪应力最大剪应力最小剪应力
2.32 -2.32 2.32 -2.32
（1）由计算得运营荷载作用下混凝土最大剪应力τcmax：
主力组合剪应力最大值τcmax=2.75，小于要求的0.17fc=5.7MPa；
主力+附加力最大值剪应力最大值τcmax=2.75，小于要求的0.17
fc=5.7MPa；
由此得主应力满足要求。
下图图中红色代表最大剪应力，绿色代表最小剪应力
图5.9 主力组合剪应力包络图（中—活载）单位：Mpa
图 5.10 主力+附加力组合剪应力包络图（中—活载）单位：Mpa
图 5.11 主力组合剪应力包络图（ZK活载）单位：Mpa
图 5.12 主力+附加力组合剪应力包络图（ZK活载）单位：Mpa
5.2 混凝土正截面抗裂验算
计算结果的应力值为《铁路桥涵钢筋混凝土结构设计规范》(TB
10002.3-2005)第6.3.9条的(K
f σ-σ
c
)，因此只要该值小于γf
ct
（此桥跨中截
面γ =0.994），
由计算得跨中正截面在抗裂组合作用下Kfσ-σc=1.6Mpa小于
γfct=3.08，因此抗裂满足规范要求。
下图图红代表上缘最小应力，绿代表下缘最小应力。
图5.13 抗裂组合作用下正应力包络图（中—活载）
图5.14 抗裂组合作用下正应力包络图（ZK活载）
5.3 结构极限强度验算
5.3.1正截面抗弯强度验算
对于简支梁，正截面抗弯强度控制截面为跨中截面（其算得的安全系数最小）。由计算得跨中截面：
（1）中—活载作用下
主力组合安全系数为 264077/119243=2.215，大于本桥要求的2.20；
主力+附加力组合安全系数为256000/11600=2.215，大于本桥要求的1.98；
（2）ZK活载作用下
主力组合安全系数为264077/115124=2.294，大于本桥要求的2.20；
主力+附加力组合安全系数为264077/115124=2.294，大于本桥要求的1.98。
5.3.2斜截面抗剪强度验算
对于简支梁，斜截面抗剪强度控制截面分别为距支点0.5h处截面，距支点0.25L处截面，腹板变化处截面以及箍筋间距变化处截面。根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）附录C中的C.0.2
条计算。
=23.27kN，混凝土与箍筋共同承受（1）距支点0.5h处，最大计算剪力V
max
剪力以及预应力钢筋承受的剪力之和：
Vcv+Vb=90.35，抗剪安全系数为90.35/23.27=3.89，大于要求的2.0。
=14.55kN，混凝土与箍筋共同承受（2）距支点0.25L处，最大计算剪力V
max
剪力以及预应力钢筋承受的剪力之和：Vcv+Vb=73.49，抗剪安全系数为73.49/14.55=5.05，大于要求的2.0。
=11.68kN，混凝土与箍筋共同承受（3）腹板变化截面处，最大计算剪力V
max
剪力以及预应力钢筋承受的剪力之和：Vcv+Vb=66.93，抗剪安全系数为66.93/11.68=5.73，大于要求的2.0。
=18.37kN，混凝土与箍筋共同（4）箍筋间距变化处截面，最大计算剪力V
max
承受剪力以及预应力钢筋承受的剪力之和：Vcv+Vb=82.13，抗剪安全系数为82.13/18.37=4.47，大于要求的2.0。
5.4活载作用下的竖向挠度验算
在静中—活载作用下，跨中竖向最大挠度为11.8mm（向下），小于规范允许的竖向挠度值 L/800=40000/800=50mm。
在ZK静活载作用下，跨中竖向最大挠度为9.8mm（向下），小于规范允许的竖向挠度值 L/1000=40000/1000=40mm。
所以竖向挠度值满足要求。
5.5恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置
恒载作用下在跨中引起的最大挠度值为40.0mm（向上），需设置反拱度，按（恒载+1/2活载=40-11.8/2=34.1mm）挠度值反向设置,其它位置按二次抛物线过渡。
5.6 梁端竖向转角和工后徐变验算：
（1）在ZK静活载作用下，梁端最大竖向转角为0.91‰；在静中—活载作用下，梁端最大竖向转角为1.06‰；小于规范要求的2‰（有碴轨道）,所以满足要求。
（2）梁体最大工后徐变在跨中，其值为17.1mm，满足规范要求的有碴桥面梁的徐变上拱值不宜大于20mm的要求。
5.7使用阶段钢束应力验算结果
使用阶段主力组合下钢束最大应力结果见下表所示：
表5.6 钢束应力验算表（MPa ）
钢束编号 使用阶段标准值组合应力 张拉控制应力 容许应力值 是否满足
B1 1081 1283.4 1116 是 B2 1069 1283.4 1116 是 F1 F3 1080 1283.4 1116 是 F2 F4 1086 1283.4 1116 是 F5 F6 1088 1283.4 1116 是 F7 F8 1092 1283.4 1116 是 F9 F10 1093 1283.4 1116
是
足规范要求。
6施工阶段应力验算
考虑张拉时混凝土应力达到设计强度的90%，取C45计算。依照《铁路桥涵钢筋混凝土结构设计规范》(TB 10002.3-2005)，混凝土应力
0.703021.0c c f σα≤=?=
以下列出施工阶段正应力累计效应结果图
图6.1 施工阶段应力累计图 单位：Mpa
由图可知，截面最大压应力为15.8 MPa,小于要求的21.0Mpa ，所以满足要求。
7 横向计算
7.1. 计算说明
箱梁横向计算取1米长箱梁，将纵向作用在桥上面的荷载换算到1米长箱梁顶板上进行分析。采用桥梁博士计算，先不加横向预应力且考虑以下两种荷载组合计算。
组合1：自重+二期恒载+列车活载
组合2：自重+二期恒载+列车活载+温度影响力
7.2. 横向截面计算
横向对梁端、跨中及截面变化处进行横框计算。
7.2.1 跨中截面横向计算
（1）组合内力计算结果
组合1和组合2作用下结构的弯距图如17所示，可见33、45号截面为控制截面，33和45号节点在顶板与腹板相交处，39号节点为顶板跨中位置。组合1和组合2作用下的33号和45号截面的内力在表7.4中列出。
图7.1 组合作用下环框弯距图
表7.1 环框组合内力计算结果表
荷载截面号弯距（KN·m）剪力（KN）轴力（KN）
组合133-35036720.6 45-35036720.6
组合2
33200326520
45200334520
（2）配筋及应力检算
以顶板上下缘沿横向配置φ16间距为10的HRB335钢筋；
对30-32、39-41单元下缘沿横向配置φ14间距为10cm的HRB335钢筋；
对1-2，11-12单元下缘沿横向配置φ14间距为10cm 的HRB335钢筋；
对23-33，38-48单元上缘沿横向配置φ20间距为40cm 与φ16间距为10cm 的HRB335钢筋；
对33-38单元下缘沿横向配置φ20间距为40cm 与φ16间距为10cm的HRB335钢筋。
对33号截面和45号截面进行应力检算，计算内力选用组合1和组合2中较大者，验算结果在表5中列出。
表7.2 环框组合内力计算结果
截面号混凝土压应力（Mpa）钢筋拉应力（Mpa）
33 4.9280.55
45 1.2522.21
这两处截面受弯强度满足规范要求，即横向强度不起控制作用，该简支梁无需施加横向预应力。
7.2.2 梁端截面横向计算
（1）组合内力计算结果
双线加载：主力组合和主力加附加力组合作用下结构的弯距图如图2所示，可见24、28、32号截面为控制截面，24和32号节点在顶板与腹板相交处，28号节点在顶板中心。
图7.2 组合作用下横框弯距图
表7.3 横框组合内力计算结果表（主力组合）
表7.4 横框组合内力计算结果表（主力附加力组合）
单线加载：主力组合和主力加附加力组合作用下结构的弯距图如图3所示，可见24、32号截面为控制截面，24和32号节点在顶板与腹板相交处，28号节点为顶板跨中位置。
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目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
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应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁 下部构造（路基宽9.0米，R＝80m） 计 算 书 计算：汪晓霞 复核： 审核： 二〇一九年八月
第一部分基础资料 一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标： 强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝500MPa
抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸 上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。 桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。 二、计算采用程序 下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。 三、计算说明与计算模型 1.计算说明 计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型 根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。 第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算 按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。 经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计
3×20普通钢筋箱梁计算书讲解
目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)
1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：
30箱梁模板计算书
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标 段窟野河大桥 30m箱梁预应力张拉计算书 编制： 审核： 2019年5月20日
目录 第1章工程概况 (1) 第2章张拉力计算 (2) 第3章张拉工艺流程质量控制 (14) 第4章张拉注意事项及安全技术 (16)
第1章工程概况 本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φ s15.20，钢绞线的面积A p=140mm 2，钢绞线的标准强度f pk=1860MP a ，松 弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。 施工要求 1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。 2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。 3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书 (一)设计原始数据 1、 模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。 2、 桁架最大间距为800mm 一道。 3、 施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。 (二)模板侧压力计算 F=0.22γc t o β1β2V 1/2 其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3； t o 为混凝土初凝时间； β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。 计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。 考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值： F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2 当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2 ，并乘以活荷载分项系数1.4。 F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2 侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算 竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米 取板宽b=1米，面板上的均布荷载q q=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m 考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max = 210 1 ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016 1 61m b -?=??=δ 最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.06 3 max max =<=??==-σσ
3-30m连续箱梁计算书
长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程 3×30m连续箱梁计算 1.工程概述 本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110o。桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。 2.设计依据 3.设计标准及技术规范 3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89) 4.技术标准 4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。 4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。
4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁路双层集装箱运输的要求。 4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反 应谱特征周期为0.4-0.45。 4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。 4.6.竖曲线半径：5000m。 4.7.桥梁横坡：2.0﹪。 4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。 5.主要材料 5.1.混凝土 预制箱梁、边横梁：C50混凝土。 现浇接头、湿接缝：C50混凝土。 混凝土调平层：C40混凝土。 5.2.钢材 5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。 5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。 5.2.3.其它钢材：采用A3钢。 5.3.其它 5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。 5.3.2.桥梁支座：采用板式橡胶支座。
30m箱梁模板计算书
精心整理中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日 30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc----混凝土的重力密度（kN/m3）取26kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 .081/2 =24kN/m2
F=γ c H =26x1.4=36.4kN/m2 取二者中的较小值，F=24kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4kN/m2，取为35kN/m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距：l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x28x0.32=0.252KN.m 惯性距：I=1.0416cm4 截面系数：W=4.166cm3 应力：ó=M/W=0.252KN.m/4.166cm3=60.48N/mm2 30米箱梁预应力拉计算书 一、拉设计 预应力钢束为φj15.2高强度低松弛钢绞线，横载面积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力N1～N3为1340Mpa，N4为1320Mpa，T1为1395Mpa，T2为1340MPa。 二、拉设备选用 1、拉设备能力计算（以单束5根为例，边跨N1～N3） P=σ控×A×n =1340×106 N/m2×140×10-6 m2×5 =938KN=93.8T 为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超拉3%σ控： P max=P×103%=96.6T 2、拉设备行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例） ΔL=σ控×L/E p =1340×106×30.92×103/(1.95×1011) =212.5mm 拉时为两侧拉,单侧伸长量为212.5/2=106.3mm 所选用QYC150型穿心式液压千斤顶,其拉力T=150T，行程l s=400mm。 3、压力表选用 150T千斤顶活塞面积为290cm2。 由式P n=P/A n（式中P n—计算压力表读数；P—拉力；A n—拉设备 工作液压面积），得： P n =96.6×104N/29000mm2 =33.31N/mm2 所选用最大读数为60MPa的压力表。 三、分级拉段划分 为了便于伸长量测量和控制两端拉的同步进行，把拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段拉力分别为： 四、应力拉操作程序 初拉至0.1δk（准确测量伸长量），持荷3分钟，然后拉至0.2δk，持荷3分钟，再拉直接到位δk，持荷3分钟，进油拉到δk锚固。不再采用超拉工艺。 五、理论伸长量计算 根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应力钢铰线理论伸长量进行计算： 1、计算公式： ΔL=P p L/（A p E p）（公式1） P p= {P×[1-e-（kx+μθ）]}/ （kx+μθ）（公式2） 式中，ΔL—理论伸长量，cm； XX大桥计算书 第一节横向分布计算 桥梁横断面布置图如下： 图1 桥梁横断面 1、修正刚性横梁法： 计算参数：G/E=0.4 单梁抗扭惯矩：0.435m4边梁抗弯惯矩：0.3783m4中梁抗弯惯矩：0.3760m4计算跨径：29.4m 记入扭转作用：β＝0.252 横向最不利加载： 1号梁取0.57，4号梁取0.69 2、刚接梁法： 计算参数：G/E=0.4 单梁抗扭惯矩：0.435m 4 边梁抗弯惯矩：0.3783m 4 中梁抗弯惯矩：0.3760m 4 计算跨径：29.4m 悬臂长：0.6625m 1号梁取0.57，4号梁取0.68 第二节 冲击系数计算 计算参数：E=3.45×1010 N/m 2 抗弯惯矩：0.3760m 4 计算跨径：30.0m G=31161N/m m c =3176.45kg/m 12 4.868.45f f === = 1f 适用于连续梁正弯矩及剪力效应，对应1u ＝0.264 2f 适用于连续梁负弯矩效应，对应2u ＝0.361 第三节主梁计算 一、结构设计概况 桥梁全宽为24.0m，桥面净空：1.5m人行道+2.5m非机动车道+2×3.75m行车道+0.5m分隔带+2×3.75m行车道+2.5m非机动车道+1.5m人行道；设计速度：80公里/小时；设计荷载：公路—I级。地震动峰值加速度系数为0.05。 主桥上部结构为（4×30+5×30+4×30+5×30+4×30）m先简支后连续预应力混凝土连续箱梁，梁高1.60 m，采用C50混凝土。预应力材料采用OVM及OBM系列锚具、镀锌双波纹管，桥面铺装为12厘米现浇混凝土。 二、设计参数取值 1、永久作用 ⑴结构重力： 一期恒载混凝土容重为26kN/m3计，按实际断面计重量，横梁按集中荷载考虑, 抗压及抗弯弹性模量为3.45×104MPa，线膨胀系数为0.00001，弹性继效系数为0.3，二期恒载为栏杆及桥面铺装等二期恒载取为12.48kN/m。 ⑵预加力： k＝预应力钢绞线采用公称直径Фs15.24mm低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f p ＝1.95×105MPa，松弛率=3.5%，孔道摩擦系数0.25，孔道偏1860MPa，弹性模量E p k=1395Mpa。差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩6mm，锚下张拉控制应力为0.75f p 计算模型中已经考虑预制箱梁中普通受力钢筋的影响,按照预应力A类构件进行计算。将桥面铺装当作二期恒载，不考虑桥面铺装参与受力。 ⑶混凝土收缩及徐变作用： 按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）计算,环境年平均相对湿度RH取80%。 ⑷基础变位作用： 按隔墩沉降1cm考虑。 2、可变作用 30m组合箱梁上部结构计算书 Ⅰ、设计资料和结构尺寸 一、设计资料 1.标准跨径:30.0m； 2.计算跨径:边跨29.24m，中跨29m； 3.桥面宽度:全宽2×(0.5+11.5+0.75)+0.5=26m；净宽2×11.5m； 4.设计荷载:公路-I级； 5.材料及特性 （1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。6cm 调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。 （2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。 （3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。 （4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。 （5）材料容重：钢筋混凝土γ=26kN/m3,沥青混凝土γ=23kN/m3,钢板容重γ=78.5kN/m3。 以上各种材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，所需参数如下： 6.锚具 GVM15-3、GVM15-4和GVM15-5。 7.施工工艺 预制梁部分按后张法制作主梁，预留预应力钢丝孔道，由Φ=50mm和Φ=55mm的预埋波纹管形成。在现场安装完成后现浇湿接头，完成结构转换工作。 8.设计依据: （1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。 7.计算方法:极限状态法。 二、结构尺寸 30m 预应力砼先简支后连续箱梁钢绞线理论伸长值计算 计算说明 K1445+465机耕天桥、K1448+690机耕天桥及LK0+630.840伶俐互通分离式立体交叉为先简支后桥面连续30m装配式预应力砼小箱梁，共计梁板16片，两侧从上到下有N1,N2,N3，N4四根钢束，每束由5根钢绞线组成。 预应力筋为高强低松弛钢绞线，公称直径为15.20mm，理论伸长值按照《公 路桥涵施工技术规》（JTG/T F50-2011）及附录Pp= 计算，试中： L：理论计算伸长值（mm） Pp：预应力筋平均拉力（N） L：预应力筋长度（mm） Ap：预应力筋截面面积（140mm2） Ep：预应力筋弹性模量（195N/mm2） Pq：预应力筋拉端的拉力（N） X：从拉端至计算截面曲线孔道切线的夹角之和（rad） K：孔道的偏差系数K=0.0015 u：孔道壁摩擦系数u=0.25 采用1500KN千斤顶，两端凹槽扣间距为320mm，限位板厚30mm，工作锚凹卡口4mm，M15-5高度45mm，工具锚高度60mm。拉时锚固截面外钢绞线长度D=千斤顶凹槽口间长度＋限位板厚度＋工作锚高度＋工具锚高度－限位板凹长口即： M15-5 D5＝320+30+45+60-4=451mm 每根钢绞线直曲线长度： 边跨、中跨钢绞线直曲线长度 钢绞线编号 AB 直线段（m ） BC 曲线段(m) CD 直线段(m) N1 8.249 3.927 2.663 N2 6.642 3.927 4.263 N3 5.036 3.927 5.863 N4 1.067 0.733 13.001 一、 边跨、中跨N1钢束 (中梁、边梁) 锚具M15-5，一束由5根钢绞线组成锚下控制应力 1860*0.75*5*140=976500N 1、AB ——直线 X=D5+AB=0.451+8.249=8.700m kx =0.0015*8.700=0.013 Pp= =0.013976500(1)0.013e -?-=970180N 5 9701808.7000.0625140 1.9510Pp L L m Ap Ep *?===*???V Pz=Pq=976500N 1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书 一、概述 本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。 按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。 二、单元划分及横断面拟订 纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。 横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。 三、内力及配筋计算 本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。 按照本横断面，计算自重作用的集度： q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m； 考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度： q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。 简支梁的内力计算公式： M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x) 式中： M：计算截面的弯矩； Q：计算截面的剪力； q：荷载集度； x：计算截面距离支点的距离。 按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。 承载能力极限状态组合内力计算表 结构重要性系数γ0取1.0 按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。 配筋计算 取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。 计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3） 斜截面抗剪计算如下图： 厦深铁路工程 长沙湾特大桥40米预应力混凝土简支箱梁 计算说明 计算：计算时间： 2009.03 复核：复核时间： 审核：审核时间： 目录 纵梁计算.......................................................................................................................... 1.计算说明.............................................................................................................. 1.1、结构体系.................................................................................................... 1.2、施工方法.................................................................................................... 2、模型及荷载....................................................................................................... 2.1、计算模型.................................................................................................... 2.2、计算荷载.................................................................................................... 3、支承反力结果................................................................................................... 4、全梁弯矩包络图............................................................................................... 5、计算成果........................................................................................................... 5.1 混凝土截面应力验算.................................................................................. 5.2 混凝土正截面抗裂验算.............................................................................. 5.3 结构极限强度验算...................................................................................... 5.4 活载作用下的竖向挠度验算...................................................................... 5.5恒载作用下的竖向挠度验算和预拱度设置............................................... 5.6梁端竖向转角和工后徐变验算................................................................... 5.7使用阶段钢束应力验算结果....................................................................... 6、施工阶段应力验算........................................................................................... 7、横向计算........................................................................................................... 新规范35m箱梁计算书. 一、总体概述 上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。设计荷载公路Ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模 的主要规范有： 1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004） 2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004） 3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003） (一)技术指标 设计荷载：公路Ⅰ级。 桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。 标准桥面横坡：2% 跨径：35米 斜度：0°，10°,20°,30°,40° 主梁片数：4片梁。 预制梁长：34.3米。 预制梁高：1.8米。 桥面铺装：9cm沥青混凝土。 混凝土调平层: 8cm50号混凝土。 (二)相关参数 相对温度 75% 桥面板与其它部分的温差为±5° 预应力管道成形为钢波纹管 管道摩擦系数u=0.25 管道偏差系数λ=0.0025l/米 钢筋回缩和锚具变形为6mm (三)主要材料 1．混凝土材料 预制箱梁、横隔板 50号混凝土 现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土 现浇桥面层50号混凝土 主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1 混凝土力学性能表表1.1 2 预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公 称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为 MPa R b y 1860 = ，，控制张 拉应力为1395MPa。弹性模量为 MPa E y 5 10 95 .1? = 。 （四）预应力布置 预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。（五）施工工序 ⑴预制主梁，张拉预应力钢束。 ⑵用天线吊装逐孔架设箱梁，要求现浇箱梁横隔板湿接缝。 ⑶现浇连续墩顶混凝土。 ⑷待连续段混凝土达强度95%后，先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体系，再现浇桥面混凝土。 ⑸待桥面板混凝土达到强度形成全截面后，安装伸缩缝及施工桥面系。（六）活荷载分布影响系数 在计算活荷载横向分配系数时，运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接板梁法。结果如下： 中跨横向分配系数表格表1.2 二、35米箱梁简支变刚构连续计算 一、结构计算模型 主梁高为1.8米，宽为2.4米，具体见图2.1。在计算分析时，将8㎝厚的现浇防水混凝土及9cm厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上，不考虑其对刚度的贡献。选择了一跨5联进行计算，将整个桥梁离散为190个单元，191个节点。单元划分示意图见图2.2、图2.3（图中只示出了半跨结构）。30m箱梁预应力张拉计算书
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