火炬计算书

合集下载

火炬分液罐及火炬计算

火炬分液罐及火炬计算

按《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》编制0、说明a.能分离气体中直径大于300m m的液滴;b.存液量为罐容积的30%。

1、基本参数输入T(工况温度,K)313 P(工况压力,MPa)0.105ρ1(液密度,kg/m3)700.0ρ2(气体相对密度) 2.5d m(液滴直径,μm)300 Q n(标况下气量,m3/d)816000 g(重力加速度,m/s2)9.81 K1(系数,取2.5~3)3 2、过程参数(隐藏)T n(标况温度,K)273.15 P n(标况压力,MPa)0.1013 Z(压缩系数) 1.00ρgn(气体标况密度,kg/m3) 3.010ρg(工况下气体密度,kg/m3) 2.73 M(气体相对分子量)72.41 x 5.97 y 1.21 K67.53μ(气体粘度,mPa·s)0.0068 Ar(阿基米德准数)10938.56 3、卧式单流分液罐计算(双流式气量减半)Re(雷诺数)117.09 C(液滴在气体中的阻力系数) 1.06 V(液滴沉降速度,m/s)0.97 D1(卧式分液罐计算直径,m) 2.07 D(卧式分液罐选取直径,m) 2.00 L1(进出口管之间的距离,m) 6.00集油包设计当分液罐直径大于等于1.5m时,集油包直径不易大于分液罐直径的1/3;当分液罐直径小于1.5m时,集油包直径不易大于分液罐的半径,且不小于300mm;集油包高度不易小于400mm,并应满足仪表安装的要求。

4、立式分液罐计算D2(立式分液罐直径,m) 4.15h1(气体空间高度,m)4注,h1大于或等于1.5倍D2,且不小于3mh2(液面与筒体下端的距离,m) 1.5H(立式分离器筒体高度,m) 5.5。

火炬拉绳的设计计算

火炬拉绳的设计计算

火炬拉绳的设计计算
周姝娟;黄绍岩
【期刊名称】《石油规划设计》
【年(卷),期】2011(022)002
【摘要】在工程设计中经常遇到高耸直立设备(如火炬、烟囱等)的计算,这种计算除了要进行强度和刚度计算外,还要计算目标物在受到风载荷作用下的稳定性.根据力学原理,介绍了火炬在拉绳作用下的设计计算步骤和方法.通过计算,确定拉绳和销子的直径、拉绳节螺杆、叉首螺杆却扣钢板的厚度和火炬筒体拉板厚度等,以满足油气处理厂火炬安全生产的需要,也可以应用于其他类似构筑物的设计.
【总页数】2页(P48-49)
【作者】周姝娟;黄绍岩
【作者单位】中国石化中原油田设计院;中国石化中原油田设计院
【正文语种】中文
【中图分类】TE42
【相关文献】
1.火炬设计计算 [J], 王功礼;梁月霞
2.火炬分液罐设计计算研究 [J], 马兴亮;王增辉;韩雪
3.火炬气总管及气液分离罐设计计算 [J], 裴志;曲友方
4.关于火炬两层拉绳计算公式的推导 [J], 马星;敬蜀龙
5.海上平台火炬臂长度设计计算实例分析 [J], 钟小侠;郑路;林洞峰;陈希;侯辰光
因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

地面火炬预算工程量

地面火炬预算工程量

地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书
地面火炬(预算)工程量计算书。

火炬设计计算

火炬设计计算

辐释射放热热量量×100
9. 5 9. 1 9. 7 11. 1 15. 6 15. 4 16. 9
21. 5 25. 3 28. 6 28. 5 29. 1 28. 0 29. 9
10. 3 11. 6 16. 0 16. 1 18. 7
19. 2 23. 2
注: 火焰中若存在大于 150 Λm 的烃类液滴 F 值将中的 Ρy、Ρ2 可从图 4、5 中查得。
主要参数的敏感性分析
响。公式中的 Ρy、Ρ2 直接与所选位置到火炬塔的距离有 关。对于一个确定的 H 2S 扩散浓度, 火炬栅栏可围住的 半径越大, 所要求的火炬塔高度便可越低。
计算火炬高度时需先假设一个 D 值, 然后进行试 算。公式中的热辐射系数 F 对D 值的影响较大。因为 F 值的大小不仅与燃烧气体的组分有关, 还与燃烧器 的直径大小有关, 所以选择不同尺寸的燃烧器可以调 整火炬的高度。Q 值的大小仅与燃烧气体的组分有关, Σ 值的变化受环境相对湿度的影响, 所以这两个系数 是不易人为改变或控制的。
简单方法主要是依据生产实践中对火焰的观察、 判断, 利用数学方法回归而产生的。 它主要考虑了风 速、风向对火焰中心位置的影响。而特殊方法同时考虑 了风速、风向、气体温度、分子量、低爆炸极限浓度等多 因素的影响。 两种方法相比较, 简单方法有一定的误 差, 特殊方法计算难度较大, 误差较小。 考虑到火炬高 度的确定除了受所选火焰中心位置的影响外, 还受到 辐射热系数 F 和通过大气辐射的 K 值、系数 Σ等因素 的影响, 所以对最终计算结果取整后的火炬高度, 简单 方法的误差所产生的影响就变得很小。 作者认为该方 法用于工程计算是可取的。
当用作单井井口平台时, 可采用 Sea Pony 型平 台, 如图 5 所示。它是 Seaho rse 平台的变型, 实际上就 是半座 Seaho rse 平台。

大港油田聚丙烯火炬工艺计算书

大港油田聚丙烯火炬工艺计算书
2007/10/19
大港油田聚丙烯火炬பைடு நூலகம்案说明
1、火炬头直径:马赫数取0.2为DN800。 2、火炬筒直径:DN800。 3、火炬总高度:80m。 4、当火炬取DN800、总高度80m时:
★地面热辐射强度:热辐射率取0.2,不含太阳热辐射强度,数据如下: 地面最热点距火炬中心31.6m,最热点热辐射强度为2.44Kw/m2, 距最热点93.5m处为1.5Kw/m2,182m处为0.7Kw/m2。 ★地面噪声强度:火炬根部噪声强度为84dB。 5、卧式分液罐:单流式φ2000×6000mm。 6、卧式水封罐:不带挡液板φ2000×6000mm。 或采用火炬筒底立式水封罐:φ2000×3700mm。 7、氮气消耗:28Nm3/h。限流孔板孔径φ3mm。
2007/10/19
大港油田聚丙烯火炬方案说明
1、火炬头直径:马赫数取0.2为DN800。 2、火炬筒直径:DN800。 3、火炬总高度:80m。 4、当火炬取DN800、总高度80m时:
★地面热辐射强度:热辐射率取0.2,不含太阳热辐射强度,数据如下: 地面最热点距火炬中心31.6m,最热点热辐射强度为2.44Kw/m2, 距最热点93.5m处为1.5Kw/m2,182m处为0.7Kw/m2。 ★地面噪声强度:火炬根部噪声强度为84dB。 5、卧式分液罐:单流式φ2000×6000mm。 6、卧式水封罐:不带挡液板φ2000×6000mm。 或采用火炬筒底立式水封罐:φ2000×3700mm。 7、氮气消耗:28Nm3/h。限流孔板孔径φ3mm。

火炬计算书

火炬计算书

0.24 0.03 0.24
计算分液罐中液滴沉降速度 液滴直径 阻力系最大事故排放
m 液滴密度 0.0003
Kg/m3 气体密度 1200
kg/m3 0.5
计算分液罐的直径 工况1 工况2 工况3 计算水封罐的直径 工况1 工况2 工况3
P614 体积流量 m3/h 火炬气温度 K K1系数 39000 303 66000 303 70000 303 2.6 2.6 2.6
工况1: 焦炉气 开车状态 取最大值的15% 工况2: 焦炉气转化气 工况2: 循环气 驰放气 计算火焰放出的能量 工况1 工况2 工况3 计算火焰长度 工况1 P596 马赫数
火炬气排放量kg/h 火炬气压力kpa 16794.38 100 2519.15 100 30566.25 100 27015.63 100
P617 体积流量 m3/h 火炬气温度 K 液面高度 39000 303 66000 303 70000 303 m
质量流量 kg/h 16794.38 30566.25 27015.63
火炬气温度K 303 303 303 303
绝热指数 1.1 1.1 1.1 1.1
平均分子量 火炬头直径 10.6 10.6 11.4 9.5
体积流量 m3/s 6.211591372 0.931738706
流速
m/s 31.65143297 4.747713152 50.95541401
正切值 0.149999943
液滴沉降速度m/s 3.38
操作压力 Kpa
液滴沉降速度 100 3.38 100 3.38 100 3.38
分液罐直径
P594 气体质量流量kg/h 气体低热值j/kg 16794.38 50000000 30566.25 50000000 27015.63 50000000

FPSO火炬塔温度场计算

FPSO火炬塔温度场计算

广东造船2018年第1期(总第158期)50作者简介:吕木英(1985-),女,工程师。

主要从事海洋工程工艺设计工作。

收稿日期:2016-11-24FPSO火炬塔温度场计算吕木英(广州船舶及海洋工程设计研究院,广州 510250)摘 要:火炬系统是FPSO上重要的安全系统。

本文采用先进的火炬仿真计算软件Flaresim对FPSO火炬塔进行热辐射和温度计算,最终得出火炬塔不同高程的温度场分布。

关键词:辐射热强度;Flaresim;温度场中图分类号:U674.98 文献标识码:ACalculation of Temperature Field of FPSO Flare TowerLV Muying( Guangzhou Marine Engineering Corporation, Guangzhou 510250 )Abstract: Flare system is a very important safety system of FPSO. The advanced flare simulation and calculation software FLARESIM is used to calculate the radiation and temperature of FPSO flare tower, and to obtain the temperature field of different elevations for it.Key words: Radiation intension; Flaresim; Temperature field1 引言火炬系统是FPSO上重要的安全系统。

单火炬头的火炬系统,可根据API RP 521和美国雪弗龙设计手册进行手工叠加辐射热计算。

但对于多火炬头的火炬系统,通过手工叠加辐射热的计算方法已不适用。

本文采用先进的火炬仿真设计软件Flaresim,对某FPSO火炬塔的高低压火炬系统进行辐射热和温度场计算,确定火炬塔不同高程的结构温度,以便为火炬塔的结构计算提供重要的输入条件。

高架火炬系统的设计与计算

高架火炬系统的设计与计算

!针#术石油化工设计Petrochemical Design2018,35(3) 8 ~ 12高架火炬系统的设计与计算民(山东三维石化工程股份有限公司北京节能环保开发中心,北京100020)摘要:高架火炬系统是石油化工行业重要的安全设施。

通过介绍中石化某石化炼油厂新建高架火炬工程设计实例,对火炬系统工艺流程设计、火炬系统主要工艺计算、火炬筒体上的主要设备及火炬点火系统等进行了阐述。

重点介绍了火炬系统总管直径的计算和选取,以及火炬分液罐、火炬水封罐、火炬筒体的计算。

提供了高架火炬系统设计与计算的思路和方法。

关键词!火炬排放量分液罐水封罐设计计算doi:10. 3969/j.issn. 1005 - 8168.2018.03.003高架火炬(以下简称火炬)主要用于处理石化 设 的废气和 性气体或 状态下的可燃性气体。

的设计包 气排放管网和 置两部分。

的设计内容包气总管和各分 的设计;置的设内容包 #体、分、水封罐、点设备设计。

1工程概况中石化北京某分公司炼油厂1 〇〇〇万t/a炼 油系统改造项目新建了 5套装置,新建装置事故 气体排放量大,排放气体管道直径 ,炼油厂现有火炬设施的能力难以接纳新建5套装置 气体的 增量,且新建装置距现有火炬区较远,为保证新建装置正常生产运行及在气体,在 新建装置区东北方向约700 m处的山上新建一座高架火炬。

2设计依据2.1设计原则根据各装置事故状态火炬气排放量,在满足 相关 和 要 安全环保的前 ,确 定新建 设 模。

2.2基础数据新建5套装置包括%800万t/a常减压蒸馏I 装置、140万t/a延迟焦化装置、200万t/a加氢裂 化装置、5万m3/h制氢装置、第二套三废处理联合装置(包括6万t/a制硫装置、150 t/h污水汽提装 置及250 t/h溶剂再生装置)。

各装置火炬气最大 排放量 1。

从表1可看出%停电工况是新建火炬最大排 放工况,是低压排放状态,同的装置有:加氢裂化装置202 000 kg/h;制氢装置43 000 kg/h;三废装置17 158 kg/h(酸性气)。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

项目名称:伴生气回收及综合利用工程记录编号:
火炬计算书
项目号:DD11002
专业:工艺
编制:
校对:
审核:
审定:
中国石化集团*****设计研究院
20** 年**月**日
目录
1 计算依据 (2)
2 基础数据 (2)
3 火炬高度和直径的计算 (2)
4 结论 (4)
1 计算依据
《油田油气集输设计技术手册》
2 基础数据
火炬系统排放气体的基础数据如下表:
气体分子量M = 36 kg/kmol
气体密度ρ= 1.6 kg/m3
排向火炬的气体流量Wv = 1250 Nm3/h
气体排放量W = 2000 kg/h
气体的温度T = 313 K
3 火炬高度和直径的计算
以在最大排放量时操作人员有时间从火炬底部撤离为火炬的设计基础,根据操作人员和设备的安全来选择火炬的位置和高度。

为了求得火炬底部位于地坪上任一点P处的热强度,其关系图如下图所示:
P点的热强度计算公式如下:
q=ε·Q/(4πR2)
由上面的关系图可知,R2= x2+H(H+120D)
因此P点的热强度可用下面的公式进行计算:
q=ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))]
热辐射强度为22680kJ/(h·m2)时,人在8s后开始感到灼痛,因此当发生事故排除大量可燃气体到火炬时,应给操作人员提供撤离到安全地带的时间,并使其不致收到约高于16800kJ/( h·m2)的热强度。

假定火炬底部的热辐射强度不超过16800kJ/( h·m2),即16800≥ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))]
其中:H--火炬高度,m;
D--火炬直径,m;
q--热辐射强度,kJ/(h·m2);
ε--火焰辐射率;
Q--火炬释放的总热量。

(1)火炬的火焰辐射率
ε=0.048·M1/2
其中:M--气体分子量
代入分子量数值,计算得ε=0.288
(2)火炬释放的总热量
Q=46200·W
其中:W--事故时气体最大排放量,kg/h;
代入气体排放量值,计算得Q= 9.24×107kJ/h
(3)火炬燃烧器直径
D2=W/690000·(T/M)1/2
其中:M--气体分子量
W--事故时气体最大排放量,kg/h;
T--气体温度,K;
D--燃烧器直径,m;
代入各项数值,计算得出D=0.092 m。

(3)火炬高度的计算
将以上ε,Q及D的数值代入公式:
16800≥ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))] 中,
当x=0时,计算得出:
H≥6.58 m
4 结论
通过以上的计算得出,火炬直径为0.092m,火炬高度不小于6.58m。

因此选择直径为DN100,高度为10m的火炬满足要求。

相关文档
最新文档