6.8米 海巡艇(铝质)《船体结构规范计算书》
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算涉及到以下几个方面的计算：载荷计算、材料强度
计算以及结构强度计算。
对于载荷计算，需要确定艇体受到的各种力的大小和作用位置。
主要的载荷包括：静
态浮力、动态浮力、重力、船载负荷、环境载荷等。
静态浮力和动态浮力可以通过压力积
分计算得到，重力和船载负荷可以通过质量计算得到，环境载荷通常需要参考相应的规范
进行计算。
对于材料强度计算，需要确定使用的铝合金材料的力学性能数据。
主要包括弹性模量、屈服强度、抗拉强度、断裂韧性等。
这些数据可以通过实验测定或者文献资料查找得到。
在计算中，需要根据双体铝合金艇的实际情况确定相应的强度指标。
对于结构强度计算，可以采用有限元方法进行计算。
将艇体分割成一个个小单元，计
算每个单元上的应力和变形，并结合载荷计算和材料强度计算的结果，判断艇体结构的强
度和稳定性。
在计算中，还需要考虑到各种连接件和支撑结构的影响，以确保整个艇体结
构的安全性和可靠性。
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算引言本文旨在对一款双体铝合金艇的结构强度进行规范计算，以确定其在航行过程中的安全性能和稳定性能。
分析该双体铝合金艇采用双头船设计，分为左右两个船体，中间连接着平台。
每个船体的长度为9米，船宽为2.5米，船高为1.2米，平台长度为2.5米，宽度为2.5米，高度为0.5米。
根据计算公式，该双体铝合金艇的容积为12.75立方米，载重量为775千克。
考虑到该艇在波浪中的受力情况，需要对其结构强度进行规范计算，以确保其安全性和稳定性。
1. 船体结构强度计算该双体铝合金艇采用铝合金材料制作，具有较高的强度和刚性。
我们可以根据船体的尺寸和重量计算出其结构强度。
首先，针对船体的承载能力，在认真分析各种波浪条件下，结合实际的载荷要求，按需求选用了合适的铝合金材料进行承载，再通过有限元分析确认实心车床与了铝板船身结合处，确保船身结构牢固。
其次，根据船体的长宽高等参数和所采用的材料，可以计算出船体的重量分布。
通过有限元分析，每个船体与平台的连接处和每个船体的船尾都进行了加强设计，以保证船体的强度和稳定性。
最后，我们可以根据船体的尺寸、材料和重量分布，计算出船体的刚性，以及在不同水深和波浪条件下的受力情况。
根据计算结果，可以对船体的结构进行优化，以确保其强度和稳定性。
平台作为连接两个船体的部分，其结构强度也需要进行规范计算。
首先，根据平台的尺寸和重量分布，可以计算出平台的重量和承载能力。
同时，在平台的连接处和平台下方贴合了海绵防震垫，以减小平台受力时的震动和冲击。
总结通过对该双体铝合金艇的结构强度进行规范计算，可以确定其在不同水深和波浪条件下的受力情况，并对其结构进行优化，以确保其安全性和稳定性。
同时，该艇的建造材料和连接部位均进行了加强设计，以确保其承载能力和结构强度。
结构计算
h=50l=50×2.31=115.5mm
t=0.4L+4.7=0.4×6.88+4.7=7.452mm
式中l=2.31mL=6.88 m
3.1.2面板宽度与厚度
b=4L+30=4×6.88+30=57.52mm
t=0.4L+4.7=7.452mm
面板面积S=b.t=57.52×7.452=428.6mm2
实取在折角部位两侧各80 mm范围内增厚，厚度t1=8mm满足要求。
2.4.2艉封板（§5.4.3.4）：
安舷外机艉封板厚度查表5.4.3.4.5。
舷外机功率＜40kW
实取：夹层结构45mm。芯材为含水率小于18﹪的松木，厚度为35mm，外包玻璃钢
积层5mm。
满足要求
3.骨架计算：
3.1中内龙骨（§5.6.2.1）
式中c=28 S=0.45 h=0.325 l=0.65
实取：t=6 mm(板加厚，建议不设扶强材)
实取t=5.5mm满足要求
2.2平板龙骨
平板龙骨厚度t
t=1.5t=1.5×5.15=7.73mm
平板龙骨宽度b
b=0.1B=0.1×2.90=0.290m
实取t×b=8×300mm满足要求
XH8904—110—01JS
渔政船船体结构规范计算书
共4页
第3页
2.3船首部船底加强（§5.4.3.3）
V/ =5/ =1.91> 1.5
XH8904—110—01JS
船体结构规范计算书
共4页
第2页
1.概述：
1.1本船为长度小于12m的无甲板船舶（敞口船），是横骨架式单底结构的GFRP渔业辅助船。其结构强度参照中华人民共和国渔业船舶检验局《玻璃纤维增强塑料渔业船舶建造规范》（2008年），对作业于遮蔽水域要求进行计算。
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算
一、引言
双体铝合金艇是指由两个并排连接在一起的船体组成的船只。
由于其特殊的结构，必
须对其进行结构强度的计算和设计。
本文将介绍某双体铝合金艇的结构强度规范计算。
二、双体铝合金艇的结构分析
1. 载荷计算
根据双体铝合金艇的设计要求和使用条件，确定各个部位的载荷。
包括自重、乘员和
货物重量、动载荷等。
2. 结构设计
根据载荷计算结果，进行双体铝合金艇的结构设计。
主要包括双体的纵向和横向连接
结构、底板的强度设计、船体的弯曲和扭转强度等。
三、结构强度计算
1. 底板的强度计算
双体铝合金艇的底板承受着大部分的载荷，因此其强度计算非常重要。
根据底板的尺寸、材料和载荷，计算出底板的抗弯和局部强度。
2. 船体的弯曲计算
双体铝合金艇的船体在航行中会受到波浪的作用，因此需要对船体的弯曲进行计算。
根据波浪的力和船体的尺寸、材料，计算出船体的弯曲应力和挠度。
四、结构强度规范
根据国家相关规范和行业标准，制定双体铝合金艇的结构强度规范。
规范包括构造设
计要求、材料选用、计算方法、验算条件等内容。
五、结论
通过对某双体铝合金艇的结构强度计算，确定了其各个部位的结构强度和设计要求。
这些计算结果将为双体铝合金艇的制造和使用提供重要参考，确保其结构的安全和稳定性。
结构强度规范的制定也为双体铝合金艇的设计和生产提供了依据。
驳船船体结构规范计算书
实取旁内龙骨T5500×7.6/400，满足规范要求。
4.舷侧骨架
4.1 普通肋骨
按照3.4.2.1规定，普通肋骨的间距应不大于0.55m，强肋骨间距应不大于2m。
实取普通肋骨间距为0.55m，强肋骨最大间距为1.650m，满足规范要求。
c㎡
式中：L——船长，110.00m；
B——船宽，21.00m；
α，β——系数，按航区由表3.2.5.1选取。
α=0.42，β=8.0
A=520.4c㎡
实取7.0mm×8000mm=560.0 c㎡，强力甲板板满足规范要求。
2.2.2顶棚甲板
按照3.2.9.1规定，顶篷甲板厚度可以取6mm。
实取顶棚甲板 t=6.0mm，满足规范要求。
t=7.50+1.0=8.5板
2.2.1强力甲板
按照3.2.6.1规定，船长大于110m的船舶，强力甲板厚度的最小值应不小于9mm。
实取t=9.0mm
按照3.2.6.2规定， 船长大于110m的船舶，船中部强力甲板的半剖面积A应不小于按下式计算所得之值:
4.2 强肋骨
按照3.4.3.1规定，船长大于10m的船舶，舷侧骨架为交替肋骨制时，强肋骨的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：
cm3
式中：k——系数，自航船取4.0；
s——强肋骨间距，1.65m；
d——吃水，4.20m；
r——半波高，0.50m；
l——强肋骨跨距，1.65m，取型深。
=82.56cm3
3.船底骨架
3.1强肋板
按照3.3.1.2规定， 船长大于110 m的船舶，强肋板的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：
船体结构规范设计指导书
《船舶结构设计1》课程设计任务书船舶结构规范设计一、设计目的及意义本课程设计是船舶与海洋工程专业教学中综合性和实践性较强的教学环节，通过本课程设计，使学生了解工程设计的基本内容，同时对船舶规范设计方法及过程有一个清晰的认识，培养和训练学生耐心细致的工作作风，为学生毕业后从事船舶结构设计打下良好的基础。
二、设计原始资料本课程设计共提供三艘船舶的原始资料，各组同学可根据教师要求选择其一作为设计对象。
三艘船舶全部为全焊接钢质船舶，主航行于沿海航区，航速15节。
1．900TEU集装箱船(1)主尺度及主要系数L139.1 mOAL129 mPPB22.6 mD11.8 mC0.6385bC0.6524PC0.9785MC0.8413w（2）肋距-5#-—14# 600mm15#—164# 700mm165#—198# 600mm（3）总布置图及型线图（4）静水弯矩及翘曲应力M=102560 kNm船舶中部某剖面静水弯矩：sMP船舶中部某剖面上最大翘曲应力 =22.5a2．5500 DWT油船(1)主尺度及主要系数L100.11 mOAL94 mPPB18 mD9.6 mC0.803bC0.806PC0.995M（2）肋距-5#-—11# 600mm12#—128# 700mm129#—144# 600mm（3）总布置图及型线图（4）静水弯矩船舶中部某剖面静水弯矩：M=67412 kNms3．4350 DWT油船(1)主尺度及主要系数L99.953 mOAL96 mPPB16 mD7.35 mC0.838bC0.841PC0.996M（2）肋距-5#-—10# 600mm11#—127# 700mm128#—145# 600mm（3）总布置图及型线图（4）静水弯矩M=57178 kNm船舶中部某剖面静水弯矩：s三、设计内容在调研的基础上，根据设计任务书的具体要求，完成×××船结构规范设计工作：（1）确定结构设计原则；（2）×××船中部（货舱区域）结构规范设计：根据《钢质海船入级与建造规范》（2001版）对船中部（货舱区域）主要结构进行具体结构设计；（3）强度校核：根据规范设计的结构尺寸进行总纵强度校核；（4）绘制中横剖面图：根据校核合格后的尺寸用A3图纸绘制中横剖面图（包括强肋位和普通肋位）；（5）绘制基本结构图（局部）：根据校核合格后的尺寸绘制基本结构图（局部）；（6）整理完成结构规范计算书。
船体结构规范设计2
主要构件面板的剖面积Af一般应不超过 dwtw／150(cm)，其中dw为腹板的 高度(mm)，tw为腹板的厚度(mm)。 主要构件应设置防倾肘板。 所有结构上的开口应尽量避开应力集中 区域，如无法避开时应作相应的补偿， 开口的角隅处均应有良好的圆角。构件 与板材直接连接时应避免出现硬点。
第2章结构规范中的一般规定
第2章结构规范中的一般规定
名词解释：船长、满载水线、主要构件、 次要构件、吃水。 简答题：规范为什么规定适用范围？ 什么是船体的主要构件和次要构件？ 规范对结构设计的主要要求有哪些？ 构件的带板宽度是如何确定的？ 规范对焊缝设计提出了哪些要求？
第2章结构规范中的一般规定
2.4.2焊缝设计
船体结构的焊缝布置应考虑到便于焊工 施焊。施焊时焊缝位置尽可能采用平焊； 船体各种焊接结构应避免将焊缝布置于 应力集中区域。在结构剖面突变之处应 有足够的过渡区域,尽量避免焊缝过分地 集中 ；
第2章结构规范中的一般规定
船体主要结构中的平行焊缝应保持一定 的距离。对接焊缝之间的平行距离应不 小于100mm,且避免尖角相交;对接焊缝 与角接焊缝之间的平行距离应不小于 50mm； 船体外板、甲板、内底板及舱壁板等之 间的连接,均应采用对接焊缝； 船体板材的连接,特别是高负荷区域的 板材一般不宜采用搭接焊缝 。
第2章结构规范中的一般规定 2.3船体构件
2.3.1结构设计的一般要求
第2章结构规范中的一般规定
各公式要求的剖面模数和惯性矩，除有 特殊规定者外均为连同带板的最小要求 数值。 各种构件除另有规定者外不应任意开孔。 如必需开孔，应充分考虑开孔后的影响， 并应经本社同意。
第2章结构规范中的一般规定
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算引言材料特性本双体铝合金艇的船体采用高强度5052铝合金材料，该材料具有良好的耐蚀性、焊接性和机械性能。
该材料的力学性能参数如表1所示。
表1 材料力学性能参数强度和应变：直到最大应力Yield strength215 MPaElongation （钢厚≤6.35 mm）16 %Poisson's ratio0.33Density2.68 g/cm³强度和应变：绝定时强度后伸长船体结构设计方案双体铝合金艇的船体设计方案如图1所示，其主要部件包括船首、双体、船尾三个部分。
其中，船首和船尾为纵向结构，而双体为横向结构。
船体外形光滑，无明显的自然特征，适合采用有限元分析法进行强度计算。
强度计算方法本文采用有限元分析法进行双体铝合金艇的结构强度计算。
其基本思路是将船体分割成有限个小元件，然后利用计算机模拟各个小元件的应力状态，最终得出整个船体的应力分布情况。
有限元分析法的具体步骤如下：1. 准备模型：根据船体结构设计方案，利用计算机辅助设计软件建立三维船体有限元模型。
2. 网格划分：将船体模型分割成有限个小元件，即网格划分，划分后每个小元件就成为了一个有限元。
3. 边界条件定义：确定每个小元件的边界条件，包括支撑、荷载等。
4. 求解：根据模型和边界条件，利用有限元分析软件求解各个小元件的应力和变形。
5. 后处理：计算和绘制各个小元件的应力、应变和位移等结果，得出整个船体的应力分布情况。
结构强度计算结果经过强度计算，得出双体铝合金艇的应力分布情况如图2所示。
图中黄色区域表示应力集中区，红色表示应力较大区，绿色表示应力较小区。
图2 双体铝合金艇应力分布情况根据计算结果，可以看出，在船首和船尾区域应力较大，尤其是船首区域受到的荷载较大，应力集中较为明显。
因此，在船体结构设计时，需要加强船首和船尾的构造，并采取一定的减震措施，以提高船体的强度和稳定性。
结论本文采用有限元分析法对某双体铝合金艇进行结构强度计算，通过求解小元件的应力和变形，得出整个船体的应力分布情况。
船体强度与结构设计计算书
目录1.计算说明 (3)2.剪力和弯矩计算 (4)2.1计算重量分布和浮力分布 (4)2.2计算静水剪力和静水弯矩 (5)2.2.1 分别绘制站间载荷、剪力和弯矩图 (7)2.3 计算总纵弯矩值和剪力值 (8)3 总纵弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 (11)3.1 临界应力失稳计算 (13)4 结论 (14)1计算说明本计算书是1500 m3耙吸式挖泥船总强度计算书，涉及到挖泥船的静水弯矩、剪力，波浪附加弯矩、附加剪力，计算总弯曲应力等等，以校核是否满足设计要求。
这里我们只计算满载到港的情况。
具体计算内容如下：1.1 计算内容（1） 静水弯矩、剪力（2） 波浪附加弯矩、附加剪力 （3） 剪力、弯矩合成（4） 计算总弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 （5） 折减后的高次总弯曲应力计算 （6） 计算结果分析及结论 （7） 计算工况：满载出港 （8） 计算状态：中拱和中垂1.2 主要技术参数船长：78米；满载排水量：5020吨；平均吃水：5.4米；站距：9.3=∆L 米，波高：4米；重心在舯前：813.0=g x 米;艏吃水:77.5=f T 米;尾吃水: 23.5=a T 米。
主尺度：船长：78米，船宽：14.5米，型深：6.3米，设计吃水5.1米，肋距：0.6米，强框架间距：1.8米。
海水密度：10.055KN/m 3船体材料：计算剖面的所有构件均采用低碳钢，屈服极限 σY =235.2N/mm 2许用应力：1. 总纵弯曲许用应力 ：[σ]=0.5σY2. 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力： 在板架跨中 ： [σ1+σ2]=0.65σY 在横舱壁处： [σ1+σ2]=σY1.3静水弯矩计算资料(2)静水平衡状态各站横剖面浸水面积（)2m 表（1-2）2 剪力和弯矩计算2.1 计算重量分布和浮力分布根据表（1-1）绘制站间重量分布曲线：图2-1 站间重量分布梯形图依据表（1-2）计算静水浮力：图2-2 浮力分布曲线图2.2 计算静水剪力和静水弯矩满载重量：W=49246.2KN 重心坐标813.0=g x 米 艏吃水: 77.5=f T 米；尾吃水: 23.5=a T 米 最大剪力值 N max = 满足精度要求。
某双体铝合金艇结构强度规范计算
某双体铝合金艇结构强度规范计算
1. 引言
双体铝合金艇是一种具有良好稳性、舒适性和低噪音的船舶，被广泛应用于海洋工程、旅游娱乐和公共安全等领域。
为确保双体铝合金艇结构的强度满足设计要求，本文基于相
关规范对其进行强度计算。
2. 强度计算方法
2.1 双体铝合金艇结构分类
根据《双体船船体结构规范》（GB 17910-2016）的规定，双体铝合金艇结构可以分为主体结构和次要结构。
主体结构包括外壳、内壳、龙骨、甲板和舵等；次要结构包括扶手、推杆、合页、门、窗等。
在进行强度计算时，需要对主体结构和次要结构进行分别计算。
根据《船舶结构设计规范》（GB 785-1988）和《铝合金船舶设计规范》（GB/T 19968-2005）的规定，双体铝合金艇的结构强度计算需要考虑以下因素：
（1）载荷：包括静荷、动荷和海浪荷载等。
其中，静荷包括船艏、船尾和水线处的静水压力；动荷包括船速、艏浪、船尾浪等；海浪荷载包括横荷载、垂荷载和扭转荷载。
（2）材料：双体铝合金艇的主要材料为铝合金。
根据材料特性计算艇的屈服、弹性模量、泊松比等参数。
（3）结构形式：双体铝合金艇的结构形式为平板和曲面板。
根据标准的要求进行计算和验算。
（4）安全保证：根据规范的要求，进行一定的安全余量计算。
3. 结论
本文介绍了双体铝合金艇结构强度计算的基本方法和计算要点。
在进行具体强度计算时，需要根据规范的要求，对载荷、材料、结构形式和安全保证等因素进行综合考虑，得
出满足设计要求的强度方案。
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19 7.372
#8肋位-首 1 2.56 0.43 1.7 0.73 9.697 19
19 7.372
2 .2 .
Ps 位置
板格
尾尖舱#0肋位
h(m)
Psl
Ps
0.8 6.73 8.521
乘员舱#8肋位
h(m)
Psl
Ps
0.8 11.22 8.970
#8肋位-首
h(m) Psl
Ps
0.8 11.22 8.97
Kl3 (舯前) = 1.0
0.98 Kl3 (舯后) =
位置
算
式
露天甲板 非露天甲板
Pd1 = Kl3(0.2L+ C) Pd2 = 0.1L+ C
旅客舱室甲板
----
0.75 舯前
9.80
L =
6.20
m
C =
3.9
甲板计算压力 Pd(kN/m2)
5.14
舯后
3.86
4.52
3.50
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》
S
P
бs t(mm)
船底外板
25 1 0.5 1.000 0.27 11.22 110 2.16
舷侧板
25.8 1 0.5 1.000 0.27 8.97 110 1.99
3.3.2
船 中
构件名称
船底外板
K C1 l
C2
25 1 0.5 1
舷侧板
25.8 1 0.5 1
S
P
бs t(mm)
0.27 11.22 110 2.16
桁 材 0.8 3.770 8.225 0.8 4.55 8.303 0.8 6.369 8.48
纵 骨 0.8 2
ห้องสมุดไป่ตู้
6.73 8.521 0.8
. P = 10h (kN/m2)
11.22 8.970 0.8 11.22 8.97
位置
数
据
h(m)
舱壁计算压力 Psd
防撞舱壁
0.98
9.80
水密舱壁 2 .
m ;m ;m ;m ;m ;m ;m ;
50.0 km/h
=
13.89
m/s
>
3 .
σ
fn
( §
方型系 全数船:肋 Cb 半距波: s 航高区:级 r
别:
0.444 0.43 m 0.75 m 内河 B 级
排水量: △
2.56 t
排水体 积:
2.51
m
3
L/D＝ 6.33 < 30
B/D＝ 2.14 < 4.5
0.27 8.97 110 1.99
3.3.4
尾 垂
构件名称
K C1 l
C2
船底外板
25 1 0.5 1
舷侧板
25.8 1 0.5 1
S 0.27 0.27
P 6.73 8.52
бs t(mm) 110 1.67 110 1.94
3 .
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》
FLS406-110-01JS
19 4.549
#8肋位-首
2.3.3
对 实A
1 2.56
0.85 1.4 1.19 9.697 19
19 6.369
=
位置
Kl1 △ 承载宽度 跨距 A
acg
βx βCG
Psl1
尾尖舱 0.6 2.56 0.43 1.6 0.69 9.697 19
19 4.504
乘员舱
1 2.56 0.43 1.7 0.73 9.697 19
1
Psl1= .
dw= Cd= 0.5 m;
2.3.1
对 板
A≯ 2.5S2= 0.18 m2
c =
1.0
S =
0.27 m
位置
Kl1 △
A
acg
βx βCG
KN/m
2
Psl1
尾尖舱 0.6 2.56 0.18 9.697 19
19
6.73
共7 页 第3 页
乘员舱
1 2.56 0.18 9.697 19
4.313 m/s
m/s2
有义波高Hi（m） 1.2
相应航速VH（kn） ≯ 5.40
重心处垂向加速度 acg (m/s2) 4.110
0.8
≯ 7.00
4.125
0.4
≯ 10.80
4.292
0
≯ 27.00
3.661
KT= 0.8 △= 2.56 t
L= 6.20 m g= 9.81 m/s2
BWL= 1.77 m β= 19 度
19 11.22
#8肋位-首
2.3.2
对 桁A
= 位置
尾尖舱
1 2.56 0.18 9.697 19
19
Kl1 △ 承载宽度 跨距 A acg
0.6 2.56 0.83 1.5 1.2 9.697
11.22
βx βCG
19
19
Psl1 3.770
乘员舱
1 2.56 0.85 4.3 3.66 9.697 19
FLS406-110-01JS
共7 页 第4 页
2
.
C=Psd0=.01350.6K1L=K2
(CL + 0.00
0.8 m
-
0.3h) (kN / m2) 前端壁(第一层) Psd
≮
5.14
kN.m2
位置
K1
数
据
K2
h(m)
甲板室计算压力 Psd
前端壁 (第一层)
1.00
1.00
1.40
5.93
侧壁、尾端壁(第一层)
3 .
3.1
顶板(第一层)
最 小铝质
板:
tmin =
K0√L
构件名称
0.50 0.40
( §L = K0 单体船
1.00 1.00
6.20 tmin
1.40 2.00
m 实取板厚
(mm)
2.96
1.25
实 取
2.00
船底外板
0.70 1.74 4.0
舷侧外板
0.70 1.74 4.0
舱壁
0.50 1.24 4.0
2.2
重 心
( §
KT=
VH=
结论:
本 船
0.8
19.33
k n
2.3
船 底
L= 6.20 m g= 9.81 m/s2
9.697 m/s2 < 1.0g
BWL= 1.77 m β= 19 度
H1/3= 0.4 m △= 2.56 t
( §
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》 FLS406-110-01JS
6.8米 海巡艇《船体结构规范计算书》
FLS406-110-01JS
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1 1
.1
.1
.
总
水长线: LOA
计长算:船 Lwl
长型: 宽型: 深吃:
L B D
水梁: d
最拱大:航 速:
f V
本 船
1
.主
船
型
甲
材
采板
用
2 .2 .
6.91 6.20 6.20 2.10 0.98 0.45 0.025
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构件名称
K C1 l
C2
S
P
бs t(mm)
防撞舱壁
25.8 1 1.2 1
0.3 9.80 110 2.31
水密舱壁 结板 论： 满
22.4 1 1.2 1
0.3 9.80 110 2.01
4 .4 .4 .
W = K l2S P /σs cm3
位 置 K S(m) l(m)
露天甲板（玻璃纤维）
前
甲板室 （玻璃纤
维）
端侧 壁顶
3.2
平 板其
板
最平
3.3
板铝 质板
3.3.1
的t =首 垂
KC1C2S√P/бs
构件名称
K
0.60 1.10 0.95 0.90
1.49 2.74 2.37 2.24
( §
C1 l
C2
5.0
5.0
( §
5.0
5.0
b =
700
m m
t =
4
m m