满堂式盖梁支架计算书
满堂支架方案计算书
目录1 工程概况...................................................................................................... - 2 -1.1工程概述 (2)1.2槽型梁构造 (2)2 计算依据...................................................................................................... -3 -3 主要材料参数及截面特性 ......................................................................... - 3 -4 荷载计算...................................................................................................... - 4 -5 模板计算...................................................................................................... - 6 -5.1侧模面板计算. (6)5.2底模面板计算 (7)5.3侧模横肋计算 (8)5.4底模横肋计算 (9)5.5侧模支撑框架 (10)5.6拉杆计算 (12)6 支架计算.................................................................................................... - 12 -6.1立杆计算. (12)6.1.1 立杆力学特性计算 ....................................................................... - 12 -6.1.2 立杆实际承受的最大轴力 ........................................................... - 13 -6.1.3 立杆强度计算 ............................................................................... - 13 -6.1.4 整体稳定性验算 ........................................................................... - 13 -6.1.5 立杆局部稳定性 ........................................................................ - 15 -6.2顶托和底座强度验算.. (15)6.3地基承载力计算 (15)1 工程概况1.1 工程概述1.2 槽型梁构造32m预应力槽型梁跨中梁高3.2m，支点梁高3.7m，上翼缘板为1.2m，梁顶宽度8.96m，梁底宽8.16m；道板床顶面设2%双面人字坡，板厚0.5-1.0m；跨中腹板厚度0.5m，支点截面加厚至0.8m。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
满堂支架法施工受力计算书
满堂支架法施工受力计算书一、支架材料(1)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(2)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩 I=11.36cm^4，截面模量 W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/m Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量：E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26KN/m3。
2、模板自重:外模重量523.6KN，内模重量539.1KN，底模重量267.8KN。
3、施工荷载按2KN/㎡计算。
4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算（一）跨中截面1、计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.6米）、腹板部分（宽1.8米）和翼板部分（宽2.4米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
2、第一层木楞检算由于箱梁横向为对称结构，为简化计算可取一半进行木楞计算。
第一层木楞长度为4m，下部支撑为间距0.6m的第二层木楞，故木楞的受力可以简化为受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算，计算简图如下。
图中荷载计算如下 箱梁自重荷载：q1=1.2*1.04*0.3*26/2.4=4.06KN/m ；（①部分面积1.04m2） q2=1.2*2.37*0.3*26/1.8=12.32 KN/m ；（②部分面积2.37 m2） q3=1.2*（0.504+0.5688）*0.3*26/1.8=5.4 KN/m ；（③部分面积0.504m2、0.5688 m2）模板自重荷载：侧模：qm1=1.2*523.6/2/32.6/2.4*0.3=1.2KN/m;内模+底模：qm2=1.2*（267.8+539.1）/32.6/5.5*0.3=1.62KN/m; 活荷载：qh=1.4*（2+2）*0.3=1.68 KN/m;由以上计算模型可得，木楞所受最大弯矩 为M Max =0.52KN ·m ，最大剪力为Q Max =5KN 。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
扣件式满堂支架计算书
附件2：扣件式满堂支架计算书1.工程概况赣州市迎宾大道（含飞翔路段）及文明大道快速路工程二标段，起始桩号K15+403～K21+920,全长6.52公里，高架桥5640m。
除主线高架桥外，还包含Z7～Z8驿骅路定向匝道，Z9～Z10平行匝道和东江源大道立交。
主线高架桥共包含盖梁166个，其中A、B、Z型盖梁共24个(底宽＜24m)；C、D型盖梁共82个(底宽=24m)；门式墩盖梁60个(底宽＞24m)。
本计算书以A、B型盖梁为计算模型。
根据施工图，A、B型盖梁长17.7m，宽3.5m，高3.2m，占全部盖梁总数的12.0%。
2.计算依据《施工组织设计》《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F 50-2011）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《公路路面基层施工技术规范》《简明施工计算手册》（第四版）《路桥施工计算手册》《赣州中心城区快速路工程-迎宾大道施工图设计-桥梁工程》《赣州中心城区快速路工程-岩土工程勘察报告（详勘阶段）》《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》（建质[2009]87号）、《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）相关技术规范及国家颁发的现行规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规。
3.支架施工方案3.1作业场地处理现场地面辅道既有沥青砼路面，基层为水泥稳定层，根据《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000表3.3.1，取基抗压强度标准值为3MPa；立在承台基坑回填土上的部分杆件，必须对基础进行处理，采用C20混凝土硬化处理。
然后满堂支撑架立杆底脚位置进行定位放线，并做好四周排水设施。
基坑回填区域硬化完毕后，采用沙袋堆载方式消除地基不均匀沉降，之后再进行满堂支撑架搭设。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。 抗剪能力满足要求。 5、 承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢 棒 采 用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、 荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
满堂支架施工方案计算书
一编制依据1.《新建1-16m钢筋混凝土箱形桥》图2.《铁路混凝土施工技术指南》（TZ210-2005）3.《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）4.《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003）5.《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.建筑施工手册二工程概况***箱形梁桥设计为1-16m公铁立交箱形桥，箱桥净高6.5m,斜交40 ,正桥宽6m,斜宽9.334m，主跨正交跨度19.3m,斜交跨度25.19m,顶板厚度1.3m,底板厚度1.5m,上梗肋尺寸100X250cm,主体采用C40钢筋混凝土。
本次检算16m跨浇筑顶板混凝土支架设计方案。
三支架设计方案模板采用钢模板，模板厚度3mm,钢模板弹性模量=205Mpa;底模模板下部直接设置立杆，立杆采用E=2.1x105MPa,fy48X3.5mm钢管，立杆纵横向间距都为50cm,层距100cm;剪力撑沿纵向每4米在横截面上设置一道，纵向在左中右设置3道，剪力撑与地面成45 -60 角；脚手架直接搭设在箱体底板上。
四荷载计算1、荷载组合在计算中，考虑的荷载按照《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB0210-2001）中荷载规定：a 、竖向荷载：1）模板自身重力2）新浇注混凝土自重3）钢筋（包括预埋件）重力4）施工人员和机具设备的重力5）振捣混凝土时产生的荷载6）其它荷载（超挖，混凝土集中存放等引起的）b、水平荷载：1）新浇注混凝土底模板的侧压力2）倾倒混凝土时因振动产生的侧荷载由《组合模板技术规范》可知，模板自重可按0.5KN/m2计。
在《铁路混凝土工程施工技术指南》中模板荷载规定：1）钢筋混凝土容重为26KN/m32）人机运输荷载为2.5KPa3）振捣混凝土时产生的荷载为2KPa2、荷载标准值：钢筋砼容重取：26kN/m3。
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满堂式盖梁支架计算书
一、 满堂式支架
1、说明：
1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图
2、荷载计算
1）、模板重量：G1＝4.8T；
2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；
3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;
4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T;
5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
3、抗压强度及稳定性计算
支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;
n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。
στµ
立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.
稳定性复核:λ= µL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807
σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;
稳定性满足要求.
4．扣件抗滑移计算
支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;
扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.
使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.
扣件抗滑移满足设计要求.
5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
二、悬空支架
1、说明：
1）、简图以厘米为单位。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
.
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图
3、 荷载计算
1）
、模板重量：G1＝4.8T ； 2）
、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;
4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102
=2.18T;
5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102
=2.18T;
q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m;
Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m;
Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m
Mc控制设计；
321钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3;
4、321钢桁梁强度复核
σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa;
抗弯能力满足要求。
Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q容=24.5tf。
抗剪能力满足要求。
5、 承重钢棒强度复核
A=3.14×1002/4=7854 mm
W=3.14×1003/32=98125 mm3
M＝20.74×0.09=1.87 tf.m
Q＝20.74 tf;
σ＝1.2×M×107/98125=228.69MPa <[σ]=315MPa(钢棒采用16Mnφ100)
τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa
钢棒抗弯抗剪均符合要求.。