10号航空液压油(天空用和地面用)

15号航空液压油标准

15号航空液压油标准
关于航空液压油的标准，通常是由国际航空运输协会（IATA）、国际航空运输协会（IATA）和国际航空运输协会（IATA）等组织制
定和监管的。

这些标准通常包括了液压油的化学成分、物理性质、
粘度等方面的要求。

航空液压油的标准通常会涉及到其在极端温度
下的性能表现、防腐蚀性能、防火性能、耐磨性能等方面的要求，
以确保其在飞行过程中的安全可靠性。

此外，航空液压油的标准还
会涉及到其在航空器上的适用性、可靠性和环保性等方面的要求。

航空液压油的标准对于保障航空器的飞行安全和性能稳定起着至关
重要的作用。

针对具体的15号航空液压油标准，具体的要求可能会
因不同的国家或地区而有所不同，需要参考当地的航空运输管理机
构发布的相关标准文件。

总的来说，航空液压油的标准是为了确保
航空器的液压系统在各种条件下都能够正常工作，保障飞行安全。

《液压伺服控制》(王春行版)课后题答案

第二章液压放大元件习题1. 有一零开口全周通油的四边滑阀，其直径m d 3108-⨯=，径向间隙m r c 6105-⨯=，供油压力Pa p s 51070⨯=，采用10号航空液压油在40C ︒工作，流量系数62.0=d C ，求阀的零位系数。

s pa ⋅⨯=-2104.1μ3/870m kg =ρ解：对于全开口的阀，d W π=由零开口四边滑阀零位系数s m p w C K s d q /4.1870/107010814.362.02530=⨯⨯⨯⨯=⋅=-ρ()s p m r K a c c ⋅⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=----/104.4104.13210814.310514.33231223620μπ m p K K r p C K a c q c s dp /1018.332110020⨯==⋅=πρμ2. 已知一正开口量m U 31005.0-⨯=的四边滑阀，在供油压力Pa p s 51070⨯=下测得零位泄漏流量min /5L q c =，求阀的三个零位系数。

解：正开口四边滑阀零位系数ρsd q p wc k 20= ssd co p p wuc k ρ=ρsd c p wuc q 2=s m q K cq /67.11005.060/1052330=⨯⨯==--ν s a s c c p m p q K ⋅--⨯=⨯⨯⨯==/1095.51070260/1052312530 m p K K K a c q p /1081.211000⨯==3. 一零开口全周通油的四边滑阀，其直径m d 3108-⨯=，供油压力Pa p s 510210⨯=，最大开口量m x m 30105.0-⨯=，求最大空载稳态液动力。

解：全开口的阀d W π= 最大空载液动力：4.113105.010********.343.043.035300=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=--⋅m s s x p W F4. 有一阀控系统，阀为零开口四边滑阀，供油压力Pa p s 510210⨯=，系统稳定性要求阀的流量增益s m K q /072.220=，试设计计算滑阀的直径d 的最大开口量m x 0。

《液压伺服控制》(王春行版)课后题答案

第二章液压放大元件习题1. 有一零开口全周通油的四边滑阀，其直径m d 3108-⨯=，径向间隙m r c 6105-⨯=，供油压力Pa p s 51070⨯=，采用10号航空液压油在40C ︒工作，流量系数62.0=d C ，求阀的零位系数。

s pa ⋅⨯=-2104.1μ3/870m kg =ρ解：对于全开口的阀，d W π=由零开口四边滑阀零位系数s m p w C K s d q /4.1870/107010814.362.02530=⨯⨯⨯⨯=⋅=-ρ()s p m r K a c c ⋅⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=----/104.4104.13210814.310514.33231223620μπ m p K K r p C K a c q c s dp /1018.332110020⨯==⋅=πρμ2. 已知一正开口量m U 31005.0-⨯=的四边滑阀，在供油压力Pa p s 51070⨯=下测得零位泄漏流量min /5L q c =，求阀的三个零位系数。

解：正开口四边滑阀零位系数ρsd q p wc k 20= ssd co p p wuc k ρ=ρsd c p wuc q 2=s m q K cq /67.11005.060/1052330=⨯⨯==--ν s a s c c p m p q K ⋅--⨯=⨯⨯⨯==/1095.51070260/1052312530 m p K K K a c q p /1081.211000⨯==3. 一零开口全周通油的四边滑阀，其直径m d 3108-⨯=，供油压力Pa p s 510210⨯=，最大开口量m x m 30105.0-⨯=，求最大空载稳态液动力。

解：全开口的阀d W π= 最大空载液动力：4.113105.010********.343.043.035300=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=--⋅m s s x p W F4. 有一阀控系统，阀为零开口四边滑阀，供油压力Pa p s 510210⨯=，系统稳定性要求阀的流量增益s m K q /072.220=，试设计计算滑阀的直径d 的最大开口量m x 0。

润滑油种类与标准

液压油
液压油L-HL
GB11118.1-94
L-HM
GB11118.1-94
液压导轨油L-HG
GB11118.1-94
低温液压油L-HV
GB11118.1-94
合成液压油L-HS
GB11118.1-94
水基液压油L-HFB
暂定标准
水-乙二醇液压油L-HFC
暂定标准
磷酸酯工业抗燃Leabharlann 压油暂定标准4611磷酸酯航空液压油
润滑油种类及标准
发布日期:2006-7-24 11:35:002801人次浏览【双击鼠标滚屏】
润滑油品名
标准
全损耗系统用油L-AN
GB443-87
车轴油
SH0139
齿轮油
普通车辆齿轮油GL-3
SH0350-92
中负荷车辆齿轮油GL-4
暂定标准
重负荷车辆齿轮油GL-5
GB13895-92
闭式工业齿轮油L-CKB
GB7631.3
FC级风冷二冲程汽油机油
企业标准
FB、FC二冲程汽油机油
企业标准
TC-W3超级舷外发动机油
企业标准
航空喷气机润滑油
GB439-90
20号航空润滑油
GB440-88
铁路内燃机车油
暂定标准
1代、3代、4代油
暂定标准
轴承油L-FC
SH0017-90
L-FD
SH0017-90
导轨油
SH0361-92
暂定标准
10号航空液压油
SH0358-92
舰用液压油
GJB1085-91
合成锭子油、13号机械油
SH0111-92
液力传动油L-HA

长城20号航空液压油

40℃运动粘度：26.46（cSt）粘度等级：20比重：见说明闪点：182（℃）型号：其它特性：低凝液压油类别：液压油倾点：-50（℃）品牌：特力长城20号航空液压油（地面用）-郑州天拓长城牌20号航空液压油采用深度精制、深度脱蜡的优质低凝基础油及合成油为主要原料加入多种优质添加剂调合而成。

具有良好的粘温性、抗氧化性和液压传递性能。

使用温度为-60℃—125℃。

全国客服：400-0371-820长城20号航空液压油（地面用）性能特点：具有良好的低温性流动性，粘温性, 抗氧化安定性，使用周期长。

长城20号航空液压油（地面用）适用范围：适用于严寒、多雨潮湿等地区的进口吊车、自卸车自动液压系统、工程车辆液压系统、除雪设备、消防车伸缩臂、油田液压设备用油以及有苛刻的低温要求的地面工程设备使用。

长城20号航空液压油（地面用）理化指标：项目检验结果试验方法运动粘度（50℃）mm2/s26.46GB/T 265（-30℃）mm2/s3416GB/T 265（-30℃）ccs1331GB/T 265粘度指数167GB/T 2541密度（20℃）/（kg/cm2）840GB/T1884外观红色透明液体目测闪点(开口) ℃135GB/T3536凝点℃-55GB/T510机械杂质 %无GB/T511水分 %无GB/T260水溶性酸或碱无GB/T259长城20号航空液压油（地面用）注意事项：贮运和使用过程中，注意防止水分、灰尘及其它腐蚀性介质混入。

请勿与其它油品混用。

请勿与易被酯类油溶解的油漆、涂料、橡胶等接触。

本产品使用中，见光或长期高温下颜色变深属正常现象，不影响使用效果。

贮存于清洁、阴凉干燥处。

长城20号航空液压油（地面用）储存方式：远离火源、高温，防潮湿、灰尘，存放库房。

长城20号航空液压油（地面用）产品包装：15公斤闭口钢提桶，170公斤闭口钢桶包装。

郑州天拓润滑油有限公司发布于：2014年9月17号。

桥式起重机的维修及保养

桥（门）式起重机的维修及保养桥（门）式起重机在工作中，由于各种载荷的作用，某些零部件、金属结构、必然要发生磨损或变形。

当这些磨损达到一定程度时，就会严重影响或丧失整机原来的技术性能，危及起重机的作业安全。

这时必须对磨损失效的零部件、变形的金属结构进行更换、修复。

1吊钩和滑轮：吊钩固定处必须可靠，螺母不得有松脱现象。

钓钩磨损处不得用堆焊法修补。

滑轮绳槽磨损不均匀可在车床上重新加工，直径500mm的可减少3mm；直径500mm的可减少5mm。

铸钢滑轮的轮缘缺损时，可进行补焊。

滑轮的润滑油嘴必须保持清洁，保证油道畅通。

2 钢丝绳卷筒：绳槽磨损时，可适当减少筒体壁厚（一般约可减少10%-15%），在车床上加工新绳槽。

为保证安全，加工前应先进行验算，以确定车削架工量。

铸钢和钢板组焊卷筒表面的缺陷，应按部位和大小确定焊补方法。

及时焊补。

键槽损坏后，可先焊补，然后加工修复。

卷筒端板齿圈固定螺栓孔如有磨损，可重新绞孔。

3 走行轮：轮缘磨损量不超过原厚度40%，滚动表面缺陷不太大者，可焊补修复。

铸钢走行轮轮圈和轮缘的缺陷可用先焊补后加工的方法修复，也可把全部轮圈和轮缘切削掉、另在外圈用压配法套装一个尺寸相当的套箍，固定后加工出与设计尺寸相符的轮圈和轮缘。

走行轮滚动表面的凹坑、砂眼之类的面积和深度都不大的缺陷，可用焊补加工法修复。

走行轮轮毂和轮幅的裂纹可以补焊，轮圈上的裂纹不能焊补。

4 轴和心轴：轴挠曲可矫直，挠度不超过全长0.8%者，可用冷作法矫直。

挠度超过全长0.8%者，必须加热矫直。

常用的矫直设备是螺旋千斤顶。

矫直时，应逐步加载，不可锤击。

矫直后，经过检验合格才可重新使用。

轴肩磨损可用先焊补或先喷涂后加工的方法修复。

损坏了的键槽可用手工或铣切法修复。

5 滑动轴承：常见的缺陷是配合松动、有裂纹、润滑油槽堵塞、轴承有凹陷及压痕等。

6滚动轴承：大多应在大修和中修期间换新。

次要部位的经仔细检查未见缺陷者可继续使用。

凡钢球和隔离环锈蚀、滚道表面有磨损和疲劳剥蚀，钢球和钢柱有磨损擦痕，隔离环损坏以及内、外套有裂纹的滚动轴承，都必须换新。

液压油的种类及型号

46液压油的种类及型号不管您来自哪一行业，美孚润滑油都能为您的机械设备提供适合的润滑油；美孚液压油的详细分类：一、Mobil DTE 10 Excel TM系列（美孚DTE 10 超凡 15/22/32/46/68/100/150）美孚DTE 10超凡系列配方包括精选基础油和专有添加剂,确保在各类应用中提供均衡的性能,精选的基础油和添加剂通过水生生物毒性实验(LC-50,OECD 203).美孚DTE 10 超凡系列是高粘度指数、无灰（不含锌）抗磨液压油，具有非凡的抗氧化和热稳固性。

适用于所有的液压系统。

美孚DTE 10超凡系列具有必然的节能成效。

二、Mobil DTE 20系列（美孚DTE 21/22/24/25/26/27/28）美孚DTE 20系列是高效能抗磨液压油,可维持液压系统高度清洁,有极佳的抗乳化及过滤性能,抗氧化及去泡能力强,适用于一般及负荷极重的液压系统.全世界各大机械厂及泵厂皆认可利用.3、特性与优势美孚DTE超凡46抗磨液压油具有杰出的高温性能，能提供名不虚传的超凡的设备爱惜。

本系列产品的抗氧化及热稳固性佳，可延长油品和过滤器改换周期，同时确保系统专门清洁和无端障运行。

本系列产品的高抗磨性能和高的油膜强度的特点能使设备发挥优良的性能，不但可减少设备故障，而且有利于提高生产量。

它们良好的破乳化性，能在具有少量进水的系统中正常工作，并能迅速地将大部份的水分离。

美孚DTE 10 超凡系列液压油具有卓越的液压系统效率；超高的清洁性能和极佳的耐用性。

液压效率特性可帮忙减少工业和移动设备的能量消耗、降低运行本钱并提高生产力。

非凡的抗氧化和热稳固性延长油液和过滤器的改换距离，同时有助于确保系统清洁。

高抗磨性能和极佳的油膜强度性能特点极大程度地起到爱惜设备的作用，减少故障发生率，同时提高生产能力。

4、Mobil 力图H系列（Mobil Nuto H32/H46/H68/H100/H150）美孚NUTO H系列产品为优质抗磨液压油，能知足要紧液压泵制造商的苛刻要求。

翻倒油缸低温故障及弥补措施

翻倒油缸低温故障及弥补措施摘要：文章针对某产品翻倒油缸在低温下不能正常工作现象的分析，找出导致该问题产生的主要原因是液压油运动粘度增加所致；为了满足该产品低温工作的需要，对翻倒油缸压力和流量参数进行了适当的调整，并提出泵站自预热的方法对低温进行弥补，以上方法实施后使该问题得到有效解决。关键词：翻倒油缸；低温；运动粘度；压力损失；弥补措施某产品雷达翻倒机构为了简化设计、降低成本，从车体液压调平系统中引用动力源驱动两支同参数的单作用翻倒油缸完成该雷达翻上和翻下的工作需要。车体调平设定的系统压力和流量分别为：（21.5±0.5）mpa、（20±0.5）l/min；而翻倒油缸所允许的系统压力和流量分别为（8±0.5）mpa、（0.99～2.59）l/min（翻倒油缸上、下腔活塞面积不同所致）。为了满足以上工作需要，需从车体液压调平系统向翻倒油缸引用动力源时需设置减压阀和双向节流阀，液压原理图见图1。

图1 一、问题现象雷达翻倒机构在-22℃的环境下进行试验时，发现在参试的4套翻倒油缸中有3套不能正常翻转。现场通过调整减压阀将翻倒油缸的压力由7mpa调整为7.5mpa，同时还调整了双向节流阀的开口量，使翻倒油缸翻转速度适当加快；通过对压力和流量的调整，翻倒油缸工作正常。二、原因分析产生问题的主要原因：因为产品使用的环境温度和产品交验时的环境温度（常温15℃～30℃）相差较大所造成。在系统压力一定的前提下，由于使用环境温度降低而引起流体运动粘度增加，从而导致流体在管道内流动时沿程压力损失增加，作用于翻倒油缸的翻倒压力就会降低，降低后的压力不足以克服翻倒机构自身的重力，最终导致翻倒油缸不能正常翻转。-22℃试验温度虽然未达到该产品使用所要求环境温度的下限值（-40℃~60℃）。但在该温度下，液压油的运动粘度与产品交验时的环境温度相差较大，导致10号航空液压油运动粘度急剧增加（约增加6倍，10号航空液压油在不同温度下的运动粘度详见表1），从而导致翻倒机构液压系统管路压力损失也急剧增加粘性流体在管道内流动时，都要受到与流动方向相反的流体阻力，消耗能量，而以压力降反映出来，故称为压力损失。管路压力损失由沿程压力损失和局部压力损失组成。管路内流动的流体由于克服粘性力而引起的压力损失，称沿程压力损失；当流体流经局部的管件（如阀门、弯头等），而使流体流速的大小或方向或二者均发生变化，导致局部的流体发生动量交换或涡旋。从而消耗能量，产生局部压力降，称局部压力损失。在液压元器件和节流阀开口量不变的情况下，局部压力损失增幅不明显，在此不予重点考虑；该液压系统的压力损失主要是由流体运动粘度变化而引起沿程压力损失所导致的。在系统压力一定的前提下，如管路压力损失增加，那么作用于翻倒油缸的压力就会下降，降低后的压力不足以克服翻倒机构自身的重力，最终导致上述现象发生。具体流体在管道内流动沿程压力损失的计算见（1）式。（1）式中： δp= δp——沿程压力损失（mpa）； v——运动粘度（mm2/s），见表1； q——系统流量（l/min），根据技术条件的限定（翻上和翻下时间要求分别控制在80s～90s）及翻倒油缸的设计参数（缸径50mm，活塞杆直径35mm，工作行程660mm。）通过计算可知：翻上的流量为q=1.73l/min～1.94l/min，翻下的流量为q=0.88l/min～0.99l/min； l——管道长度（m），l≈20m，进油、回油各10m； d——油管内径（mm），d=8mm。则有： δp≈ ×20 将翻上、翻下的流量和各温度下对应的运动粘度代入上式可分别计算出流体在管道内流动沿程压力损失，结果详见表1。由表1计算结果可知，该翻倒系统由于温度的变化而引起流体在管道内流动时，沿程压力损失在-40℃~60℃之间的最大差值约为2mpa。表1：运动粘度对比表注：该试验数据由玉门炼油厂提供，10号航空液压油（sh0358-1995）的凝点为-70℃。三、弥补措施 1.在保证设备安全的前提下，通过调整减压阀将翻倒机构系统压力调整为（8±0.2）mpa，以弥补低温液压油运动粘度增加所引起的沿程压力损失； 2.在保证设备安全的前提下，通过调整双向节流阀使翻倒油缸翻上和翻下时间调整为60s～80s,使液压油在传输过程中局部压力损失有所降低，进一步弥补低温液压油运动粘度增加所引起的沿程压力损失。 3.雷达翻倒机构在采取以上两条措施的前提下，如仍不满足低温工作环境条件要求，可采取泵站自预热的方式给予解决。操作方法是：使液压泵站在全流量和压力的状态下运行数分钟（运行时间详见表3），待油箱内油液温度达到-5℃左右时，再进行雷达翻倒机构的翻转操作（产品在常温15℃到30℃环境下交验后，在-7℃～-8℃环境下经过验证是可以正常工作的。）计算式详见（2）式～（5）式。液压泵站油箱内油液温度上升到-5℃需用的时间（t） t= ×60 （2）式中： t→液压泵站油箱内油液温度上升到-5℃需用的时间（min） w温升所需功→液压泵站油箱内油液温度最终上升到-5℃所需消耗的功（j），w温升所需功=在不考虑油液散热的前提下，油箱内油液上升到规定温度所需消耗功w1+温差导致油箱散热量所需消耗的功w2，w1、w2的计算详见（4）式、（5）式； n泵站温升功率→液压泵站在额定工况下转换成的热量所消耗的液压功率（j/h），n泵站温升功率的计算详见（3）式；液压泵站在额定工况下转换成的热量所消耗的液压功率（n泵站温升功率）: n泵站温升功率= （3）式中： n泵站温升功率→液压泵站在额定工况下转换成的热量所消耗的液压功率（j/h），1kw=3.6×106j/h； p——系统最高压力（mpa），p=21.5mpa； q——液压泵最高流量（l/min），q=20l/min； η——液压泵的总效率，一般可取η=0.88～0.9，取η=0.9。将各参数带入（3）式，则有： n泵站温升功率= ×3.6×106=7.96×3.6×106≈2.87×107j/h 在不考虑油液散热的前提下，油箱内油液上升到规定温度所需消耗的功（w1）： w1=c（t油-t环境）m=c（t油-t环境）vρ （4）式中： w1——在不考虑油液散热的前提下，油箱内油液上升到规定温度所需消耗功（j）； c——液压油的比热容c=（0.4～0.5）×4187j/（kg·℃），取比热系数为0.5，则有：c=0.5×4187j/（kg·℃）2093j/（kg·℃），c值一般随温度的升高而增大； t油——油液温度（℃），t油=-5℃； t环境——环境温度（℃）； m——预热油液质量，m=v·ρkg； v——预热油液体积（l），该泵站油箱的储油量约为80l，xx车调平后灌入4条支撑腿的油量约为15l，油箱内所剩油量为：v=65l； ρ——液压油的密度（kg/l），ρ≈0.85kg/l；将各参数带入（4）式，则有： w1=2093×（-5-t环境）×65×0.85 7.温差导致油箱散热量所需消耗的功（w2）: w2=（t油-t环境）×ka×t×60 （5）式中： w2——温差导致油箱散热量所需消耗的功（j）； t油——油液温度（℃），t油=-5℃； t环境——环境温度（℃）； a——设备表面面积（油箱、管子等）（m2），a≈1.5m2； k——散热系数，通风条件差→k=8～9；通风条件良好→k=15～17.5；风扇强冷→k=20～23；强迫水冷→k=110～175，根据液压泵油箱的放置位置，取k=15； t——液压泵站油箱内温度上升到-5℃所需的时间（min）。将各参数带入（5）式，则有： w2=（-5-t环境）×15×1.5t×60 将（3）式、（4）式、（5）式的运算结果分别代入（2）式即可计算出各环境温度条件下，液压泵站内油液温升达到-5℃所需液压泵站运行时长，结果详见表2。表2：液压泵站内油液温升达到-5℃所需要的运行时间一览表