调整矿井主扇叶片的报告

李子垭南煤关于调整矿井主要通风机叶片的报告李子垭南煤矿现有2个进风井，即+573m主平硐和2#进风井，1个回风井，即+850m回风斜井。

通风方式为中央分列式，矿井通风方法为抽出式通风。

在+850m地面风井房安装有２台FBDCZ－8－№20型对旋式轴流通风机，电动机功率为2×110Kw，现1、2号风机叶片角度一级为42.5°，二级为39°，矿井总进风3528m3/min，总回风量3574m3/min，负压2017Pa，矿井通风等积孔1.54m2。

根据矿井现有的采掘部署和今后的采掘计划安排，矿井风量富余系数达不到规定要求，尤其是进入2012年上半年时，目前主要通风机的通力可能不能满足矿井安全生产的需要。

经矿及各部分反复考察、研究后，决定将矿井1、2号风机一级的叶片角度由现在的42.5°调整到48°，二级的叶片角度维持现有的39°不变，以适当增大矿井总进、总回风量，满足矿井安全生产的要求。

一、调整矿井主要通风机叶片角度的必要性分析1、通过主要风机叶片调整，以适当增大矿井总进、总回风量，满足目前矿井安全生产的要求。

2、通过叶片调整后，可提前预计目前所安装的主要通风机的能力是否能够满足2012年上半年矿井通风困难时期安全生产的需要，以便提前采取针对性的措施。

二、调整矿井主要通风机叶片角度的可行性分析（一）矿井最大需风量时期风量预计根据矿井采掘接替安排，矿井最大需风量时期可能出现在以下几种情况：一是：5120皮带下山、5235机巷、5135机巷、风巷、413皮带、行人1下山掘进，5227开采、5132工作面开采、5233工作面备采，即3个煤巷3个岩巷2个采面1个备采面共9个头面；二是：5120机巷、风巷、5235机巷、413回风、皮带下山、414大巷掘进、5231、5132工作面开采、5233、5135工作面备采，即3个煤巷3个岩巷2个采面2个备采面共10个头面；；三是：4131机巷、风巷掘进、414皮带、轨道、回风下山掘进、5120综采面、5235采面开采、5135工作面备采，即2个煤巷3个岩巷2个采面1个备采面共8个头面；按目前我矿的煤及半煤岩巷配风量350m3、岩巷配风量200m3、采面配风量550 m3、综采面预计配风量1100 m3、备采面配风量250 m3计算，以上三种情况下的矿井需风量分别为：q1=（350×3+200×3+550×2+250×1）×1.2=3600 (m3/min), q2=（350×3+200×3+550×2+250×2）×1.2=3900 (m3/min), q3=（350×2+200×3+550×1+1100×1+250×1）×1.2=3840 (m3/min)。

由此可见，矿井最大需风量时期会出现在5120综采工作面准备期间即2012年上半年。

（二）矿井通风困难时期的通风阻力预计根据矿井采掘接替安排，矿井通风困难时期可能出现在以下两种情况：一是：最大需风量时期即5120机巷、风巷、5235机巷、413回风、皮带下山、414大巷掘进、5231、5132工作面开采、5233、5135工作面备采，即3个煤巷3个岩巷2个采面2个备采面共10个头面，矿井需风量q=（350×3+200×3+550×2+250×2）×1.2=3900 (m3/min)；二是：最远通风距离用风地点需风量最大时即：4131机巷、风巷掘进、414皮带、轨道、回风下山掘进、5120综采面、5235采面开采、5135工作面备采，即2个煤巷3个岩巷2个采面1个备采面共8个头面时，此时，矿井需风量q=（350×2+200×3+550×1+1100×1+250×1）×1.2=3840 (m3/min)。

按矿井通风系统分析，通风困难主要是矿井西翼采区，此时，矿井通风阻力在现在基础上增加的主要原因是：1、总进、回风量增加即Q1＝3840-3574≈300 m3/min，按矿井现在风阻Rm=h Rm/Q2=2017/59.572=0.5684，计算，由此增加的通风阻力为：h1=Rm×Q1＝0.5684×（300/60）2≈15(pa)，414区开拓时，通风距离增加了1600m，风量750 m3/min,通风阻力增加了190 pa（计算过程详见附件1）。

则预计矿井通风困难时期的通风阻力将达到2207pa左右。

（三）、调整矿井主要通风机叶片角度后运行工况点合理性、稳定可靠性分析1、矿井总风阻预计Rm=h Rm/Q2=2207/（3840/60）2=0.5388式中：Rm—矿井总风阻，Kg/m7；h Rm—矿井总负压,Pa;Q2—矿井总风量，m3/s；根据李南矿通风机性能曲线表明：在矿井通风风阻为0.5388 Kg/m7，矿井主要通风机一级叶片角度调整到48°后，对应的风机风量为70.1m3/s，负压为2207 Pa，未达到主要通风机额定负压（2500 Pa）的90%，矿井最大需风量3900 m3/min，未达到主要通风机额定工作风量（4500 m3/min）的90%，且运行工况点处于83%的效率圈以内，属在高效区内运行（其工况点详见图1）。

同时，主要通风机二级叶片未作调整，此工况并不是主要通风机最大极限能力，故运行的稳定和可靠性也能保证。

由此可见，调整主要通风机一级叶片角度后，其运行工况合理、稳定、可靠。

图1 调整叶片角度后困难时期主要通风机运行工况图70.126002200180014001000600200024002040608010012027.5°/23.5°32°/28°37.5°/32.5°43.5°/37°48°/42°Q(m3/s )Pst (Pa )48°/39°0.830.800.75注：此图依据重庆天巨成公司所测定、提供的主要通风机性能特性曲线所作。

2207综上所述，调整主要通风机一级叶片经济、科学、可靠、可行。

三、调整矿井主要通风机叶片角度的技术保障措施1、调整前，我矿已多次与主要通风机制造厂家的总工程师联系，并从主要通风机结构、机械强度、电机负载能力、噪声等方面进行了探讨，并形成了共识即调整主要通风机一级叶片。

2、调整叶片前，厂家提前派技术人员和专业技术现场指导，调整期间，指挥组人员可随时与该厂家的总工程师保持通讯联系。

3、可争取集团公司专家的技术支撑。

附件1：414采区开拓期间所增加的通风阻力计算附件1：调整主要通风机叶片角度的安全技术措施；附件2：矿井近期通风系统示意图。

附件1414采区开拓期间所增加的通风阻力计算1、回风沿程所增加的通风阻力计算总回风巷道总长L=1600m，三心拱巷道断面S=6m²，巷宽2.7m，巷高1.667m，通过风量Q=750m³/min，空气平均密度P m 1.25Kg/m³取a0=90×10-4Kg/m³=0.009 Kg/m³按空气密度校正a= a0×(p m/1.2)=0.009×(1.25/1.2)=0.009375 Kg/m³巷道断面周长P=2.33B+2h2=2.33×2.7+2×1.667=9.625m巷道摩擦风阻R f=Alu/s³=0.009375×1600×9.625/6³=0.6684 Kg/m7巷道摩擦阻力h f=R F Q2=0.6684×12.52≌105Pa2、进风沿程所增加的通风阻力计算主运输大巷总长L=1600m，三心拱巷道断面S=6.5m²，巷宽2.8m，巷高1.6m，通过风量Q=750m³/min，空气平均密度P m 1.25Kg/m³取a0=90*10-4Kg/m³=0.009 Kg/m³按空气密度校正a= a0×(p m/1.2)=0.009×(1.25/1.2)=0.009375 Kg/m³巷道断面周长P=2.33B+2h2=2.33×2.8+2×1.6=9.724m巷道摩擦风阻R f=Alu/s³=0.009375×1600×9.724/6.5³=0.5311 Kg/m7 巷道摩擦阻力h f=R F Q2=0.5311×12.52≌85Pa合计增加的通风阻力为190 Pa.附件2调整矿井主要通风机叶片角度的安全技术措施根据矿井现有采掘部署和矿井风量富余系数情况，经研究决定，将矿井1、2号风机一级叶片角度增加5.5°，即由现在的42.5°调整到48°，8以适当增大矿井总风量，满足矿井安全生产的要求。

一、工程实施时间2011年月日至2011年月日。

二、组织措施为确保风机叶片角度调整期间和调整后，矿井通风系统运行可靠，各小组听从指挥组的安排。

1.指挥组：总指挥：李正军副总指挥：肖立平、赵健康职责：负责组织、协调各工程的实施。

2.通风组组长：肖立平成员：力万高、幸禹彬、熊鹏飞、刘芙蓉、蒋忠华、陈京职责：（1）风机叶片调整前，矿井风量的测定；（2）风机叶片调整后，矿井风量的测定及矿井通风系统的调整。

3.机电组组长：赵健康成员：曾艺、胡肖、王锡军、李晓波职责：（1）风机倒机；（2）风机叶片角度调整；（3）风机叶片角度调整后，矿井风机运行情况观察及维护。

三、风机叶片调整方案1.调整方案及步骤运行2号主要通风机，将1号风机一叶片角度增加到48°，稳定、连续运行1个月后，调整2号风机角度，稳定、连续运行1个月后，工作风量达到预期效果后，宣布主要通风机叶片角度调整工程成功。

步骤：（1）将风机倒机到2号主要通风机运行；（2）调整1号风机叶片；（3）倒机到1号主要通风机运行；（4）机电队留电工在风机房值班24小时，观察运行情况，并作好记录；（5）连续试运行一个月，并测定通风效果；（6）调整2号风机一级叶片到48°，其余步骤同上。

2.应急方案主要通风机叶片调整后，如主要通风机运行不正常、不稳定或通风系统没有达到预期效果，应立即进行倒机，恢复风机原来的叶片角度，并同时宣布主要通风机叶片角度调整结束。