隧道通风计算书
隧道通风计算书
一、基本资料
公路等级：二级公路
车道数及交通条件：双车道，双向交通
设计行车速度：V=60km/h=16.67m/s
隧道长度：3900m
隧道纵坡：1.1%
平均海拔高度：1352.56m，（入口：1331.13m，出口：1374.03m）通风断面积：Ar=59.155m2
隧道断面当量直径：Dr=7.871m（计算方法为D r=4×A r
断面净空周长
）设计气温：T=297k（22℃）
设计气压：p=85.425kpa
空气参数：容重γ=11.77KN
m3 ,密度ρ0=1.20kg
m3
，运动粘滞系数v=
1.52×10?5m2/s
二、交通量预测及组成（交通量预测10年）
大型车辆：280辆柴油车
小型车辆：1850辆汽油车
大型车比例：r=13.15%
上下行比例：1:1
设计交通量：N=280×2＋1850＝2410 辆/h
三、需风量计算
L×N=3900×2410=9.399×106＞2×106m●辆/h（使用错误，查
规范P22 式 4.1.1-1双向交通应为6×105m ?veh/h ，单向交通为2×106m ?veh/h ）,故需采用机械式通风方式。
设计CO 浓度：非阻滞状态 250ppm ，阻滞状态：300ppm （使用错误。查规范P34 交通阻滞时，CO 设计浓度δCO =150cm 3m 3 ，正常交通时，δCO =100cm 3m 3 ） 设计烟雾浓度：K=0.0075m -1（使用错误，查P31 表 5.2.1-1使用钠光源时，k =0.0070m ?1） 四、计算CO 排放量
计算公式Q CO =13.6×106
×q CO ×f a ×f h ×f d ×f iv ×L ×
(N ×f m )n m=1
式中q CO =0.01m 3/辆km （新规定，P42,6.3.1正常交通CO 基准排放量0.007m 3/(veh ?km),交通阻滞0.015m 3/(veh ?km)）,f a =1.1, f h =1.52,各种车型的f m =1.0，f iv 和 f d 根据相应的工况车速查表确定（P43）
1. 工况车速V =60km/h 时，f iv =1.0，f d =1.0
Q CO =
13.6×10×0.01×1.1×1.52×1.0×1.0×3900×
280×1+1850×1 =0.0386m/s 3
2. 工况车速V =40km/h 时，f iv =1.0，f d =1.5
Q CO =
13.6×106
×0.01×1.1×1.52×1.0×1.5×3900×
280×1+1850×1 =0.0579m/s 3
3. 工况车速V =20km/h 时，上坡 f iv =1.0，下坡f iv =0.8
f d=3.0
Q CO=1
3.6×10
×0.01×1.1×1.52×3.0×3900×[1.0×
1 2×280+1850+0.8×1
2
×(280+1850)]=0.1042m/s3
4.交通阻滞时V=10km/h时，f iv=0.8，f d=6.0，L=1000
Q CO=1
3.6×106
×0.01×1.1×1.52×0.8×6.0×1000×280×1+1850×1=0.0475m/s3
五、按稀释CO计算需风量（P43）
计算公式Q req CO=Q CO
δ×p0
p
×T
T0
×106
其中p0为标准大气压，取101.325kpa
P为隧址设计气压，p=p0×exp?(?h
29.28T
)kpa
T0为标准气温273k
T为隧道设计夏季气温295k
1.非交通阻滞状态时，CO设计浓度δ=250ppm（查规范P34 交
通阻滞时，CO设计浓度δCO=150cm3m3，正常交通时，δCO=100cm3m3），v=20km/h时，CO排放量最大，Q CO=0.1042m3/s
此时需风量为Q req CO=0.1042
250×101.325
85.425
×295
273
×106=
534.218m3/s
2.交通阻滞状态时，CO设计浓度δ=300ppm时，Q CO=
0.0475m3/s
此时需风量为Q req CO=0.0475
300×101.325
85.425
×295
273
×106=
202.937m3/s
比较之后，CO 在v =20km/h 时，稀释的需风量为534.218m 3/s 六、计算烟雾排放量
计算公式Q v1=
13.6×10×q v1×f av 1×f hv 1×f d ×
f ivv 1×L × (N m ×f m(v1))nD m=1
式中隧道烟尘排放量Q VI ，单位m 2/s,q v1=2.5m 3/辆km （P39 6.2.1粉尘基准排放量取2.0m 2/(veh ?km)）,烟尘车况系数（P40）f av 1=1.2,烟尘海拔高度系数 f hv 1=1.28， 柴油车车型系数f m(v1)=1.5, N m =280辆，烟尘纵坡-车速系数f iv （v1）和车密度系数 f d 根据相应的工况车速查表（P40表6.2.2-2）确定（P39 6.1.4确定需风量，按照设计速度以下各工况车速10km/h 为一档分别计算）
1.工况车速V =60km/h 时，f d =1.0，上坡f iv （v1）=1.6，下坡f iv （v1）=0.71
Q CO =
13.6×10×2.5×1.2×1.28×1.0× 1.6+0.71 ×
3900×1.5×280=2.018m 2/s
2.工况车速V =40km/h 时，f d =1.5，上坡
f iv （v1）=1.17，下坡f iv （v1）=0.67
Q CO =
13.6×10×2.5×1.2×1.28×1.5× 1.17+
0.67 ×3900×1.5×280=2.411m 2/s
3.工况车速V =20km/h 时，f d =3.0，上坡f iv （v1）=0.75，下坡f iv （v1）=0.48
Q CO =
13.6×10×2.5×1.2×1.28×3.0× 0.75+
0.48×3900×1.5×280=3.224m2/s
4.交通阻滞（V=10km/h）时，f d=6.0，上坡f iv（v1）=0.75，
下坡f
iv（v1）
=0.48
Q CO=1
3.6×106
×2.5×1.2×1.28×6.0×0.75+
0.48×3900×1.5×280=1.653m2/s
七、按稀释烟雾计算需风量
计算公式Q req(v1)=Q v1
K
工况车速V=20km/h时，烟雾排放量最大Q v1=3.224m3/s
按照稀释烟雾计算的烟雾量Q req(v1)=Q v1
K = 3.224
0.0075
=
429.867m3/s
八、稀释空气中异味需风量（P46）
根据《隧道通风照明设计规范》（隧道通风设计细则）中规定：“隧道内不间断换气频率，不少于每小时5次”(新规定。查P36 5.4.1隧道空间最小换气频率不应低于每小时3次，采用纵向通风隧道，隧道换气风速不小于 1.5m/s)。得到
Q reg=nL A r
3600=5×3900×59.155
3600
=320.423m3/s n隧道最小换
气频率取3
九、火灾排烟（P104）
1、采用纵向排烟的公路隧道，火灾排烟需风量
Q
req（f）
=A r×V c
V c隧道火灾临界风速m/s,(P105)
Q
req（f）
=A r×V c=59.155×2.5=147.8875m3s
综合比较以上三种需风量，以V=20km/h的工况速度下稀释CO的需风量最大，因此设计需风量为Q reg=534.218 m3/s
若采用射流风机纵向式通风方式，隧道内风速V r=Q reg A=534.21859.155=9.03m s。不符合《隧道通风照明设计规范》中“双向交通隧道内风速不大于8m/s”(P27 4.2.1单向交通隧道设计风速不宜大于10.0m/s,双向交通隧道不大于8m/s)的规定，因此决定采用竖井集中排风式纵向通风方式。
设计风压计算
一、设计参数
假设风的风向为从左到右，自然风风速V n=2.5m s
竖井尺寸：直径5.0m
通风面积：19.625m2
高度：217.5m
常用阻力系数（P48）
二、竖井左侧风压计算（左侧区段隧道长度L1=1950m）
P50
左侧区段需风量Q rl=534.218×1950
3900
=267.109m3/s 左侧区段隧道内风速V rl=Q rl A rl=267.10959.155=4.52m s
通风阻抗力ΔP rl=1+ζ
e +λ
r
×L1
D r
×ρ
2
×v r2=
0.6+0.02×1950
7.871×4.522
2
=68.093Pa
自然风阻力ΔP ml=1+ζ
e +λ
r
×L1
D r
×ρ
2
V n2=
1+0.5+0.02×1950
7.871×1.2
2
×22=15.73Pa
ΔP ml隧道内自然风阻力，单位是N/m2，ζ
e
=0.5隧道入口局
部阻力系数，λ
r =0.02隧道壁面摩擦力系数，D r=4×A r
C r
隧道段
面当量直径（m），V n=2m/s自然风引起的隧道内风速（P49）自然风的风向决定了是否为动力风，因此自然风阻力为矢量值有+-，符号表示风力的方向。
上下行比例1:1，交通风压力公式为
ΔP t1=?A m
A r ×ρ
2
×4n+×v×v rl
式中汽车等效阻抗力面积A m=1?r1×A cs×εcs+r1×A C1×εc1，r1=13.15%，小型车正面投影面积A cs=2.13m2，εcs=0.5，大型车正面投影面积A C1=5.37m2，εc1=1.0。
A m=1?0.1315×2.13×0.5+0.01315×5.37×1.0
=1.771m2
V=20km/h=5.56m/s时，n+=L1×N
V1×2=1950×2410
2000m/h×2
=118辆，
交通风压力为ΔP t1=?1.771
59.155×1×1.2
2
×4×118×5.56×
4.52=?1601.383Pa
因此，左侧区段竖井底部压力为ΔP01=ΔP r1?ΔP m1?ΔP t1=3.333V r12+354.288V r1?24.581=68.093?24.581??1601.383=1644.895Pa
竖井右侧风压计算（右侧区段隧道长度L2=1950m）
因为L2=L1=1950m因此
右侧区段需风量Q r2=Q rl=267.109m3/s
右侧区段隧道内风速V r2=V rl=4.52m s
右侧区段隧道内通风抗阻力ΔP r2=ΔP rl=68.093Pa
右侧区段隧道内交通风压力ΔP t2=ΔP t1=?1601.383Pa
右侧区段隧道内自然风阻力自然风阻力ΔP m2=ΔP ml=?24.581Pa
因此，右侧区段竖井底部压力为ΔP02=ΔP r2?ΔP m2?ΔP t2=3.333V r22+354.288V r2+24.581=
68.093??24.581??1601.383=1694.057Pa
三、竖井吸出风量
为保证所需通风量，竖井底压力需取左右两侧区段中绝对值较大者。因此取ΔP0=ΔP02=1694.057Pa，左侧风速按照
ΔP0=1694.057Pa，计算
3.333V r12+35
4.288V r1?24.581=1694.05,得V r1=4.648m/s
竖井通风量Q S=A r v r1+v r2=59.155× 4.648+4.52= 542.333m3s
竖井内风速V s=Q S
A S =542.333
19.625
=27.635m/s
四、竖井集中排风式通风所需风压
ΔP=(ΔP0+ΔP s)×1.1其中竖井底部压力ΔP0=1694.057Pa
竖井损失压力ΔP s=1+εs+λ
s ×L
D
×ρ
2
×v S=
1+0.31+0.022×217.5
5×1.2
2
×27.635=1038.776Pa
因此，通风所需风压值为
ΔP=(ΔP0+ΔP s)×1.1=1694.057+1038.776×1.1
=3006.116Pa
选择轴功率为20000KW（取大了）的风机作为风道内抽风机。
（抽风机的选择）
射流风机：同一断面布置1-2台
轴流风机：全压输出功率的计算S th=Q a×P tot
1000×(273+t0
273+t1
)×P1
P0
式中S th轴流风机全压输出功率（KW）Q a轴流风机的风量（m3s）
P tot轴流风机的设计全压（N/m2）
t0标准温度，取20℃
t1风机环境温度（℃）
P1风机环境大气压（N/m2）
P0标准大气压（N/m2）
风机全压输入功率S kw=S th
ηf
其中ηf为风机的全压效率，80%
×k1轴流风机所需配用电机输入功率M1=S kw
ηm
ηm电机效率90%-95% ，k1电机容量安全系数，1.05-1.10
隧道通风计算书
、基本资料 公路等级：二级公路 车道数及交通条件：双车道，双向交通 设计行车速度：V=60km/h=s 隧道长度：3900m 隧道纵坡：% 平均海拔高度：，（入口：，出口：） 通风断面积：Ar= 隧道断面当量直径：Dr=（计算方法为几 爲;空;氏）设计气温：T=297k （22 C） 设计气压：p= 空气参数：容 ￥ 二11?严”密度po二LZ汎运动粘滞系数v = or m n^/s 、交通量预测及组成（交通量预测10年） 大型车辆：280辆柴油车 小型车辆：1850辆汽油车 大型车比例：r=% 上下行比例：1:1 设计交通量：N=280X 2+ 1850= 2410 辆/h 三、需风量计算 重 ].52 X 10' 5
L X N=3900X 2410=x 106>2X 106m?辆/h （使用错误，查规范
P22 式双向交通应为 I . I I - I ' 1 I :' ）,故需 采用机械式通风方式。 设计CO浓度：非阻滞状态250ppm,阻滞状态：300ppm（使 用错误。查规范P34交通阻滞时，CO设计浓度 5 co二IbOcmVin3，正常交通时，直（百二100u皿％?） 设计烟雾浓度：K=（使用错误，查P31表使用钠光源时， k 二（）.0（）了（）D 四、计算CO排放量 计算公式1 卄…&x q ra X fa X f b X f d X f iv X L Q O= 1 X》：=］（N X fj 式中qm = 01m3/辆km （新规定，P42,正常交通CO基准排放量 ni3/'（veh来km）, 交通阻滞0* 015m3/（veh * krn）|）,豔=1? 1 , fh 二1? 52 ,各种车型的 &二1*0, fi’和fl根据相应的工况车速查表确定（P43） 1.工况车速V 二60kin/h 时，fw 二1?（），“ = 1.（）
地铁区间隧道结构设计计算书
地下工程课程设计 《地铁区间隧道结构设计计算书》
目录 一、设计任务 (3) 1、1工程地质条件 (3) 1、2其他条件 (3) 二、设计过程 (5) 2.1 根据给定的隧道或车站埋深判断结构深、浅埋； (5) 2.2 计算作用在结构上的荷载； (5) 2.3 进行荷载组合 (8) 2.4 绘出结构受力图 (10) 2.5 利用midas gts程序计算结构内力 (10) 附录： (15)
地铁区间隧道结构设计计算书 一、设计任务 对某区间隧道进行结构检算，求出荷载大小及分布，画出荷载分布图，同时利用软内力。具体设计基本资料如下： 1、1工程地质条件 工程地质条件 线路垂直于永定河冲、洪积扇的轴部，第四纪地层沉积韵律明显，地层由上到下依次为：杂填土、粉土、细砂、圆砾土、粉质粘土、卵石土。其主要物理力学指标如表1。 1、2其他条件 其他条件 地下水位在地面以下5m处；隧道顶部埋深6m；采用暗挖法施工。隧道段面为圆形盾构断面。断面图如下：
二、设计过程 2.1 根据给定的隧道或车站埋深判断结构深、浅埋； 可以采用《铁路隧道设计规范》推荐的方法，即有 上式中s为围岩的级别；B为洞室的跨度；i为B每增加1m时的围岩压力增减率。 由于隧道拱顶埋深6m，位于杂填土、粉土层、细砂层中，根据《地铁设计规范》10.1.2可知 “暗挖结构的围岩分级按现行《铁路隧道设计规范》确定”。 围岩为Ⅵ级围岩。则有 因为埋深，可知该隧道为极浅埋。 2.2 计算作用在结构上的荷载；
1 永久荷载 A 顶板上永久荷载 a. 顶板（盾构上部管片）自重 b. 地层竖向土压力 由于拱顶埋深6 m，则顶上土层有杂填土、粉土，且地下水埋深5m，应考虑土层压力和地下水压力的影响。（粉土使用水土合算） B 底板上永久荷载 a. 底板自重 b. 水压力（向上）： C 侧墙上永久荷载 地层侧向压力按主动土压力的方法计算，由于埋深在地下水位以下，需考虑地下水的影响。(分图层水土合算，砂土层按水土分算) a. 侧墙自重 b. 对于隧道侧墙上部土压力： 用朗肯主动土压力方法计算
隧道施工临建设置计算
隧道施工方法 在隧道施工中，开挖、支护与衬砌等称为基本作业。为了确保基本作业各工序的顺利进行，为其提供必要的施工条件和直接服务的其他作业，称为辅助作业。其内容包括：供风和供水、供电与照明、压缩空气供应以及施工通风、防尘、防有害气体等。 一、隧道施工风水电作业及通风防尘 隧道施工中，以压缩空气为动力的风动机具主要有：凿岩机、风钻台车、装渣机、喷射混凝土机具、压浆机等。要保证这些风动机具的正常工作，需要有足够的压缩空气供应，既要有足够的风量和风压供应给各个风动机具，同时还应尽量减少压缩空气在管路输送过程中的风压和风量损失，以达到既能保证风动机具进行正常工作，又能达到降低消耗、节约能源、降低成本及保证施工质量的目的。 ㈠、空压机站供风能力 压缩空气由空气压缩机生产供应。空气压缩机有内燃及电动等类型，空压机通常集中安放在洞口附近，称为空压机站。空压机站的供风能力Q值，取决于由储气筒到风动机具设备沿途的损失、各风动机具有耗风量、以及风动机具的同时工作系数和备用系数，即空压机站的生产能力（或供风能力）Q可用下式计算： Q=（1+K备）（ΣqK+q 漏）K m 式中：Ｋ——同时工作系数，凿岩机1~10 台时取1.0~0.85,11~30 台时取 0.85~0.75； Ｋ备——空压机的备用系数，一般要用75%～90%； Σq——风动机具所需风量，m3/min（可查阅风动机具性能表）一台YT-28 凿岩机耗气量为25L/s（1.5 m3/min）； Ｋm——空压机所处海拔高度对空压机生产能力的影响系数见表； ——管路及附件的漏耗损失，其值为q漏=d·ΣL，m3/min； ｑ 漏 海拔0305610914121915241829213424382743304836584572 K 1.00 1.03 1.07 1.10 1.14 1.17 1.20 1.23 1.26 1.29 1.32 1.37 1.43 m
隧道施工通风设计精编
隧道施工通风设计精编 Document number：WTT-LKK-GBB-08921-EIGG-22986
课程名称：隧道工程 设计题目：隧道施工通风设计院系： 专业： 年级： 姓名： 指导教师：
课程设计任务书 专业姓名学号开题日期：年月日完成日期：年月日 题目隧道施工通风设计 一、设计的目的 掌握隧道通风设计过程。 二、设计的内容及要求 根据提供的隧道工程，确定需风量；确定风压；选择风机；进行风机及风管布置。 三、指导教师评语 四、成绩
指导教师 (签章) 年月日 一.设计资料
二.设计要求 针对以上工程，进行2#隧道进口不同长度施工通风设计，要求采用风道压入式通风方式，进行风量计算、风压计算，以此为依据，进行风机选择（根据网上调研等方式）以及风机及风管的布置（风管可自选，不一定按所给资料）。隧道深度：2260m 三．设计内容 1.风量计算 隧道施工通风计算按照下列几个方面计算取其中最大值，在考虑漏风因素进行调整，并加备用系数后，作为选择风机的依据。 （1）按洞内同时工作的最多人数计算： Q kmq 式中：Q：所需风量3 m (/min)
k ：风量备用系数，常取 m ：洞内同时工作的最多人数，本设计为30人。 q ：洞内每人每分钟需要新鲜空气量，取33/min m 人 计算得：31.130399/min Q kmq m ==??= （2）按同时爆破的最多炸药量计算： 本设计选用压入式通风，则计算公式为： Q =式中：S ：坑道断面面积（2m ）,90。 A ：同时爆破的炸药量,。 t ：爆破后的通风时间30min 。 L ：爆破后的炮烟扩散长度,100米。 计算得：37.8880.8(/min)30Q m == （4）按洞内允许最下风速计算： 60Q v s =?? 式中：v ：洞内允许最小风速，/m s 。 S ：坑道断面面积,902m 。
隧道通风计算书
隧道通风计算书 一、基本资料 公路等级：二级公路 车道数及交通条件：双车道，双向交通 设计行车速度：V=60km/h=16.67m/s 隧道长度：3900m 隧道纵坡：1.1% 平均海拔高度：1352.56m，（入口：1331.13m，出口：1374.03m）通风断面积：Ar=59.155m2 ）隧道断面当量直径：Dr=7.871m（计算方法为 断面净空周长设计气温：T=297k（22℃） 设计气压：p=85.425kpa 空气参数：容重密度，运动粘滞系数二、交通量预测及组成（交通量预测10年） 大型车辆：280辆柴油车 小型车辆：1850辆汽油车 大型车比例：r=13.15% 上下行比例：1:1 设计交通量：N=280×2＋1850＝2410 辆/h 三、需风量计算 L×N=3900×2410=9.399×106＞2×106 m●辆/h（使用错误，
查规范P22 式 4.1.1-1双向交通应为 ，单向交通为）,故需采用机械式通风方式。 设计CO浓度：非阻滞状态 250ppm，阻滞状态：300ppm（使用错误。查规范P34 交通阻滞时，CO设计浓度 ，正常交通时，）设计烟雾浓度：K=0.0075m-1（使用错误，查P31 表5.2.1-1使用钠光源时，） 四、计算CO排放量 计算公式Q CO= 式中/辆km（新规定，P42,6.3.1正常交通CO 基准排放量0.007,交通阻滞 ）,,,各种车型的，和根据相应的工况车速查表确定（P43） 1.工况车速时，， Q CO= 2.工况车速时，， Q CO= 3.工况车速时，上坡，下坡
Q CO= 4.交通阻滞时时，，， Q CO= 五、按稀释CO计算需风量（P43） 计算公式 其中为标准大气压，取101.325kpa 为隧址设计气压， kpa 为标准气温273k T为隧道设计夏季气温295k 1.非交通阻滞状态时，CO设计浓度（查规范P34 交 通阻滞时，CO设计浓度，正常交通时， ），时，CO排放量最大，此时需风量为 2.交通阻滞状态时，CO设计浓度时， 此时需风量为
高速公路隧道工程课程设计计算书
1初始条件 某高速公路隧道通过III 类围岩(即IV 级围岩)，埋深H=30m ，隧道围岩天然容重γ=23 KN/m3，计算摩擦角ф=35o ,变形模量E=6GPa,采用矿山法施工；衬砌材料采用C25喷射混凝土，材料容重 322/h KN m γ=，变形模量25h E GPa =。 2隧道洞身设计 2.1隧道建筑界限及内轮廓图的确定 该隧道横断面是根据两车道高速公路IV 级围岩来设计的，根据《公路隧道设计规范》确定隧道的建筑限界如下： W —行车道宽度；取3.75×2m C —余宽；因设置检修道，故余宽取为0m J —检修道宽度；双侧设置，取为1.0×2m H —建筑限界高度；取为5.0m2L L —左侧向宽度；取为1.0m R L —右侧向宽度；取为1.5m L E —建筑限界左顶角宽度；取1.0m R E —建筑限界右顶角宽度；取1.0m h —检修道高度；取为0.25m 隧道净宽为1.0+1.0+7.50+1.50+1.0=12m 设计行车速度为120km/h,建筑限界左右顶角高度均取1m ；隧道轮廓线如下图：
图1 隧道内轮廓限界图 根据规范要求，隧道衬砌结构厚度为50cm（一次衬砌为15cm和二次衬砌35cm）通过作图得到隧道的尺寸如下：
图2 隧道内轮廓图 得到如下尺寸:11.2m R 5.6m R 9.47m R 321===，， 3隧道衬砌结构设计 3.1支护方法及衬砌材料 根据《公路隧道设计规范》（JTG-2004），本设计为高速公路，采用复合式衬砌，复合式衬砌是由初期支护和二次衬砌及中间防水层组合而成的衬砌形式。 复合式衬砌应符合下列规定： 1初期支护宜采用锚喷支护，即由喷射混凝土，锚杆，钢筋网和钢筋支架等支护形式单独或组合使用，锚杆宜采用全长粘结锚杆。 2二次衬砌宜采用模筑混凝土或模筑钢筋混凝土结构，衬砌截面宜采用连结圆顺的等厚衬砌断面，仰拱厚度宜与拱墙厚度相同。
隧道施工通风环境卫生标准及风量计算
隧道施工通风环境卫生标准及风量计算 根据中华人民共和国行业标准——《公路隧道施工技术规范》（JTJ042-94）第11.3.1款规定及参照有关其他行业标准，对隧道内施工作业环境应符合下列卫生标准： 1、坑道中的氧气含量按体积比不低于20%； 2、粉尘浓度： 每立方米空气中含有10%以上游离二氧化硅的粉尘不大于2mg；含有10%以下游离二氧化硅的水泥粉尘不大于6mg；二氧化硅含量在10%以下，不含有毒物质的矿物性和动植物性的粉尘不大于10mg； 3、有害气体： 1）一氧化碳：不大于30mg/m3；当施工人员进入开挖工作面检查时，浓度可为100mg/m3，但必须在30min～35min 内降至30mg/m3； 2）二氧化碳：按体积不超过0.5%； 3）氮氧化物换算成二氧化氮控制在5mg/m3以下； 4、隧道内气温不得超过280C； 5、隧道施工时，供给每人的新鲜空气量不低于3m3/min，采用内燃机械作业时，1Kw的供风量不小于3m3/min； 6、隧道开挖时全断面风速不小于0.15m/s，坑道内不小于0.25m/s； 10.2风量计算
风量计算：（按排除炮烟计算） Q=2.25/T 3√G(AL)2×φ×b/ P2 Q----工作面通风量m3/min； T----通风时间min；取T=15 min G----同时爆破的炸药量Kg；取G=270Kg A----掘进巷道的断面积m2 取A=90m2 L----巷道全长或临界长度m；巷道全长3000米； φ----淋水系数，取φ=0.6； b----炸药爆炸时有害气体生成量，煤层中爆破取100，岩层中爆破取40； P----风筒漏风系数； P100----百米漏风系数，取2% 长距离隧道掘进时，炮烟在巷道流动过程中，与巷道内的空气混合，在未到达巷道出口时已被稀释到允许浓度，从工作面至炮烟稀释到允许浓度的距离称为临界长度，在这种情况下，公式中应用临界长度代入计算。 L=12.5GbK/AP2 P==1/1-L/100P100×2%=1/1-3000/100×2%=2.5 K----紊流扩散系数 l----风筒口距工作面长度 D----风筒直径 l=4√A=4√90=38m
隧道通风课程设计
通风计算 1基本资料 1.公路等级：一级公路 2.车道数、交通条件：2车道、单向 =80km/h 3.设计行车速度：u r 4.隧道长度：1340m；隧道纵坡：1.5% 5.平均海拔高度：1240m；隧道气压：101.325－10×1.24=88.925 6.通风断面面积：62.982 m,周长为30.9m 7.洞内平均温度：12℃，285K 2通风方式 根据设计任务书中的交通量预测，近期（2013 年）年平均日交通量为7465辆/每日，远期（2030年）10963辆/每日，隧道为单洞单向交通，设计小时交通量按年平均日交通量的10％计算，故近期设计高峰小时交通量为747辆/h，远期为1096辆/h。 根据设计任务书所给的车辆组成和汽柴比，将其换算成实际交通量，小客车：20%,大客车：27.2%，小货车：7.8%，中货车：20.6%，大货车：20.1%，拖挂车：4.3%，汽柴比：小客车、小货车全为汽油车；中货 0.39：0.61；大客 0.37：0.63；大货、拖挂全为柴油车，结果如表6.1所示 表6.1车辆组成及汽柴比 可按下列方法初步判定是否设置机械通风。 由于本隧道为单向交通隧道，则可用公式（6.1） L*N≤2×105式（1） 式中：L——隧道长度（m）；
N ——设计交通量（辆/h ）。 其中L 、N 为设计资料给定，取值远期为N=1096辆/h ，L=1340m 由上式，得 1340×1096=1.46×106 >2×105 以上只是隧道是否需要机械通风的经验公式，只能作为初步判定，是否设置风机还应考虑公路等级、隧道断面、长度、纵坡、交通条件及自然条件进行综合分析，由初步设计可知知本设计需要机械通风。 3 需风量计算 CO 设计浓度可按《公路隧道通风照明设计规范》查表按中插值法的再加上50ppm 。设计隧道长度为1340m ，查表知ppm =ppm δ（）292。交通阻滞时取 =300ppm δ。烟雾设计应按规范查表，设计车速为80km/h ，k （m 2）=0.0070m -1 。同时，根据规范规定，在确定需风量时，应对计算行车速度以下各工况车速按20km/h 为一档分别进行计算，并考虑交通阻滞时的状态（平均车速为10 km/h ），鹊起较大者为设计需风量。 CO ： n m m m-1f =?∑ （N ）219×1.0+110×7+85×2.5+88×5+188+138+220+48=2235.5 烟雾：n m m m-1 f =?∑ （N ）188×1.5+138×1.0+220×1.5+48×1.5=822 3.1 CO 排放量计算 CO 排放量应按式（6.2）计算 61 1()3.610n CO co a d h iv m m m Q q f f f f L N f ==????????∑ 式（2） 式中：CO Q ——隧道全长CO 排放量（m 3/s ）； co q ——CO 基准排放量（m 3/辆·km ），可取为0.01 m 3/辆·km ； a f ——考虑CO 车况系数查表取1.0； d f ——车密度系数，查表取0.75； h f ——考虑CO 的海拔高度系数，海拔高度取1240m 查表取1.52； m f ——考虑CO 的车型系数，查表； iv f ——考虑CO 的纵坡—车速系数，查表取1.0； n ——车型类别数； m N ——相应车型的设计交通量（辆/h ）查表。 稀释CO 的需风量应按式（6.3）计算
隧道结构计算
一．基本资料 惠家庙公路隧道，结构断面尺寸如下图，内轮廓半径为 6.12m ，二衬 厚度为 0.45m 。围岩为 V 级，重度为19.2kN/m3，围岩弹性抗力系数为 1.6×105kN/m3，二衬材料为 C25 混凝土，弹性模量为 28.5GPa ，重度 为 23kN/m 3。考虑到初支和二衬分别承担部分荷载，二衬作为安全储备，对其围岩压力进行折减，对本隧道按照 60%进行折减。求二衬内力，作出内力图，偏心距分布图。 1）V1级围岩，二衬为素混凝土，做出安全系数分布图，对二衬安全性进行验算。 2）V2级围岩，二衬为钢筋混凝土，混凝土保护层厚度 0.035m ，按结构设计原理对其进行配筋设计。 二．荷载确定 1.围岩竖向均布压力:q=0.6×0.45?1 2-S γω 式中: S —围岩级别，此处S=5； γ--围岩重度，此处γ=19.2KN/3m ； ω--跨度影响系数，ω=1+i （m l -5），毛洞跨度m l =13.14+2?0.06=13.26m ，其中0.06m 为一侧平均超挖量，m l =5—15m 时，i=0.1,此处ω=1+0.1?(13.26-5)=1.826。 所以，有：q=0.6×0.451 -52 ??19.2?1.826=151.456（kPa ）
此处超挖回填层重忽略不计。 2.围岩水平均布压力：e=0.4q=0.4?151.456=60.582（kPa ） 三．衬砌几何要素 5. 3.1 衬砌几何尺寸 内轮廓线半径126.12m , 8.62m r r == 内径12,r r 所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角1290,98.996942φφ=?=?； 拱顶截面厚度00.45m,d = 墙底截面厚度n 0.45m d = 此处墙底截面为自内轮廓半径2r 的圆心向内轮廓墙底做连线并延长至与外轮廓相交，其交点到内轮廓墙底间的连线。 外轮廓线半径： 110 6.57m R r d =+= 2209.07m R r d =+= 拱轴线半径： '1200.5 6.345m r r d =+= '2200.58.845m r r d =+= 拱轴线各段圆弧中心角： 1290,8.996942θθ=?=? 5.3.2 半拱轴线长度S 及分段轴长S ? 分段轴线长度： '1 1190π 3.14 6.3459.9667027m 180180S r θ? = = ??=?? '2228.996942π 3.148.845 1.3888973m 180180S r θ?==??=?? 半拱线长度： 1211.3556000m S S S =+= 将半拱轴线等分为8段，每段轴长为： 11.3556 1.4194500m 88 S S ?= ==
隧道通风计算 (2)
精心整理 隧进口出工区均采用双管路压入式通风。 通风管选用φ1500mmPVC 软式通风管，洞外风机进风口至洞口距离L=30m ，风管出风口至掌子面距离L=42m 。（当掌子面布置局扇时，L=80m ）。 ⑴基本参数选用 独头通风长度按L=4905m 计算； 开挖断面A ：A=116.7m 3； 平均百米漏风系率：P100=1%； 软管达西数λ：λ=0.015； 空气密度ρ：ρ=1.16kg/m 3； 工作面最多作业人数：n=60人； 作业人员供风量：q=4m 3/人.min ； 一次爆破最大药量G ：G=438.1kg ； 爆破通风时间t ：t=30min ； 工作面最小风速v ：v=0.25m/s 。 ⑵开挖面所需风量Q 开 ①按作业人数计算：Q 开=4n=4×60=240m 3/min ； ②按最小风速计算：Q 开=60A ×v=116.7×0.25×60=1750m 3/min ； ③按排除爆破烟尘计算： p-风管全程漏风系数 p=1/（1-L ×P100/100） =1/（1-4905×1%/100）=1.64 Ф-淋水系数；Ф=0.3 b-炸药爆破时有害气体生成量，b=40m 3/kg L-隧道爆破临界长度L=12.5×G ×b ×K/（A ×P 2） =12.5×438.1×40×0.53/（116.7×1.642） =370m 322 25.2p b AL G t Q φ）（开=
=1154m 3/min 考虑系统漏风，故风机量Q=1154×1.64=1892m 3/min ④按稀释和排除内燃机废气计算风量 采用无轨运输，洞内内燃设备配置较多，废气排放量较大，供风量应足够将内燃设备所排放的废气全面稀释和排出，使有害气体降至允许浓度以下，计算可按下式计算： 式中:K-功率通风计算系数,我国暂行规定为2.8～3.0m 3/min Ni-各台柴油机械设备的功率 Ti-利用率系数 根据本隧道施工实际情况，主要有以下三种工况的组合：开挖钻眼工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况+喷锚支护工况；爆破出碴工况+仰拱充填工况+防水板铺设工况；爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况。 上述三种不同工况组合中，爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况，配置的内燃设备最多，排放的废气也最多，需要供风量最大。该工况在施工至分界里程时配置的内燃设备如下表所示： 内燃设备配置表 机械名称 配置台数 工作台数 单机功率（kW ） 内燃机利用系数Ti ZLC50B 装载机 1 1 145 0.50 15自卸汽车 10 5 150 0.45 砼罐车 4 2 85 0.50 计算Q=1485m 3/min ；考虑系统漏风，故Q=1485×1.64=2435m 3/min 。 施工通风风量计算一览表 序 号 不同因素 计算需风量 （m 3 /min ） 实际风量 m 3 /min 计算公式 1 按排出炮烟 1154 1892 2 稀释内燃气体 1485 2435 3 按洞内作业人员 240 39 4 Q=4n 4 按允许最低风速 1750 2835 Q=60A ×v 风压按通风系统克服局部风阻、沿程风阻以及其他阻力之和作为系统提供的风压。计算见下表： 风压计算表 计算式 参数 行车隧道 322 32264 .140 3.037007.1161.4383025.225.2????==）（）（开p b AL G t Q φ∑==N i i i KN T Q 1
明挖隧道计算书
隧道结构检算计算书 一．E型截面 结构厚度为：底板厚120cm，侧墙底厚120cm，侧墙顶厚为55cm，抗拔桩径 为100cm。 采用荷载－结构法检算结构内力，基坑高度H＝8.8m。 计算软件：midas civil（2006） 取土的重度值：γ＝20kN/m3； 1、荷载计算：（计算断面取埋深最大处计算,水土分算） （1）侧水压力e w1 =0kN/m e w2=γ w ?H?ω =10?8.8?0.5 =44kN/m （2）侧土压力e t1 =0kN/m e t2=λ?(γ-γ w )?H =0.33?(20-10)?8.8 =29.04kN/m 基底水浮力P w =γ w ?(h 1 +H)?ω=10?(1.2+8.8)?0.5=50kN/m （3）边墙顶地面超载：q cz ＝20kN/m 边墙汽车冲击荷载： 冲击系数μ＝20/（80+L）＝20/（80+14）＝0.213 q cj ＝q cz ?μ＝20?0.213＝4.26 kN/m 汽车超载引起侧压力 e cz ＝q cz ?λ＝20?0.33＝6.6 kN/m 汽车冲击荷载引起侧压力 ecj＝q cj ?λ＝4.26?0.33＝1.41 kN/m （4）无地下水情况 侧土压力e t1 =0kN/m e t2 =λ?γ?H =0.33?20?8.8 =58.1kN/m。
（5）地层抗力 地层抗力是用地层弹簧来模拟的。地层抗力系数根据土层条件确定，按温克假定计算。在计算中，消除受拉的弹簧。 结合相近工程地质资料,弹性抗力系数取K=50MN/m3 2、荷载工况 （1）、自重 （2）、侧土压力 （3）、侧水压力 （4）、基底浮力 （5）、无地下水时侧土压力 （6）、汽车超载和冲击引起侧压力 其中1～5为永久作用，6为可变作用。 3、计算简图如下图所示。 计算简图 计算模型中采用梁单位模拟隧道结构的侧墙、底板和抗拔桩，在底板两端设置2个水平和竖向的约束，模拟抗浮牛腿的作用，侧墙、底板和抗拔桩分别设置土弹簧约束模拟地层对结构的作用，在计算中消除受拉的弹簧结构受力，计算所取纵向5m的平面框架有限元模型，相应的荷载在每延米数值的基础上。 4、荷载组合 荷载效应根据《建筑结构荷载规范》GB50009—2001的相关规定，并结合《公路桥涵设计通用规范》进行组合；荷载组合包括承载能力极限状态组合和正常使用状态长期组合和短期组合，几种荷载组合情况如下： (1)、cLCB1 承载能力极限状态（基本组合）：
隧道通风方案设计,通风计算
蒙河铁路屏边隧道斜井 通风方案 1、工程概况 屏边隧道全长10381m，进口里程DⅡK60+875，出口里程DIK71+256，为单线隧道，设计为单面下坡，坡度分别为-20.2‰（坡长9025m）、-10‰（坡长650m）及-1‰（坡长706m），最大埋深660m。 屏边斜井位于隧道线路右侧，斜井与正洞隧道中心线交汇点里程为D ⅡK66+300，斜井与线路中线蒙自方向夹角80°，井口里程为XDK1+218，水平长度1218m，综合坡度为85‰。本斜井采用无轨单车道运输，断面净空尺寸5.6m（宽）×6.0m（高）。斜井施工任务为斜井1218m（XDK0+000～XDK1+218），平导1735.29m（PDK66+294.71～PDK68+030），辅助正洞4165m （DⅡK63+835～DⅡK68+000），其中出口方向为1700m（DⅡK66+300～DⅡK68+000），进口方向2465m（DⅡK63+835～DⅡK66+300）。 2、通风控制条件 隧道在整个施工过程中,作业环境应符合下列卫生及安全标准: 隧道内氧气含量：按体积计不得小于20%。 粉尘允许浓度：每立方米空气中含有10%以上游离二氧化硅的粉尘为2mg；含有10％以下游离二氧化硅的水泥粉尘为6mg；二氧化硅含量在10％以下，不含有毒物质的矿物性和动植物性的粉尘为10mg。 有害气体浓度：一氧化碳不大于30mg/m3，当施工人员进入开挖面检查时，浓度为100mg/m3，但必须在30min内降至30mg/m3；二氧化碳按体积计不超过0.5％;氮氧化物（换算为NO2）5mg/m3以下。洞内温度：隧道内气温不超过28℃，洞内噪声不大于90dB。
(完整版)XX水库供水隧洞结构计算书.doc
龙洞河水电站有压引水隧洞结构计算书 1工程概况 公明供水调蓄工程供水隧洞是从鹅颈至公明水库连通隧洞L0+387 桩号接往石岩水库的一条供水隧洞，全长 6.397km，桩号为 G0+000~G6+397。根据初步设计报告供水隧洞为 2 级建筑物，设计流量为 10.24m3/s，采用圆型断面，内径为 3.4m。供水隧洞进口底高程为 29.60m，出口底高程为 27.50m，隧洞全段纵坡为 -0.0328%。供水隧洞Ⅱ类围岩 3576m、Ⅲ 类围岩 1836m、Ⅳ类围岩 345m、Ⅴ类围岩 310m。 2设计依据 2.1 规范、规程 《水工隧洞设计规范》（ SL279-2002）（以下简称“隧洞规范”） 《水工隧洞设计规范》（ DL/T 5195-2004）（电力行业标准，下称“电力隧洞规范”）《水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）》（SDJ20-78）（以下简称“砼规” ） 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001） 2.2 参考资料 《深圳市公明水库调蓄工程初步设计报告》（深圳市水利规划设计院， 2007.05） 《G-12 隧洞衬砌内力及配筋计算通用程序》 《PC1500 程序集地下结构计算程序使用中的几个问题》（新疆水利厅，张校正） 《取水输水建筑物丛书－隧洞》 《水工设计手册－水电站建筑物》（水利电力出版社， 1989） 《水击理论与水击计算》（清华大学出版社， 1981） 《水力学－下册》（吴持恭，高等教育出版社，1982） 3计算方法 隧洞支护及衬砌结构按新奥法理论进行设计，支护型式采用锚喷支护通过工程类比确 定，喷锚支护类型及其参数参照电力隧洞规范附录 F 表 F.1 选取；衬砌型式采用钢筋混凝 土衬砌。根据隧洞规范 6.1.8 条第 2 点规定，围岩具有一定的抗渗能力、内水外渗可能造 成不良地质段的局部失稳，经处理不会造成危害者，宜提出一般防渗要求，本工程按限制
隧道工程计算题
隧道工程计算题 SANY标准化小组 #QS8QHH-HHGX8Q8-GNHHJ8-HHMHGN#
计算题 【围岩等级确定】参见书本 例题：某公路隧道初步设计资料如下 （1）岩石饱和抗压极限强度为62MPa （2）岩石弹性波速度为s （3）岩体弹性波速度为s （4）岩体所处地应力场中与工程主轴垂直的最大主应力σmax= （5）岩体中主要结构面倾角20°，岩体处于潮湿状态 求该围岩类别为(来源：隧道工程课件例题) 解：1.岩体的完整性系数Kv Kv=(Vpm/Vpr)2= 2= 岩体为破碎。 2.岩体的基本质量指标BQ （1）90 Kv+30=90*+30= Rc=62> 取Rc= （2）+= Kv => 取Kv = （3）BQ=90+3Rc+250 Kv=90+3*+250*= 3.岩体的基本质量分级 由BQ=可初步确定岩体基本质量分级为III级 4.基本质量指标的修正 （1）地下水影响修正系数K1 岩体处于潮湿状态，BQ=，因此取K1= （2）主要软弱面结构面产状修正系数K2 因为主要软弱结构面倾角为20，故取K2=
（3）初始应力状态影响修正系数K3 Rc/σmax=62/= 岩体应力情况为高应力区 由BQ=查得高应力初始状态修正系数K3= （4）基本质量指标的修正值[BQ] [BQ]=BQ-100(K1+K2+K3)=++= 5.岩体的最终定级 因为修正后的基本质量指标[BQ]=，所以该岩体的级别确定为IV 级。 【围岩压力计算】参见书本 某隧道内空净宽，净高8m ，Ⅳ级围岩。已知：围岩容重γ＝20KN/m 3 ，围岩似摩擦角φ＝530，摩擦角θ＝300 ，试求埋深为3m 、7m 、15m 处的围岩压力。（ 来源：网络） 解： 14.1)54.6(1.01=-+=ω 坍塌高度：h=1 s 2 45.0-?x ω=14.1845.0??=m 104.4 垂直均布压力：08.8214.120845.0245.01 4=???=???=-ωγq Kn/m2 荷载等效高度：m q h q 104.420 08 .82== = γ 浅埋隧道分界深度：m h H q q ）（） 26.10~208.8104.45.2~2()5.2~2(=?== 1、 当埋深H=15m 时，H 》q H ，属于深埋。 垂直均布压力：h q γ=== Kn/m2 ； 水平均布压力：e=（～）q =（～）=～ Kn/m2 2、当埋深H=3m 时，H 《q h ，属于浅埋。 垂直均布压力：q=γ H = 20x3= 60 Kn/m2， 侧向压力：e=)245(tan )21(002φγ-+ t H H = 20x(3+1/2x8))2 53 45(tan 02-=m2；
隧道施工通风设计说明
课程名称：隧道工程 设计题目：隧道施工通风设计院系： 专业： 年级： 姓名： 指导教师：
课程设计任务书 专业姓名学号 开题日期：年月日完成日期：年月日题目隧道施工通风设计 一、设计的目的 掌握隧道通风设计过程。 二、设计的容及要求 根据提供的隧道工程，确定需风量；确定风压；选择风机；进行风机及风管布置。 三、指导教师评语 四、成绩 指导教师 (签章)
年月日一.设计资料
二.设计要求 针对以上工程，进行2#隧道进口不同长度施工通风设计，要求采用风道压入式通风方式，进行风量计算、风压计算，以此为依据，进行风机选择（根据网上调研等方式）以及风机及风管的布置（风管可自选，不一定按所给资料）。隧道深度：2260m 三．设计容 1.风量计算 隧道施工通风计算按照下列几个方面计算取其中最大值，在考虑 漏风因素进行调整，并加备用系数后，作为选择风机的依据。 （1） 按洞同时工作的最多人数计算： Q kmq = 式中：Q ：所需风量3(/min)m k ：风量备用系数，常取1.1 m ：洞同时工作的最多人数，本设计为30人。 q ：洞每人每分钟需要新鲜空气量，取33/min m g 人 计算得：31.130399/min Q kmq m ==??= （2）按同时爆破的最多炸药量计算： 本设计选用压入式通风，则计算公式为：
Q =式中：S ：坑道断面面积（2m ）,90。 A ：同时爆破的炸药量,0.48t 。 t ：爆破后的通风时间30min 。 L ：爆破后的炮烟扩散长度,100米。 计算得：37.8880.8(/min)30 Q m == （4）按洞允许最下风速计算： 60Q v s =?? 式中：v ：洞允许最小风速，0.15/m s 。 S ：坑道断面面积,902m 。 计算得：360600.1590810/min Q v s m =??=??= 综上，取计算结果最大值3880.8/min Q m =为所需风量。 2.漏风计算 （1）通风机的供风量除满足上述条件计算所需的风量外，还需考虑漏失的风量，即： Q 供=P Q ? 式中：Q ：上述计算结果最大值 P ：漏风系数。由送风距离及每百米漏风率计算得出。 由设计资料知，L 管=2260m ，每百米漏风率为1.5%，则送风距离漏风量为：22600.0150.339100 ?= 则漏风系数为：10.339 1.339P =+= 计算得：Q 供=P Q ? 1.339880.81179=?=3/min m （2）由于隧道所处高原地区，大气压强降低，需要进行风量修正： 100h n h Q Q P =
隧道通风计算
隧进口出工区均采用双管路压入式通风。 通风管选用? 1500mmPV 软式通风管，洞外风机进风口至洞口距离 L=30m 风管出风口至掌子面距离 L=42m （当掌子面布置局扇时，L=80m ） ⑴基本参数选用 独头通风长度按L=4905m 计算； 开挖断面A : A=116.7m ； 平均百米漏风系率：P100=1% 软管达西数入：入=0.015 ; 空气密度 p ：p =1.16kg/m 3 ; 工作面最多作业人数：n=60人； 作业人员供风量：q=4nV 人.min ; 一次爆破最大药量G: G=438.1kg ; 爆破通风时间t : t=30min ; 工作面最小风速 v : v=0.25m/s 。 ⑵开挖面所需风量Q 开 ① 按作业人数计算：Q 开=4n=4X 60=240m/min ; ② 按最小风速计算：Q 开=60AX v=116.7 x 0.25 x 60=1750ri 3 /min ; ③ 按排除爆破烟尘计算: P-风管全程漏风系数 p=1/ (1-L x P100/100) =1/ (1-4905 x 1%/100) =1.64 2.25 t ' 2 3,'G ( AL )
①-淋水系数；①=0.3 b-炸药爆破时有害气体生成量，b=40nVkg L-隧道爆破临界长度L=12.5 x GX bx K (AX p 2 ) X 438.1 x 40 x 0.53/ (116.7 x 1.642 ) =370m 考虑系统漏风，故风机量 Q=1154< 1.64=1892ni/min ④ 按稀释和排除内燃机废气计算风量 采用无轨运输，洞内内燃设备配置较多，废气排放量较大，供风量应足 够将内燃设备所排放的废气全面稀释和排出，使有害气体降至允许浓度以 下，计算可按下式计算： N Q T j KN j i 1 式中：K-功率通风计算系数，我国暂行规定为2.8?3.0m 3 /min Ni- 各台柴油机械设备的功率 Ti- 利用率系数 根据本隧道施工实际情况，主要有以下三种工况的组合：开挖钻眼工况 +台车衬砌工况+防水板铺设工况+喷锚支护工况；爆破出碴工况+仰拱充填工 况+防水板铺设工况；爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工况。 上述三种不同工况组合中，爆破出碴工况+台车衬砌工况+防水板铺设工 况，配置的内燃设备最多，排放的废气也最多，需要供风量最大。该工况在 施工至分界里程时配置的内燃设备如下表所示： = 12.5 2 .25 ：G ( AL ) 2 b t ： P 2 =1154n 3 /mi n 2.25 3 438 .1 30 ( 116 .7 3700 ) 0.3 40 1.64
隧道结构力学分析计算书
有限元基础理论与 ANSYS应用 —隧道结构力学分析 专业： 姓名： 学号： 指导教师： 2014年12月
隧道结构力学分析
目录 目录 (2) 1. 问题的描述........................................................ 错误！未定义书签。 2. 建模.................................................................... 错误！未定义书签。 2.1 定义材料....................................................................... 错误！未定义书签。 2.2 建立几何模型............................................................... 错误！未定义书签。 2.3 单元网格划分 (5) 3. 加载与求解 (6) 3.1 施加重力加速度 (6) 3.2 施加集中力、荷载位移边界条件 (6) 4. 后处理 (8) 4.1 初次查看变形结果 (8) 4. 2 除去受拉弹簧网格.............. (9) 4.3 除去弹簧单元网格 (10) 4. 4 查看内力和变形结果 (11) 4. 5 绘制变形图 (12) 5. 计算结果对比分析 (14) 6. 结语 (14) 7. 在做题过程中遇到的问题及解决方法 (16) 8. 附录 (16)
山岭隧道结构力学分析 1.问题的描述 已知双线铁路隧道总宽为13.3米，高为11.08米，以III级围岩深埋段为例，隧道而衬厚度为35cm，带仰拱，采用钢筋混凝土C30=25kN/m3，弹性模量为31GPa，泊松比为0.2，。该段该隧道的埋深为5米，围岩平均重度为23kN/m3,侧压力系数为0.3，计算围岩高度为6.588m，地层弹性抗力系数为500MPa/m。 试分析结构的应力和变形 图1双线铁路隧道断面（cm）
隧道施工通风计算
隧道施工通风计算 一、规范规定 《铁路隧道施工规范》（TB10204-2002）规定： ⑴空气中氧气含量，按体积计不得小于20％。 ⑵粉尘容许浓度，每立方米空气中含有10％以上的游离二氧化硅的粉尘不得大于2mg。 ⑶瓦斯隧道装药爆破时，爆破地点20m内，风流中瓦斯浓度必须小于0.5％；总回风道风流中瓦斯浓度应小于0.75％；开挖面瓦斯浓度大于1.5％时，所有人员必须撤至安全地点。防止瓦斯积聚的风速不宜小于1m/s。 ⑷有害气体最高容许浓度： ①一氧化碳最高容许浓度为30mg/m3；在特殊情况下，施工人员必须进入工作面时，浓度可为100mg/m3；但工作时间不得大于30min。 ②二氧化碳按体积计不得大于0.5％。 ）为5mg/m3。 ③氮氧化物（换算成NO 2 ⑸隧道内气温不得高于28℃。 ⑹隧道内噪声不得大于90dB。 ⑺隧道施工通风应能提供洞内各项作业所需的最小风量，每人应供应新鲜空气3m3/min，采用内燃机械时，供风量不宜小于3m3/(min·kW)。 ⑺隧道施工通风的风速，全断面开挖时不应小于0.15m/s，在分部开挖的坑道中不应小于0.25m/s。 ⑼每100m平均漏风率不应大于2％。 二、通风方案的确定 隧道施工通风主要采用机械通风，其通风方式按风道类型一般分为巷道式和管道式两种，其中后者按送风方式不同又可分为压入式、吸出式和混合式三种。它们各有其优缺点（见表1）。 表1 几种管道式通风方案的比较
综合考虑隧道独头掘进长度、断面大小、开挖方法、出渣运输方式、设备条件等因素，通过分析比较，确定压入式通风较为适合无轨运输施工，可使足够的新鲜空气能很快被送至工作面，实现快速掘进。 三、风量计算 ⑴按洞内同时工作的最多人数计算风量： k m q Q ??= q —每人每分钟呼吸所需新鲜空气量，取4.0m 3/min ； m —洞内同时工作的最多人数，50人； k —风量备用系数，取1.15。 计算得：Q =230m 3/min ⑵按排出炮烟计算风量： 计算方法一： t Al Gb Q 0 5-= G —同时爆破的炸药消耗量，q l A G ??=，得100.2kg ； A —掘进面积,26m 2； l —循环进尺，4.0m ； q —单位耗炸药量，1.7kg/m 3 ；
隧道施工通风方案设计计算等
目录 一、编制依据 (2) 二、编制依据 (2) 1、采用的标准规范 (2) 2、通风编制标准 (3) 三、工程概况 (3) 四、通风原则 (5) 1、通风系统 (5) 2、通风设备 (5) 五、通风方案 (6) 1、姚家坪隧道出口通风方案 (6) 2、庙埂隧道进（出）口通风方案 (6) 3、庙埂隧道横洞通风方案 (7) 4、田坝隧道通风方案 (8) 5、高坡隧道1#横洞压入式通风方案 (13) 6、高坡隧道2#横洞巷道式通风方案 (14) 六、通风验算 (15) 七、施工通风监测 (17) 八、主要通风设备 (18) 九、施工通风保证措施 (18) 十、施工通风技术措施 (19) 十一、施工通风安全管理措施 (22) 1、施工通风安全措施 (22) 2、通风管理制度 (23)
隧道施工通风方案 一、编制依据 1、隧道施工安全需要。 2、XX公司对隧道施工的相关要求。 3、原铁道部《关于加强铁路隧道工程安全工作的若干意见》（铁建设函[2007]102号。 4、新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段站前工程CGZQSG-11标段的设计文件。 5、《成贵铁路CGZQSG-11标实施性施工组织设计》。 6、《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）。 7、《铁路瓦斯隧道技术规范》、《煤矿安全规程》、《防治煤与瓦斯突出细则》。 8、国家现行有关施工规范、验收标准和我单位类似工程地质的施工经验。 9、其他有关法律法规和规范等。 二、编制原则 施工通风是隧道施工的重要工序之一，是高瓦斯隧道安全施工的关键。合理的通风系统、理想的通风效果是实现隧道快速施工、保障施工安全和施工人员身心健康的重要保证。根据以往隧道通风经验及对当前通风设备技术性能的调研结果，按照自成体系的原则，综合考虑施工过程中可能出现的情况，制定隧道通风方案。 1、采用的标准规范 ⑴ XX铁路11标隧道施工图； ⑵《铁路瓦斯隧道技术规范》（TB10120-2002）； ⑶《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）； ⑷《铁路隧道工程施工安全技术规程》（TB10304-2009）； ⑸《煤矿安全规程》（国家煤矿安全监察局18号令）、《防治煤与瓦斯突出规定》（国家安全生产监督管理总局令第19号）等煤矿现行有关规范、规程等。 设计文件及XX铁路有限责任公司安全管理相关要求等。