预张力膜片风振反应的试验研究
结构顺风向风振的规范表达式及有关问题的分析_张相庭
式, 以及任何其他表达式。
一、结构风振随机振动理论及风振系数
顺风向风振分析应按结构随机振 动理论进行。对
于任一 n 个自由度结构, 采用矩阵表示的运动方程为
My ( t ) + Cy ( t) + Ky( t ) = Pf( t )
( 1)
式中: M, C, K 分别 是结构 的质量、阻 尼和刚 度矩阵;
后,
P
* fj
为脉动
风作
为静
力时
振
型
j
的广 义 力, 常 简称
为脉动风的振型 j
广义力,
P
* fj
=
w fiA i ji , w fi 为结
i
构上点 i 的脉动面力; A i 为点 i 的承风面积; f ( t ) 为脉
动风的 时 间函 数;
M
* j
为 振型 j
的广 义 质量,
M
* j
=
Mi
2 ji
动力反应分析杆件轴力与节点位移最大值表4地震方向分析方法最大轴力kn最大应力nmm2最大节点位移mm拉力压力拉应力压应力uxuzxz反应谱20120124241131时程分析elcentro波9619716231029天津波1506016121024反应谱1431431616822时程分析elcentro波127591511719天津波741221014618将该表中的值与静力荷载作用相结合可得结构中出现的最大压应力为180nmm2lt
第 34 卷 第 7 期
建筑结构
2004 年 7 月
结构顺风向风振的规范表达式及有关问题的分析
张相庭
( 同济大学 上海 200092)
[ 提要] 基于结构随机振动理论, 可导出顺风向风振时各类风响应。对于响应以第 1 振型为主的高耸结构等 结构, 常以先求风振系数再求各类风响应较为方便。风振系数国内外有不同的表达式。结合我国荷载规范风 振系数表达式, 可推出与 Davenport 风振系数完全相同的表达式, 以及任何其他表达式。对在应用结构随机振 动理论推导时常见的错误加以分析。展望了 21 世纪风振研究的发展和变化。 [ 关键词] 随机振动理论 风振 风振系数 计算机
在役预应力结构有效预应力检测方法研究
在役预应力结构有效预应力检测方法研究引言预应力是指在结构构件受力前施加的内部张力，通过预应力可以有效地提高结构构件的承载能力和抗震性能，是工程结构中重要的一种加固增强措施。
由于预应力结构长期受力和环境的影响，预应力损失是不可避免的，预应力结构的安全性和可靠性的评估需要对其预应力状态进行准确的检测和监测。
研究在役预应力结构有效预应力检测方法具有重要的理论和实际意义。
一、预应力结构的预应力损失及其影响预应力结构中的预应力损失是指在预应力张拉过程中和结构使用过程中因各种原因导致的预应力大小减少的过程。
预应力损失主要包括初始预应力损失、施加预应力过程中的损失以及使用过程中的损失。
初始预应力损失是由于预应力张拉后张力松弛引起的，施加预应力过程中的损失主要是由于摩擦、锚固和张拉过程中弹性压缩等因素引起的，使用过程中的损失则主要是由于混凝土的收缩、徐变、钢筋的蠕变和锚固失效等因素引起的。
预应力损失会直接影响结构的承载性能和变形能力，严重影响结构的安全性和可靠性。
目前，国内外对于预应力结构的预应力损失和结构健康状态的评估主要采用了以下几种方法：1. 钢束应变监测法该方法是通过在预应力钢束上设置应变计，实时监测钢束的应变变化情况，通过对应变数据的分析可以评估结构的预应力状态和健康状况。
这种方法的优点是具有较高的精度和灵敏度，可以直接反映结构的预应力状态，但是需要对钢束进行穿墙布置应变计，施工和维护成本较高，应变计的位置和粘贴质量对检测结果有较大影响。
2. 弹性波法该方法是通过在结构中传播弹性波，利用弹性波在材料中传播速度与材料性能相关的特性，通过监测和分析弹性波的传播特性来评估结构的预应力状态和健康状况。
这种方法的优点是无损检测、快速准确，可以在不破坏结构的情况下进行检测，但是对结构中的缺陷和损伤检测精度还有待提高。
3. 振动法该方法是通过在结构中加载外部激励，监测结构的动态响应，通过分析结构的振动特性和频率响应来评估结构的预应力状态和健康状况。
输电塔塔线体系风振响应分析
输电塔塔线体系风振响应分析摘要：输电塔线体系是国家重要的电力工程设施，也是保障人们生产生活有序进行的重要设备，输电塔线体系的稳定性和安全性直接关系到电网运行的可靠性，而风荷载是影响它们安全性的主要因素之一。
本文首先，简要介绍了我国超高压、特高压输电线路的发展前景。
接着，从输电塔线体系的分析模型、风振分析、风振控制三大块，对输电塔线体系抗风设计理论的发展进行了综述。
关键词：输电塔线体系；动力特性；风致动力响应；风致振动控制前言随着社会经济的发展以及人民物质生活水平的提高，人们在生产生活中对电力的需求大大增加，电力行业得到了迅速发展，作为电力能源输送的重要设备的输电塔如雨后春笋般建立起来，数量多而且重要性越来越高高。
输电塔线体系日趋呈现杆塔架构高、导线截面大、间隔长、负荷大、柔性强等特点。
由于铁塔柔性强、导地线和绝缘子串的几何非线性以及塔线之间、塔与基础之间的耦合作用，再加上而输电塔线体系对风与地震、恶劣天气变化和温度湿度等环境因素较为敏感，容易发生动力疲劳和失稳等现象[1]。
尤其是在强风作用下，容易发生塔架倒塌、损毁等事故。
因此，对输电塔风荷载进行研究具有重要的现实意义。
输电塔线体系是一种复杂的空间耦联体系，对其风振动力响应的分析具有一定的难度。
目前，在输电塔结构的设计中塔架和输电线是分开设计的，导线的荷载当作外力加在输电塔上，并不考虑塔线之间的耦合作用。
所以导线在脉动风作用下振动时，会产生变化的动张力。
同一输电塔两侧的动张力是不平衡的，该张力差使输电塔发生位移；而输电塔本身在风荷载的作用会移动，得导线内的张力进一步变化[2]。
如此一来，导线与输电塔形成复杂的动力耦合体系是相互影响，共同作用的。
1输电塔线体系的动力分析的模型输电塔线体系是由柔性强铁塔、导地线和绝缘子串的几何非线性以及塔线之间、塔与基础之间的一种复杂空间耦合体系。
其承受的动力作用主要是风荷载与地震作用。
输电塔线体系对风力作用极其敏感，易产生大的风致动力响应，导致动力疲劳和失稳破坏等现象。
斜拉索雷诺数效应与风致振动的试验研究
匀 打磨 而成 ， Ｍ３模 型是将 光 滑 圆 管用 粗糙 表 面 的壁 纸 包 裹 而成 。 由于 利 用 粗 糙 物 粒 径 与 模 型 直 径 之 比 ， 并 不能 充分反 应 模 型 的粗 糙 度 ， 因此 三 种 模 型 没 有 给 出
关键词 ： 斜拉索 ； 数效 应 ； 雷诺 干索驰振 ； 振动机理
中 图 分 类 号 ：Ｕ ４ ． ４ １３ 文 献 标 识 码 ：Ａ
Ｔｅ ｔ ｏ ｙ ｌ ｕｍ ｂ ｒ ｅ ｅ ｔ ａ ｎｄ－ｎ ｕｃ ｄ ｖ ｂｒ ｔｏ ｆ ｓａ ａ ｌ ｓ ｓｓｆ ｒ Ｒｅ ｎｏ ｄｓｎ ｅ ｆ ｃ ｎｄ ｗｉ ｉ ｄ ｅ ｉ ａ ｉ ｎ ｏ ｔ ｙ ｃ ｂ ｅ
● ● ●
（） 光滑模 ａ 型 表面 （） 小粗糙度 ｂ 模型表面 （） 大粗糙度 ｃ 模型表面
图 ２ 三种表面模型
Ｆ ｇ ２ Ｔ ｒ ｅ ｃ ｂ ｅ ｍｏ ｅｓ ｗ ｔ ｉ ｅ ｅ ｔｒ ｕ ｈ ｅ ｓ ｉ ． ｈ ｅ ａ ｌ ｄ ｌ ｉ ｄｆ ｒ ｎ ｏ ｇ ｎ ｓ ｈ ｆ
摘 要 ：干索驰振是近年来发现的斜拉索振动类型， 由于振幅大、 破坏严重， 是设计中需要重点考虑的问题之一。
通过三种不 同粗糙程度的斜拉索模型测力风洞试 验 ， 得到了模型气动 阻力和气动升力 随雷诺数变化 的曲线 ； 通过测振风 洞试验 ， 得到了模 型振 动振 幅随雷诺数变化 的曲线 。分析表 明： 在临界雷诺数 区域 ， 型周围的流场不对称 且不稳定 ， 模 模 型产生平均气动升力 ， 不稳定 的升力导致模型平衡位置 的变动 ， 同时引起模 型发生大 幅振 动。随着 斜拉索表 面粗 糙度 的
2005 年5月20 日同济大学授予博士学位名单(160 人)
第 4 页/共 8 页
2005 年 5 月 20 日同济大学授予博士学位名单（160 人）
26
01103022
周辉
龙惟定
工学
27
01103ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ25
张智力
张旭
工学
28
01103026
邓伟鹏
沈晋明
工学
29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
0210030021 0110103027 0110103025 9912401 9912412 01106004 01106012 0210080008 0210080015 01107009 0110080017 0210080016 9910106 9910127 00101038 9910128
第 1 页/共 8 页
2005 年 5 月 20 日同济大学授予博士学位名单（160 人）
序号 24 25 学号 0110030033 01103021 姓名 魏学哲 张蓓红 专业 车辆工程 供热、供燃气、 通风及空调工 程 供热、供燃气、 通风及空调工 程 供热、供燃气、 通风及空调工 程 供热、供燃气、 通风及空调工 程 供热、供燃气、 通风及空调工 程 材料物理与化 学 材料物理与化 学 材料学 材料学 材料学 材料学 控制理论与控 制工程 模式识别与智 能系统 计算机应用技 术 计算机应用技 术 计算机应用技 术 建筑学（一级 学科） 建筑设计及其 理论 建筑设计及其 理论 城市规划与设 计 导师 孙泽昌 龙惟定 论文题目 燃料电池轿车锂离子动力电池管 理系统研究 热电(冷)联产系统优化配置及运 行策略研究 办公建筑空调能耗指标研究 冰蓄冷-低温送风空调系统的仿 真优化及风口性能研究 医院建筑内防止 SARS 病毒传播 与感染的综合措施及对策研究 防 SARS 重点场所安全评价与监 控决策信息系统研究 TiO2/SiO2 气凝胶的常压干燥法 制备及其光催化应用 气凝胶的制备方法、结构和品质 的优化 磁铅石型铁氧体超细粉末的制备 及其吸波性能研究 火灾钢筋混凝土结构损伤检测修 复方法与理论研究 功能性 N-取代苯胺共聚物的合 成 BST 铁电微晶玻璃陶瓷厚膜材料 制备及介电性能研究 粗糙集理论及数字化工厂技术在 企业生产 DSS 中的应用研究 基于小波的高性能图象无损数据 隐藏与隐写分析 基于 Petri 网的 BPEL 建模分析与 实现 网格计算环境下资源调度的 Petri 网建模与分析研究 图像数字水印在变换域中鲁棒性 的研究 建筑设计业现代信息技术的研究 绿色生态高层建筑设计研究 空间情节论－－迈向体验艺术的 空间新秩序 走向系统控制的城市历史环境保 护 授予学位门类 工学 工学
汽车天窗风振问题的研究
噪 声 与 振 动 控 制
文章编号 : 100621355 (2009) 0220038204
汽车天窗风振问题的研究
第 2期
黄 磊
(上海交通大学 机械与动力学院 ,上海 200240)
摘 要 : 阐述了风振噪声的产生机理 ;介绍两个抑制风振噪声的手段 ,网状挡风条和减小玻璃打开开口大小 , 对网状挡风条与传统挡风条设计进行对比 。试件在风洞中取得良好的试验结果 ;最后对设计中所采用的两个手段 予以总结 ,对未来的研究工作进行展望 。
并且考虑到实际可行性 ,车型开发过程中 ,唯 一具有较高可行性的手段就是调节玻璃的开口行 程 ,减小玻璃打开的开口大小 。该手段尽管不能从 根本上杜绝风振现象的出现 。但因为可以通过天 窗马达参数的调整 ,无需修改任何车型的硬件 ,从 而可以提供最便利的实现手段 。
3. 1 实验预处理 车内内部处理 : 关闭车内所有通风处 ,对车内
过的气流和车内相对静止的气体之间存在一个剪 切层 。当车内外气流的速差超过一个临界值后 ,剪 切层就会处于不稳定的状态 。最终 ,形成漩涡 ,并 周期性地散发 ,随着气流一起向后流动 。当它们撞 击到开口的后缘时 ,涡旋破碎 ,产生一个向四面传 播的压力波 。传到车外的一部分压力波到达开口 的前缘 ,将再次引发涡旋的脱落 , 形成反馈回路 。 当漩涡的发散频率恰巧与车厢的空气固有频率一 致 ,将会发生所谓的赫尔姆霍兹共振 [ 1 ] ,该过程即 天窗的风振现象 。
图 7 内部处理
3. 2 实验数据 下表 1试验数据均以时速 50 km / h下 ,分别对
天窗玻璃在两个位置下 (全开 、半开 ) ,网状挡风条 有无的状态下予以测试得到 。
表 1 几种工况比较
《2024年高耸板式塔的风振响应分析》范文
《高耸板式塔的风振响应分析》篇一一、引言随着现代建筑技术的不断发展，高耸板式塔作为重要的工程结构，其稳定性和安全性问题越来越受到人们的关注。
风振响应是影响高耸板式塔稳定性和安全性的重要因素之一。
因此，对高耸板式塔的风振响应进行分析具有重要的理论意义和实际应用价值。
本文旨在通过对高耸板式塔的风振响应进行分析，为工程设计提供理论依据和指导。
二、风振响应的基本理论风振响应是指在高耸建筑物在风力作用下的振动响应。
风振响应的分析需要考虑风的特性和建筑物的动力特性。
在分析过程中，通常采用风工程学的理论和方法，包括风场模拟、风荷载计算、结构动力学分析等。
其中，结构动力学分析是风振响应分析的核心，需要考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数。
三、高耸板式塔的结构特点高耸板式塔作为一种特殊的工程结构，具有以下特点：高度较高，结构较为细长；板式结构使得建筑物在水平方向上具有较大的刚度；建筑物的质量分布不均匀，容易造成质量偏心等。
这些特点使得高耸板式塔在风力作用下的振动响应具有特殊性，需要进行专门的分析。
四、高耸板式塔的风振响应分析方法高耸板式塔的风振响应分析方法主要包括以下步骤：1. 风场模拟：采用风工程学的理论和方法，对建筑物所在地的风场进行模拟，得到风速、风向等参数。
2. 风荷载计算：根据风场模拟结果和建筑物的外形，计算建筑物所受的风荷载，包括平均风荷载和脉动风荷载。
3. 结构动力学分析：采用有限元法等结构动力学分析方法，建立建筑物的有限元模型，考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数，计算建筑物在风力作用下的振动响应。
4. 响应分析：根据结构动力学分析结果，对建筑物的振动响应进行分析，包括振幅、频率、阻尼比等参数的分析。
五、高耸板式塔的风振响应分析实例以某高耸板式塔为例，采用上述方法进行风振响应分析。
首先，对建筑物所在地的风场进行模拟，得到风速、风向等参数。
然后，计算建筑物所受的风荷载。
接着，采用有限元法建立建筑物的有限元模型，并考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数。
不同风速谱激励下的风力发电机塔架风致响应及风振系数研究
Vn219Nn21Feb2, 2021水利与建筑工程学报Jovrnai of Water Resources and Architectural Engineering第3卷第（期9 0 9 1年2月DOS ：3. 9799/（. issx. 1672 - 1145.2221.21.227不同风速谱激励下的风力发电机塔架风致响应及风振系数研究楚晨晖3陈少林6（1.无锡环境科学与工程研究中心，江苏无锡93000；2.南京航空航天大学土木与机场工程系，江苏南京911100）摘要：为研究不同风速谱激励下,风力发电机塔架的风致响应，建立某兆瓦级风力发电机一体化有限 元模型，基于经典随机振动理论对其进行风荷载作用下随机振动分析。
得到了几种典型风速谱激励下风力发电机塔架位移响应功率谱密度。
分析了不同风速谱激励对风力发电机风致脉动响应影响。
根据Davenport 峰因子取值法，讨论了不同保证率下的峰因子对风振系数的影响关系。
主要结论有:不同风速谱激励下,风力发电机第1、4、5振型被激发;风机塔架作为典型的高耸结构，其风致响应以一阶振型 为主振型;基于Simiu 谱激励下，风力发电机塔架PSD 曲线峰值最大，计算得到的风振系数最大;对于峰因子取值，当风压时距T = 640 s,我国规范考虑一定跨越概率建议取值为“=2.50;由Dave/port 近似公式计算得到的峰因子为“ =3.25,由此计算得到的风振系数相对安全。
关键词：风力发电机塔架;风速谱;风振响应;风振系数中图分类号：O324；TU279.7 文献标识码：A 文章编号：372—134（2021）01—0039—07Wind Vibration Response and Wind Vibration Coefficieni of Wind 丁诃小皿Undrr Different Wind Speed Spectrom ExcitationCHU Che-Xul 1, CHEN SSaolix 4（1. W p , Research Centra foc Environmentai Ocience ang Engineering , Wti , Jiangse 910000, China ；2. Defartmeni of C p U and Airpof Engineering , Naging Universitp g Aeronautict an,n Astronautics , Nanjing , Jiangse 211100 , China ）Abstroct : I s orUos to apalyzo tUc wind - indnceb response of wind turkino tower undos dikerent wind speeb spectrumexcitation , a bnite element mokoi of megawatt wind turkino was estaOUsheb , and tUc random vibration analysis undoswind loah was carrieb out base/ on random vibration tUeoy. TUc powos spectral density of wind turkino tower displaco-ment response under several tyaicai wind speeb spectwim excitation is oVtameb. Then , according to tUc peah /ctos valno metUok , tUc inbnence of peah /ctos on wind vibration cchfUcknts undos dikerent gnarantec rates is discosseb.TUc main conclnsions are as /hows. Undos tUc excitation of dikerent wind speeb spectrum , tUc but, /urtU and fibU vibration mokes of wind turkino are excite/. As a tyaicai Uigh - rise structure , tUc wind - indnceb response of windturkino tower is mainly tUc first 一 orUos moke. Undos tUc excitation of Simin spectrum , tUc peah valno of PSD corve of wind turkino tower is tUc largest , and tUc calcolated wind vibration coefbcknt is tUc largest. For tUc valno of Peah /o- tos, wUen tUc Cue interval of wind pressure is 640 s, tUc recommendeb valno of China's coke is 0. 54 , and tUc windfactor calcolated by Dave/port ，s approximate /unula is 3.05 , and tUc wind 一 indnceb vibration coe/icient calcolated ba -U o laOvs is relativeia safe.KeyworOt : wind turbine Uwrr ； wind speed spectnim ； wind inducee oposp ； wind vinrotion caefficients风力发电机塔架是典型的高耸薄壳结构，见图3在其工作环境中风荷载是主要的控制荷载。
高层建筑风敏感性及风振控制方法简述
高层建筑风敏感性及风振控制方法简述xxx（南京航空航天大学航空宇航学院土木工程系，南京，210016）摘要：针对高层建筑结构的抗风特性，在考虑风荷载的影响因素及特点基础上，根据结构风振分析的基本理论，就脉动风荷载特性与结构动力特性进行分析，并引出结构风敏感度的概念。
通过对风敏感度分析，验证了部分相关理论的可靠性，能在一定程度上反映结构的风振响应本质特征，实现了对结构风敏感度问题的客观、定量描述。
同时，介绍了常用抗风设计控制方法，引出了高层建筑结构抗风设计的一些原则和舒适性条件。
关键词：风荷载；风敏感度；风振特征；抗风控制方法；舒适性Wind-sensitivity and wind-resistant controlof high-rise structureYu Chaofan(School of Civil Engineering, College of Aeronautice and Space,Nanjing University of Aeronautics & Astronautics, Nanjing, 210016, China)Abstract: In consideration of the wind-resistant characteristics of high-rise structure, factors and features of wind load are of great significance in the structural vibration analysis. According to the basic theory, while analyzing the characteristics of fluctuating wind load and structural dynamic, it smoothly draws out the concept of wind-sensitivity. Besides, through the analysis of wind-sensitivity, it verifies that the related theories are of reliability, which reflects the essential characteristics of wind-induced response. And it describes the problems about wind-sensitivity objectively and quantitively. At the same time, some common control method of wind design are also introduced, in wich it leads to some principles of wind design and comfort conditions of high-rise structure.Key words: wind load; wind-sensitivity;characteristics of wind vibration; wind-resistant control; sense of comfort引言近年，我国兴建了许多的高层建筑结构，为众多城市抹上一份不同的色彩。
考虑随机风压场非高斯特性的大跨度膜屋盖风振响应
J $ * 1 @ $ * 1 3 8 " 1! " + , * + ") * % # + $ +, *%_ % . " @ + % *" 5 & . % * "! , , 7& G ( 4 G ( D , * + $ 1 " . $ * , * @ % 3 + + $ % */ ' , 8 0 % + ' $ 8J $ * 1I . " + + 3 . "Y $ " # 1 4R 4
第! " 卷第 # 期 ) * + !年+ )月
土 木 建 筑 与 环 境 工 程 5 , % . / 0 & % 12 3 4 3 & . 6 7 3 8 9 6 8 . 0 &: ; / 4 3 . % / < 9 / 8 0 &; / 3 / 9 9 . 3 / = =
$ % & ' ) * + !
! " ? % 3 + *' + + @ ! " ' 3 B B /' + # C D E D C # D' ) * + !' * #' * + @ A
考虑随机风压场非高斯特性的大跨度 膜屋盖风振响应
) 罗俊杰+ 宋雄彬! 李 ! 瞡D
! ) & + ' . % 8 ' R 7 9B 8 % 6 7 0 B 8 3 61 & 6 8 0 8 3 / 3 / ?M . 9 B B . 91 3 9 & ?0 6 8 3 / /0& 0 . 9 E B 0 /< 9 < F . 0 / 9. % % 16 % / B 3 B 8 B% 1 =J =% = M N 0 B B 3 0 /0 / ?/ % / E N 0 B B 3 0 /. 9 3 % / B 3 /8 7 9B 9 / B 9% 1 B 8 0 8 3 B 8 3 6 B ' S 3 < & 0 8 3 % /% 1 8 7 3 B B 8 % 6 7 0 B 8 3 6 1 3 9 & ? 3 BM . 9 B 9 / 8 9 ? = F 0 B 9 ?% / 8 7 9 _ 9 . %< 9 < % . % / & 3 / 9 0 . 3 8 ^K( Q& 8 . 0 / B 1 % . < 0 8 3 % /< 9 8 7 % ? ' 56 0 B 9 B 8 ? 3 B 8 7 9 /= 3 4 9 / 8 %B 7 % J P/ P% P 8 7 0 8 8 7 9B 8 % 6 7 0 B 8 3 6J 3 / ?M . 9 B B . 91 3 9 & ?B 0 < & 9 B= 9 / 9 . 0 8 9 ?F 7 9M . % % B 9 ?< 9 8 7 % ?6 0 /J 9 & &. 9 . 9 B 9 / 88 7 9 M P8 M M ) B 9 6 3 1 3 9 ?B 8 0 8 3 B 8 3 6 0 & 6 7 0 . 0 6 8 9 . 3 B 8 3 6 B% 1? 0 8 01 . % <8 7 9J 3 / ?8 / / 9 &9 V 9 . 3 < 9 / 8 '5 1 8 9 .8 7 0 8 8 7 9J 3 / ? E 3 / ? 6 9 ? M M " . 9 B % / B 90 / 0 & B 3 B 3 B6 % / ? 6 8 9 ?% /0 < 9 < F . 0 / 9. % % 1B 8 . 6 8 . 9B 3 / 7 9N 0 B B 3 0 / / % / E N 0 B B 3 0 /6 % < % B 9 ? M M P =8 J 3 / ?M . 9 B B . 9 1 3 9 & ?B 0 < & 9 B= 9 / 9 . 0 8 9 ?F 7 9M . % % B 9 ?< 9 8 7 % ?0 / ?8 7 9N 0 B B 3 0 /B 0 < & 9 BF 7 9 8 . 0 ? 3 8 3 % / 0 & M P8 M M P8 < 9 8 7 % ?) . 9 B 9 6 8 3 4 9 & ' U 9 B & 8 B 3 / ? 3 6 0 8 9 8 7 0 8 . 9 B % / B 94 0 & 9 B% 1 B % < 9 6 % < % / 9 / 8 B% 1 8 7 9 B 8 . 6 8 . 9 3 / ? 6 9 ?F M P M M P " ) 8 7 9N 0 B B 3 0 /B 0 < & 9 B 0 . 9 & % J 9 . 8 7 0 / 8 7 % B 9F 8 7 9N 0 B B 3 0 / / % / E N 0 B B 3 0 /6 % < % B 9 ?J 3 / ?M . 9 B B . 9 B 0 < & 9 B M P M M J 7 3 6 7< 9 0 / B8 7 9/ % / E N 0 B B 3 0 /6 7 0 . 0 6 8 9 . 3 B 8 3 6 B% 18 7 9B 8 % 6 7 0 B 8 3 6J 3 / ?M . 9 B B . 9B 7 % & ?/ % 8F 93 / % . 9 ? ' = ) K 9 0 / J 7 3 & 9 8 7 9 8 % 8 0 &= B 8. 9 B % / B 91 0 6 8 % . B% 18 7 96 % < % / 9 / 8 B6 0 B 9 ?F 8 7 9J 3 / ?9 V 6 3 8 0 8 3 % /0 . 9 3 4 9 /8 % M M P = < 9 9 8J 3 8 78 7 9. 9 3 . 9 < 9 / 8% 1 8 7 9? 9 B 3 / 9 . B ' Z = ! ' '0& 'B 9 " , . 1 +K % / 8 92 0 . & %< 9 8 7 % ? B 8 3 < 9? % < 0 3 /0 / 0 & B 3 B 0 . 9 E B 0 /< 9 < F . 0 / 9. % % 1 8 % 6 7 0 B 8 3 6J 3 / ? P = M (: ' 8 % 8 0 &= B 8 . 9 B % / B 9 1 0 6 8 % . . 9 B B . 9 1 3 9 & ? M M
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
角 对 膜 面 位 移 风 振 系数 的影 响更 为显 著 ． 对 不 同倾 角 的 膜 面 位 移 风 振 系 数 提 出 了 建 议 值 。 部 分 工 况 下 膜 片 出 现 并 颤 振 。 面 倾 角 和 较 低 的 预 应 力 水 平 是 诱 发 颤 振 的主 要 因 素 。 膜 关 键 词 膜 结 构 风 振 反 应 风 洞 试 验
中图分类号 ＴＵ３ ７ ． １＋ １
模 态 特 性
须控 制其 中的部分 相似 参数 。对 于索膜 结 构 的气 弹
引 言
膜结 构 对 风荷 载 的作 用 较 为 敏感 ， 如何 准 确 地 确 定 膜结 构 的风振 反应 一直 都是 膜结构 抗 风设计 中
模型 风洞 试验 ， 几何 刚 度通 常要 比弹性 刚 度大很 多 ， 因此 对几 何 刚度 的模 拟较 为 重 要 ， 即必 须 满 足 几何 相 似 和初始 预应 力 的相 似 。其他 相 似关 系可 以适 当 放宽 。图 １为试验 装 置示意 图 。
收 稿 日期 ：０ ６０ —３ 修 改 稿 收 到 日期 ：０ ６ｏ－ ４ ２ ０— ６２ ； ２ ０一９１ 。
维普资讯
７ ２
振
动 、测
试与诊Fra bibliotek断 第 ２ 卷 ７
下 的面 外位 移 ， 算 为膜材 面 内预应 力 。 ４为张拉 换 图 膜 预应 力测 量方 向编号 。 在实 际 操 作 中 ， 过 拉 杆 上螺 栓 的 拧 紧来 施 加 通
的关 键 问题 和 难点 问题 ［ 。膜 既是受 力 构件 又 是覆 １ ］ 面材 料 ， 质轻而 薄 ， 局部 刚 度较小 ， 脉动 风作 用下 ， 在
部分 膜单 元 的位 移 、 度 和加速 度 响应相 当 大 ， 速 对周 围流场 会 产 生较 大 的 影 响 ， 固耦 合作 用 会 导 致较 流 明显 的气 弹反应 和可 能 的动 力失 稳 现象 ［ 。 由于薄 ２ ］
了试 验 中 膜 片 的 预 应 力 水 平 。 结 构 的 振 动 形 式 经 常 是 以 高 阶 振 型 为 主 ． 频 随预 应 力 水 平 的增 大 而 增 大 。 应 力 膜 基 预
水平 越 高 ， 阶模 态对 应 的 阻 尼 比 相 差越 小 ； 之 ， 动 阻 尼 越 集 中在 低 阶模 态 。与 风 速 和 预 应力 水 平 相 比 ． 面 倾 各 反 气 膜
的规 律 ， 为膜 结构 的抗 风设 计提 供参 考 。
程 ． ． 用 加 速度 传感 器 测量 膜 面 对 应测 点 的 加 速 ｂ采
１ 总体 试 验 计 划
１ １ 相 似 比选择 ・
度时 程 ；． 用应 变 片测量 膜片张 拉 螺杆 的张 力 ；． ｃ采 ｄ 采用 膜材 预应 力检 测仪 测量 膜片 的预应 力 水平 。
１ ３ 膜 材
．
试 验 模 型是 足 尺 寸 的气 弹模 型 ， 不 存 在 结 构 并
原型。 如果 将试 验结 果应用 到 更大 尺度 的膜结 构 中 ，
膜材选 择 ７ ２Ｆｕ ｔｐＴ２ 厚度 为 ０ ５ ０ ｌｏｏ ， ． ２ｍｍ， 密 度 为 ７ ０ｇ ｍ。抗 拉强 度为 ３０ ０ ２８ ０Ｎ／ ｍ。 ５ ／ ， ０ ／ ０ ５ｃ 膜
７ ５
，
７ ５
，
７ ５
，
测张 拉膜 面预 应力 强度 加表 ２所示 。
５
，
１１
１１
１
５
，
５
，
２ ２
Ｊ — — － － － －・ － － － Ｊ— ・ ‘ ‘ －． － ・ － － － － －・ ， ‘ － － － — － －－ － － － －Ｊ ■ －－ － － － — — － －－ ＿
维普资讯
第２ ７卷第 １ 期 ２ ０ 年 ３月 ０７
振 动 、 试 与 诊 断 测
Ｊ ｕ ｎ ｌｏ ｂ ａ ｉｎ。 ｅ ｓ ｒ ｍｅ ｔ８ ａ ｎ ｓｓ ｏ ｒ ａ ｆＶｉｒ ｔｏ Ｍ ａ ｕ ｅ ｎ Ｌ Ｄｉｇ ｏ ｉ
Ｖｏ ． ７ Ｎｏ １ Ｉ２ ．
膜 结 构 表 面一 般 为复 杂 不规 则 的空 间 曲面 ， 值 模 数
拟 的方 法 在 目前 还 不成 熟 ， 此 通过 风 洞 试 验来 确 因 定 膜 结构 的 风振 特性成 为对 膜结 构进 行基 础研 究 的 关键 。本 文针 对 体型 简单 的张拉 膜 片进行 了 风洞试 验， 考察 了它在 确定 的预应 力水 平下 的模 态 特性 、 膜 面的位 移 风振 系数 以及气 动特性 。 由 于膜 结 构 的造 型千 变万 化 ， 过 少 量 的试 验 通
Ｍ ａｒ ２ ７ ． ００
预 张 力膜 片 风 振 反 应 的试 验 研 究
周 骥 张 其林 殷 惠君
（ 济 大 学 建 筑 工 程 系 上 海 ，０ ０ ２ 同 ２０ ９ ）
周 志 勇
（ 同济 大 学 桥 梁 工 程 系 上 海 ，０ ０ ２ ２０９）
摘要
针 对 张 拉 膜 片在 确 定 的预 应 力 水 平 下 的 风 振 反 应 来 考 察 它 的模 态 和 风 振 特 性 ， 用 膜 面 预 应 力 检 测 仪 测 量 采
２ ４ ７
耦验 喙撒 开张膜 敞拉结勾 虽盒 测试
Ｏ ５ 预应 力 ， 实测 达 到 的 预应 力 水 平 与设计 Ｏ 力 水 平 预应
有 一 定 的出入 ， 但这 对试 验 的过程 和结果 没有 影 响 。 Ｏ Ｏ Ｏ 预应 力值基 本 包含 了实 际工程 中的预应 力 范围 。实
图 １ 试 验 装 置 示 意 图
来反 应 所 有体 型 的膜 结 构． 的风振 特 性 是 不现 实 的 。
因 此 ， 文 的 风洞 试 验 着重 反 映 张拉 膜 片风 振 反应 本
１ ２ 测 量方 法和 测点 布置 ．
如 图 ２所示 ， 量 装 置 和 测量 内 容包 括 ４个 部 测 分 ：． 用 激 光 位移 计 测 量膜 面对 应 测点 的位 移 时 ａ采