热力计算汇总表

qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui

opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiop asdfghjklzxcvbnmqwertyuiopas dfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjk lzxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzx cvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcv bnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbn mqwertyuiopasdfghjklzxcvbnmq wertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwerty uiopasdfghjklzxcvbnmqwertyuio pasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf ghjklzxcvbnmrtyuiopasdfghjklzx

WDLZ240/9.8-2

热力计算汇总表

ZB D144-6

武汉锅炉集团动力机械制造有限公司

2011年9月19日

说明

1.本计算按照《锅炉机组热力计算标准》（苏联1937年版）进行。

2.计算中有关数据取自SJ D144-13《锅炉几何尺寸计算书》。

一、锅炉规范

二、锅炉燃料

三、热力计算汇总表

一、锅炉规范

1.锅炉额定蒸发量240t/h

2.额定过热蒸汽压力9.8Mpa

3.额定过热蒸汽温度540℃

4.锅炉给水温度215℃

5.冷空气温度20℃

二、锅炉燃料

1.煤种

参考性灰分析：

三、热力计算汇总表

热力计算汇总表（设计煤种，100%）

蒸发量:240t/h , 计算热效率：91.6%, 排烟温度;136.5℃,热风温度：344.8℃，一级喷水量：6.69t/h，二级喷水量：4.42t/h，计算燃料量：31.32t/h

热力计算汇总表（设计煤种，70%）

蒸发量:168t/h , 计算热效率：91.7%, 排烟温度;125.3℃,热风温度：323℃，一级喷水量：0.53t/h，二级喷水量：0.58t/h，计算燃料量：21.8t/h

蒸发量：240t/h，计算热效率：91.48%，排烟温度：136.9℃，热风温度：343.5℃，一级喷水量：8.18t/h，二级喷水量：5.49t/h，计算燃料量：35.73t/h

蒸发量：168.t/h，计算热效率：91.5%，排烟温度：126.1℃,排风温度：322.7℃，一级喷水量：0.58t/h，二级喷水量：0.41t/h，计算燃料量：25t/h,

无人值守换热站设计方案

太原邦意无人值守换热站设计方案一、引言集中供热因具有节约能源和改善城市环境等方面的积极作用，而日益成为城市公用事业的一个重要组成部分，是国家大力推广的节能和环保措施。随着我国的城市集中供热规模也不断扩大，科学的管理热力管网具有非常重大的经济和社会效益。根据用户的具体要求，对于该供热自控系统，既要根据室外温度的变化调节二次侧供水温度，保证终端热用户的室内变化不超出某一范围（18±2℃，最低不低于16℃），这样既保证终端热用户有一个舒适的生活、工作环境，也可以最大限度地节约能源，同时也要实现在换热站的无人值守的情况下中控室可以远程调度每个热力站的参数，保证整个热网的热力平衡，供热系统可以安全可靠地运行。并初步实现热网热量的计量。二、系统组成本系统由换热站的自动控制系统、各个换热站与监控中心之间的通讯系统、监控中心管理系统三个部分构成。（见系统构成示意图）换热站PLC 控制系统可独立完成本地控制。各个换热站利用通讯系统将现场监测数据、运行状态数据传给监控中心管理系统，同时接受监控管理软件进行的运行参数调整。各个换热站与监控中心采用GPRS 通讯方式。监控中心管理系统安装在中央调度室的工控机上，通过GPRS 网络和下位的换热站通讯模块相连，完成换热站运行与管理系统数据之间的数据交换，既可以监视各换热站的运行情况，也可以调整工程师站操作员站其它站点天线通讯模块控制系统输入检测输出控制温度输入压力输入泵状态输入电动调节阀调节控制报警输出补水系统调节控制循环系统调节控制其它控制水箱水位输入1#换热站热量计进口温度输入一次流量输入水泵电参数输入电动调节阀输入出口温度输入除污器差压输入除污器控制除污器控制除污器差压输入出口温度输入电动调节阀输入水泵电参数输入一次流量输入进口温度输入热量计 1#换热站水箱水位输入其它控制循环系统调节控制补水系统调节控制报警输出电动调节阀调节控制泵状态输入压力输入温度输入输出控制输入检测控制系统通讯模块天线系统构成示意图

工程热力学的公式大全

工程热力学公式大全 1.梅耶公式: R c c v p =- R c c v p 0''ρ=- 0R MR Mc Mc v p ==- 2.比热比: v p v p v p Mc Mc c c c c ===''κ 1-= κκR c v 1 -=κnR c p 外储存能: 1．宏观动能: 221mc E k = 2．重力位能: mgz E p = 式中 g —重力加速度。系统总储存能: 1.p k E E U E ++= 或mgz mc U E ++ =221 2.gz c u e ++=22 1 3.U E = 或u e =(没有宏观运动,并且高度为零) 热力学能变化: 1.dT c du v =,?=?2 1dT c u v 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程 2.)(12T T c u v -=? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程(用定值比热计算)

3.102000121221t c t c dt c dt c dt c u t vm t vm t v t v t t v ?-?=-==???? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程(用平均比热计算) 4.把()T f c v =的经验公式代入?=?2 1dT c u v 积分。适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程(用真实比热公式计算) 5.∑∑====+++=n i i i n i i n u m U U U U U 1121 由理想气体组成的混合气体的热力学能等于各组成气体热力学能之与,各组成气体热力学能又可表示为单位质量热力学能与其质量的乘积。 6.?-=?21pdv q u 适用于任何工质,可逆过程。 7.q u =? 适用于任何工质,可逆定容过程 8.?=?21pdv u 适用于任何工质,可逆绝热过程。 9.0=?U 适用于闭口系统任何工质绝热、对外不作功的热力过程等热力学能或理想气体定温过程。 10.W Q U -=? 适用于mkg 质量工质,开口、闭口,任何工质,可逆、不可逆过程。 11、w q u -=? 适用于1kg 质量工质,开口、闭口,任何工质,可逆、不可逆过程 12、pdv q du -=δ 适用于微元,任何工质可逆过程 13.pv h u ?-?=? 热力学能的变化等于焓的变化与流动功的差值。焓的变化: 1.pV U H += 适用于m 千克工质 2.pv u h += 适用于1千克工质 3.()T f RT u h =+=

热力站工艺设计

张家口市桥东区集中供热工程党校换热站设计第一节换热器的选择与计算根据设计原则及该换热站的情况，选择板式换热器。计算热负荷： ∑=Q Q 1.1)-(1.05j α?=∑∑F Q 其中 j Q —计算热负荷，W ； ∑Q —累计热负荷，W ； ∑F —采暖建筑面积，2 m ； α—面积热指标，2/m W 。党校区换热站供热范围内建筑均为非节能建筑，根据采暖通风空调设计手册，面积热指标党校办公楼按802/m W 计算，面积为12000m 2，其他均为民用建筑，面积热指标按602/m W 计算。 12000807785460 5.63 W Q M ∑=?+?= 调查可知该站伦比小区以地暖形式供暖，面积为28400m 2 ，其余均以散热器形式供暖。散热器计算热负荷为 14945460960000 3.93 W Q M ∑=?+= 地暖计算热负荷为 22840060 1.70 W Q M ∑=?= （散热器）纯逆流情况对数平均温差： C 27.23607085 130ln ) 6070()85130(ln 0min max min max =-----=???-?= '?t t t t t m 根据管壳式换热器进行修正: 00.8823.2720.48C m m t t ?'?=?=?= （地暖）纯逆流情况对数平均温差： C 76.39507060 130ln ) 5070()60130(ln 0min max min max =-----=???-?= '?t t t t t m

根据管壳式换热器进行修正： C 99.3476.3988.00=?='?=?m m t t φ 该换热站散热器所需板式换热器换热面积： 6 2Q 3.9310F 1.4 1.479.02K 340020.48m m t ?===?? 地暖换热器面积为： 26 2099 .343400107.14.1K Q 1.4F m t m =??=?= 可选用四台换热器，两套换热机组，每组两台，互备互用。散热器区备用换热器面积为： 2 1F 79.020.755.31m =?= 地暖区备用换热器面积为： 2147.020F m =?= 选用BBR 板式换热器四台。第二节水泵的选择与计算 1、循环水泵总流量 h g j t t Q G -? =8604.1 式中 G — 循环水泵的总流量，h t / j Q — 负担建筑物的总供热量，MW g t — 回水温度，C 0 h t — 供水温度，C 0 散热器区循环水量为： 1860 3.93 G 1.4189.3/8560 t h ?=? =- 互用互备： h t t t Q G h g j /5.1327.060 8593 .38604.18604.1=?-?? =-? = 地暖区循环水量为： 2860 1.7 G 1.4204.7/6050 t h ?=? =- 互用互备h t G /3.1437.07.204=?=

600MW凝汽式汽轮机组的热力计算

超临界压力600MW 中间再热凝汽式汽轮机在额定工况下的热经济指标计机组型号：N600-24.2/566/566 汽轮机型式：超临界、单轴、三缸（高中压合缸）、四排汽、一次中间再热凝汽式蒸汽初参数：MPa p 2.240=，5660=t ℃；MPa p 51546.00=?，再热蒸汽参数：冷段压力MPa p in rh 053.4=，冷段温度5.303=in rh t ℃；热段压力MPa p out rh 648.3=，热段温度0.566=out rh t ℃；MPa p rh 4053 .0=?，排汽压力：kPa p c 4.5= （0.0054MPa ）抽汽及轴封参数见表1。给水泵出口压力MPa p pu 376.30=，凝结水泵出压力为MPa 84.1。机械效率、发电机效率分别取为99.0=m η，988.0=g η。汽动给水泵用汽系数pu α为0.05177 表1 N600-24.2/566/566型三缸四排汽汽轮机组回热抽汽及轴封参数

解： 1.整理原始资料（1）根据已知参数p 、t 在s h -图上画出汽轮机蒸汽膨胀过程线，得到新汽焓等。0.33960=h kg kJ ，82.2970=in rh h kg kJ ，2425.3598=out rh h kg kJ ， 9.62782.29702425.3598=-=rh q kg kJ 。（2）根据水蒸汽表查的各加热器出口水焓wj h 及有关疏水焓'j h 或d wj h ，将机组回热系统计算点参数列于表2。

图1 超临界压力600MW三缸四排汽凝汽式机组蒸汽膨胀过程线

热力站施工方案

第一章、编制说明第一节、编制依据一、三河市新天地小区二期工程招标文件；二、三河市新天地小区二期工程换热站设计施工图；三、现场勘察取得的资料、数据；四、相关施工及验收规范。第二节、编制原则以满足业主期望为目标，按照“技术领先、资源可靠、施工科学、组织合理、措施得力”的指导思想，遵循下列原则编制本标书：一、在充分理解招标文件的基础上，以设计文件及有关规范为依据，通过仔细的现场和调查，编制经济科学、切实可行的施工组织设计。二、质量目标明确，施工中采用先进的技术和设备，严格管理，保证措施完善，确保工程质量达到合格，争创精品工程。三、安全目标明确，安全措施可靠，制度完善，确保施工安全。四、工期目标明确，合理进行施工部署，制定可行、高效的施工进度计划，协调统一，确保总体工期要求的实现。五、施工中做到安全、保护环境、文明施工，同时制定相应的保证措施。六、遵守招标文件中各项条款要求，全面响应招标文件，认真贯彻业主及其授权人或代表的指示、指令和要求。七、自始至终对施工现场实施全员、全方位、全过程的严密监控、科学管理的原则。八、对业主负责，强化精品意识，同时搞好外部及配合单位的协调工作。第三节、主要施工及验收规范一、《城镇供热管网工程施工及验收规范》（CJJ28—2004）二、《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》（GB50242—2002）三、《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB50235—97）四、《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》（GBJ126-89）五、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GB50236—98）六、《压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范》（GB50275—98）七、板式换热机组（CJ/T 191-2004）八、北京市热力集团供热系统技术标准和室外热力管线施工的有关标准、规范

工程热力学的公式大全

5．梅耶公式： R c c v p =- R c c v p 0''ρ=- 0R MR Mc Mc v p ==- 6．比热比： v p v p v p Mc Mc c c c c ===''κ 1-= κκR c v 1 -=κnR c p 外储存能： 1．宏观动能： 221mc E k = 2．重力位能： mgz E p = 式中 g —重力加速度。系统总储存能： 1．p k E E U E ++= 或mgz mc U E ++ =221 2．gz c u e ++=221 3．U E = 或u e =（没有宏观运动，并且高度为零）热力学能变化： 1．dT c du v =，?=?2 1dT c u v 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程 2．)(12T T c u v -=? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用定值比热计算） 3．102000121221t c t c dt c dt c dt c u t vm t vm t v t v t t v ?-?=-==???? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用平均比热计算）

4．把()T f c v =的经验公式代入?=?2 1dT c u v 积分。适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用真实比热公式计算） 5．∑∑====+++=n i i i n i i n u m U U U U U 1121Λ 由理想气体组成的混合气体的热力学能等于各组成气体热力学能之和，各组成气体热力学能又可表示为单位质量热力学能与其质量的乘积。 6．?-=?21pdv q u 适用于任何工质，可逆过程。 7．q u =? 适用于任何工质，可逆定容过程 8．?=?21pdv u 适用于任何工质，可逆绝热过程。 9．0=?U 适用于闭口系统任何工质绝热、对外不作功的热力过程等热力学能或理想气体定温过程。 10．W Q U -=? 适用于mkg 质量工质，开口、闭口，任何工质，可逆、不可逆过程。 11.w q u -=? 适用于1kg 质量工质，开口、闭口，任何工质，可逆、不可逆过程 12.pdv q du -=δ 适用于微元，任何工质可逆过程 13．pv h u ?-?=? 热力学能的变化等于焓的变化与流动功的差值。焓的变化： 1．pV U H += 适用于m 千克工质 2．pv u h += 适用于1千克工质 3．()T f RT u h =+= 适用于理想气体 4．dT c dh p =，dT c h p ?=?2 1 适用于理想气体的一切热力过程或者实际气体的定压过程

热力站设计的常见问题及改进对策

热力站设计的常见问题及改进对策目前在热力站设计工作中，仍然存在一些问题与不足，主要体现在排水沟、不凝性气体、凝结水回收管道、补水箱液位测量等方面。为应对这些问题，今后应该有针对性的采取改进对策，提高排水沟、不凝性气体、凝结水回收管道、补水箱液位测量的设计水平，并增强设计人员综合素质、严格遵循相关技术规范要求。标签：热力站；设计；排水沟；不凝性气体；凝结水回收管道引言热力站在城市供热，满足人们采暖需要等方面具有重要作用。为促进其作用的充分发挥，首先就得做好设计工作，对各项设施进行科学合理规划，提高设计水平和设计质量。但一些设计单位的技术水平较低，设计人员责任心不强，导致在设计过程中难以有效提高设计水平，对热力站以后的运行产生不利影响。因此，结合热力站设计实际情况，探讨分析常见问题，并提出改进和完善对策无疑具有重要现实意义。下面将以汽-水热力站为例，探讨设计中存在的不足，并有针对性的提出改进措施，希望能够为实际工作提供启示和借鉴。 1 热力站设计的常见问题尽管很多设计单位和设计人员认识到设计工作在推动热力站施工建设，促进热力站更好运行和工作方面的重要作用，但由于一些设计人员的技术水平较低，相关管理制度不完善，导致设计中仍然存在一些问题与不足。具体来说，这些问题主要体现在以下几个方面。 1.1 排水沟存在的问题热力站换热机组多数实现自动化控制，工作人员在监控室开展各项操作时，监控室与换热机组通过通信电缆传输控制信号。但由于施工质量不到位，监理工作被忽视，或者后期出现工后沉降现象，导致排水沟内积水向电缆沟内渗流。当积水过多或湿度过大时，对热力站各项设备的安全运行产生负面影响，并且一旦出现渗流现象，进行处理是十分困难的工作。 1.2 不凝性气体排除存在的问题供回水管道最高处都设置自动排气阀，一般设置一个就能排除管内不凝性气体，但在供暖初期或中途检修后，管道最高处聚集大量不凝性气体，并且在回水管道最高处积聚最多。在这种情况下，一个自动排气阀难以及时排除不凝性气体，容易导致管网压力和电动机电流急剧波动，影响管道和电气设备安全运行。 1.3 凝结水回收管道存在的问题

600MW汽轮机汽水热力计算

第三章热力分析 3.1汽轮机主要参数汽轮机类型：600-24.2/566/566 蒸汽初参数；024.2p MPa =， 0566t =.0℃ 再热蒸汽参数：冷段压力 4.33in rh p MPa =，冷段温度314.9in rh t =℃：热段压力 3.90out rh p MPa =，热段温度566.0out rh t =℃。排气压力：0.00490c p MPa = 。抽汽及轴封参数见表3-1和表3-2。机械效率、发电机效率分别取为0.99m η=、 0.988g η=。表3-1 项目单位各段回热抽汽参数加热器编号 — H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 j p MPa 5.62 4.33 2.31 1.16 0.438 0.128 0.0619 0.0237 抽汽温度j t ℃ 349.2 314.9 483.9 379.6 261.3 139.8 86.8 63.8 表3-2 项目单位 1sg α 2sg α 3sg α 来源高压杆漏汽低压缸后轴封漏汽高中压缸之间漏汽轴封汽量sg α 0.0006339 0.001038 0.00007958 轴封汽比焓sg h kJ/kg 3396.0 2753.7 2993.7 去处 H8 SG H2

原则性热力系统图3-1如下：图 3-1 3.2热平衡法热平衡式一般有两种写法：一是吸热量=放热量×h η，h η为加热器的效率；另一种方法是流入热量=流出热量。为了在同一系统计算中采用相同的标准，应采用统一的，h η故热平衡式的写法，在同一热力系统计算中也采用同一个方法。拟定热平衡式时，最好根据需要与简便的原则，选择最合适的热平衡范围。热平衡范围可以是一个加热器或数个加热器，乃至全部加热器，或包括一个水流混合点与加热器组合的整体。 3.2.1 整理原始资料

供热系统及换热站工程设计开题报告

开题报告设计题目：天津迎光丽苑供热系统及换热站工程设计学生姓名：学院名称：城建学院专业名称：建筑环境与能源应用工程班级名称：学号：指导教师：教师职称: 教授学历：本科 2017年3月3日

开题报告一、选题依据 1.设计目的及意义冬季采暖是我国北方居民的生活需求。采暖是人们为了保证适宜的生活条件而创造的。因此采暖方式与设备便成为了一直以来人们所关心的话题。随着社会的发展，人们对室内环境水平程度也越来越看重。现在的供暖方式日新月异，当然，每种供暖方式也存在一定的弊端。保障冬季供热工作安全稳定运行，保障城市居民的正常生活。同时，通过进一步的熟悉相关专业知识，了解相关规范，做好有关专业知识的衔接，为以后的工作和学习奠定基础，让自己可以在这个领域有进一步的发展。通过本设计可以清晰的了解供热系统及换热. 站的设计不走和相关设备的工作原理，进一步熟练应用专业知识，熟悉相关规范；同时，本设计也应理论联系实际，在符合相关规范的前提下，尽可能的设计出节能环保的供热系统，使设计方案达到最佳。 2.设计拟解决的工程实际问题（1）根据建筑物的实际工程概况，选择采暖系统，供水方式，计算热负荷；（2）选择散热器种类或者采用地暖，并计算散热器片数或者地暖热负荷；（3）计算管径和水利平衡并进行采暖管路布置；（4）选择换热器型号及数量；（5）选择水泵、水箱等设备并确定水泵、水箱等设备的布置位置；室内供暖系统要考虑如何能够让整栋楼达到水力平衡，使每户温度在设计温度。室外管网要考虑怎样进行室外管网的最优设计，使其既经济合理，又不影响小区的整体规划美观，在出现故障时还能够方便检修；换热站的设计中设备、各种附件等的选型与布置，要保证其提供的热量能够满足各用户的需求，并且方便设备的维护与检修等。 3.设计拟应用的现场资料综述据《供热通风与通条工程设计资料大全》气象资料，采暖室外计算温度-9℃，冬季室外平均风速3.1m/s，冬季室外最多风向的平均风速6.0m/s，冬季最多风向

工程热力学的公式大全

5．梅耶公式： R c c v p =- R c c v p 0''ρ=- 0R MR Mc Mc v p ==- 6．比热比： v p v p v p Mc Mc c c c c = = = ''κ 1-= κκR c v 1 -=κnR c p 外储存能： 1．宏观动能： 2 2 1mc E k = 2．重力位能： mgz E p = 式中 g —重力加速度。系统总储存能： 1．p k E E U E ++= 或mgz mc U E ++=2 21 2．gz c u e ++=22 1 3．U E = 或 u e =（没有宏观运动，并且高度为零）热力学能变化： 1．dT c du v =，?=?2 1dT c u v 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程 2．)(12T T c u v -=? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用定值比热计算） 3．10 20 121 2 2 1 t c t c dt c dt c dt c u t vm t vm t v t v t t v ?-?=-==???? 适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用平均比热计算）

4．把 ()T f c v =的经验公式代入?=?2 1 dT c u v 积分。适用于理想气体一切过程或者实际气体定容过程（用真实比热公式计算） 5．∑∑====+++=n i i i n i i n u m U U U U U 1 1 21 由理想气体组成的混合气体的热力学能等于各组成气体热力学能之和，各组成气体热力学能又可表示为单位质量热力学能与其质量的乘积。 6．?-=?2 1pdv q u 适用于任何工质，可逆过程。 7．q u =? 适用于任何工质，可逆定容过程 8．?=?21 pdv u 适用于任何工质，可逆绝热过程。 9．0=?U 适用于闭口系统任何工质绝热、对外不作功的热力过程等热力学能或理想气体定温过程。 10．W Q U -=? 适用于mkg 质量工质，开口、闭口，任何工质，可逆、不可逆过程。 11.w q u -=? 适用于1kg 质量工质，开口、闭口，任何工质，可逆、不可逆过程 12.pdv q du -=δ 适用于微元，任何工质可逆过程 13．pv h u ?-?=? 热力学能的变化等于焓的变化与流动功的差值。焓的变化： 1．pV U H += 适用于m 千克工质 2．pv u h += 适用于1千克工质 3．()T f RT u h =+= 适用于理想气体 4．dT c dh p =，dT c h p ?=?2 1 适用于理想气体的一切热力过程或者实际气体的定压过程

供热系统换热站设计

换热站设计2017年2 月份

目录一、设计题目二、小区基本资料三、换热站设备选型 1.循环泵的选择 2.补水泵的选择 3.换热器的选择 4.除污器的选择 5.水箱的选择 6. 管道保温

一、设计题目长春市某小区集中供热换热站设计。二、小区基本资料 1、设计地区气象资料供暖期室外计算温度：tw=--23℃；供暖期室外平均温度：tpj=-8.3℃；供暖天数：N=167天。 2、设计参数资料一次网供回水温度：t1/t2= 90/60℃；二次网供回水温度：tg/th =60/50℃；供暖期室内计算温度：tn =18℃。 3、设计基本要求本设计采用间接供热，在小区内设置换热站。供热站内选择两组各两台水—水换热器，单台换热能力占本区热负荷的50%，以便保证一台换热器故障情况下，其余一台换热器能保障基本热负荷的要求，循环水泵、补水泵在高低区各设两台，一用一备，补水泵按循环流量的4%选择。 4、小区基本资料总建筑面积为150000㎡，总供热面积为150000㎡，均为地面热辐射采暖系统；其中：低区建筑面积为100000㎡；高区建筑面积为50000㎡

换热站总供热面积为150000㎡三、换热站设备选择（一）循环泵的选择： 1、循环水泵应满足的条件（1）、循环水泵的总流量应不小于管网的总设计流量，当热水锅炉出口至循环水泵的吸入口有旁通管时，应不计入流经旁通管的流量。（2）、循环水泵的扬程应不小于流量条件下热源、热力网最不利环路压力损失之和。（3）、循环水泵应具有工作点附近较平缓流量扬程特性曲线，并联运行的水泵型号相同。（4）、循环水泵承压耐温能力应与热力网的设计参数相适应。（5）、应尽量减少循环水泵的台数，设置三台以下循环水泵时，应有备用泵，当四台或四台以上水泵并联使用时，可不设备用泵。 2、循环水泵的选择 1）Q=q f*F*10-3 式中：Q----供暖热负荷，KW； q f----建筑物供暖面积热指标，取45W/㎡； F----供热面积，㎡； 2）流量计算根据公式G=3600Q/4.187*1000(tg-th)

换热站监控方案报告

换热站远程监控系统沈阳凌控科技有限公司

1、概述随着国民经济的不断进步和人民生活水平日益提高，社会对环境的要求越来越高。近年来国家大力提倡城镇集中供热，改变原来各单位、各片区自己供热、单独建立锅炉房给城市带来的污染，由城市外围的一个或者多个热源厂提供热源，市内各片区建立换热站，统一给用户供热。这样就大大减少了燃煤对城市环境的污染，同时也节省了能源，所以可以说这是一项即造福当代人民又造福后代子孙的伟大工程。随着科学技术的日新月异，尤其是计算机、通讯技术的迅速发展，自动控制水平也得到了快速的发展和广泛的应用，尤其是在人们对供热质量的要求不断提高和能源紧张的今天，提高供热质量同时节约能源势在必行。所以，目前各地供热公司新建换热站大多都是无人值守换热站，同时对老的换热站的改造也在向无人值守换热站靠拢。供热系统是一个多参量、大滞后的复杂系统，供热系统综合节能控制技术，有针对性的解决供热系统热源、管网、终端用户三个部分实际问题，提供三个主要环节的信息化管理平台，实现了热源控制一体化，管网智能化，终端用户信息化；解决了系统整体过量供热，管网存在水力失调，室温存在冷热不均及锅炉冷凝水的问题，达到整个系统的节能目的；提高了供热品质及舒适度，延长了设备的使用寿命。我公司研发的无人值守换热站远程监控系统是集现代计算机技术、自动控制技术和通讯技术为一体的，全面地监测热网的运行参数，控制热网的供热温度，为“按需供热”提供有效技术保障。

2、需求分析及设计目标建立以热网控制中心为核心的一级或多级热网监控系统。实现换热站的无人值守监控系统和巡检核查登记系统，是本方案所要解决的问题。宏观掌握供热系统运行状况、运行质量。保证供热系统的运行参数。对热网的水力工况和热力工况进行全自动调节，解决各换热站的耦合影响，消除热网水平失调，平衡供热效果。以节省总供热量为目标，在满足热网用户基本采暖要求的前提下尽量减少总供热量，从而达到提高经济效益的目的。更好地进行供热系统设备的维护及管理。及时检测报告供热系统故障，作到防微杜渐，防患未然。为热网如何经济高效运行提供分析基础和分析依据。通过记录的热网运行历史数据，在一个采暖期结束后与前期数据进行比较分析，查出主要能耗来源，为今后的节能挖潜改造提供条件。 3、设计原则 ◇安全可靠稳定性原则系统的安全可靠运行起着十分关键的作用，因此在系统建设过程中，将系统的安全、可靠、稳定性作为设计的首选原则。终端应具备较强的抗干扰能力，严格全面的权限管理。只有安全可靠的系统才能达到令人满意的结果。在方案设计时，首先应考虑选用稳定可靠的产品和技术，使其具有必要的冗余容错能力，为用户提供高

工程热力学课后答案..

《工程热力学》沈维道主编第四版课后思想题答案（1~5章）第1章基本概念 ⒈ 闭口系与外界无物质交换，系统内质量将保持恒定，那么，系统内质量保持恒定的热力系一定是闭口系统吗? 答：否。当一个控制质量的质量入流率与质量出流率相等时（如稳态稳流系统），系统内的质量将保持恒定不变。 ⒉ 有人认为，开口系统中系统与外界有物质交换，而物质又与能量不可分割，所以开口系不可能是绝热系。这种观点对不对，为什么? 答：不对。“绝热系”指的是过程中与外界无热量交换的系统。热量是指过程中系统与外界间以热的方式交换的能量，是过程量，过程一旦结束就无所谓“热量”。物质并不“拥有”热量。一个系统能否绝热与其边界是否对物质流开放无关。 ⒊ 平衡状态与稳定状态有何区别和联系，平衡状态与均匀状态有何区别和联系? 答：“平衡状态”与“稳定状态”的概念均指系统的状态不随时间而变化，这是它们的共同点；但平衡状态要求的是在没有外界作用下保持不变；而平衡状态则一般指在外界作用下保持不变，这是它们的区别所在。 ⒋ 倘使容器中气体的压力没有改变，试问安装在该容器上的压力表的读数会改变吗？在绝对压力计算公式 b e p p p =+ ()b p p >; b v p p p =- ()b p p < 中，当地大气压是否必定是环境大气压? 答：可能会的。因为压力表上的读数为表压力，是工质真实压力与环境介质压力之差。环境介质压力，譬如大气压力，是地面以上空气柱的重量所造成的，它随着各地的纬度、高度和气候条件不同而有所变化，因此，即使工质的绝对压力不变，表压力和真空度仍有可能变化。 “当地大气压”并非就是环境大气压。准确地说，计算式中的Pb 应是“当地环境介质”的压力，而不是随便任何其它意义上的“大气压力”，或被视为不变的“环境大气压力”。 ⒌ 温度计测温的基本原理是什么? 答：温度计对温度的测量建立在热力学第零定律原理之上。它利用了“温度是相互热平衡的系统所具有的一种同一热力性质”，这一性质就是“温度”的概念。 ⒍ 经验温标的缺点是什么?为什么? 答：由选定的任意一种测温物质的某种物理性质，采用任意一种温度标定规则所得到的温标称为经验温标。由于经验温标依赖于测温物质的性质，当选用不同测温物质制作温度计、采用不同的物理性质作为温度的标志来测量温度时，除选定的基准点外，在其它温度上，不同的温度计对同一温度可能会给出不同测定值（尽管差值可能是微小的），因而任何一种经验温标都不能作为度量温度的标准。这便是经验温标的根本缺点。 ⒎ 促使系统状态变化的原因是什么?举例说明。答：分两种不同情况： ⑴ 若系统原本不处于平衡状态，系统内各部分间存在着不平衡势差，则在不平衡势差的作用下，各个部分发生相互作用，系统的状态将发生变化。例如，将一块烧热了的铁扔进一盆水中，对于水和该铁块构成的系统说来，由于水和铁块之间存在着温度差别，起初系统处于热不平衡的状态。这种情况下，无需外界给予系统任何作用，系统也会因铁块对水放出热量而发生状态变化：铁块的温度逐渐降低，水的温度逐渐升高，最终系统从热不平衡的状态过渡到一种新的热平衡状态； ⑵ 若系统原处于平衡状态，则只有在外界的作用下（作功或传热）系统的状态才会发生变。 ⒏ 图1-16a 、b 所示容器为刚性容器：⑴将容器分成两部分。一部分装气体，一部分抽成真空，中间是隔板。若突然抽去隔板，气体(系统)是否作功？ ⑵设真空部分装有许多隔板，每抽去一块隔板让气体先恢复平衡再抽去一块，问气体(系统)是否作功？ ⑶上述两种情况从初态变化到终态，其过程是否都可在P-v 图上表示？答：⑴；受刚性容器的约束，气体与外界间无任何力的作用，气体（系统）不对外界作功； ⑵ b 情况下系统也与外界无力的作用，因此系统不对外界作功；

供热-热力站设计说明书

目录目录............................................................................ I 第一章原始资料.............................................................. - 1 - 1.1 设计题目 ............................................................... - 1 - 1.2 设计地区气象资料 ....................................................... - 1 - 1.3 具体要求 ................................................................. - 1 -第二章供热系统的热负荷...................................................... - 1 - 2.1供暖设计热负荷的计算...................................................... - 1 - 2.1.1热负荷的计算........................................................ - 1 - 2.1.2流量的计算.......................................................... - 1 - 2.2热负荷图.................................................................. - 2 - 2.2.1供暖热负荷随室外温度变化曲线........................................ - 2 - 2.2.2热负荷延续时间图.................................................... - 3 -第三章集中供热系统.......................................................... - 5 - 3.1 供热系统原理的确定........................................................ - 5 - 3.2热水供热系统的调节及调节曲线的绘制........................................ - 5 -第四章管网布置.............................................................. - 7 - 4.1热源位置.................................................................. - 7 - 4.2管网的走向................................................................ - 7 - 4.3管径的选择................................................................ - 7 - 4.4管道的敷设................................................................ - 7 - 4.5阀门的设计................................................................ - 7 - 4.6检查井的设置.............................................................. - 8 - 4.7支架及补偿器的设置........................................................ - 8 -第五章水力计算 ................................................................ - 9 - 5.1水力计算的步骤............................................................ - 9 -

汽轮机火用分析方法的热力系统计算

汽轮机火用分析方法的热力系统计算前言在把整个汽轮机装置系统划分成若干个单元的过程中，任何一个单元由于某些因素而引起的微弱变化，都会影响到其它单元。这种引起某单元变化的因素叫做“扰动”。也就是说，某单元局部参量的微小变化(即扰动)，会引起整个系统的“反弹”，但是它不会引起系统所有参数的“反弹”。就汽轮机装置系统而言，系统产生的任何变化，都可归结为扰动后本级或邻近级抽汽量的变化，从而引起汽轮机装置系统及各单元的火用损变化。因此，在对电厂热力系统进行经济性分析时，仅计算出某一工况下各单元火用损失分布还是不够的，还应计算出当某局部参量变化时整个热力系统火用效率变化情况。 1、火用分析方法与热力系统的能量分析法一样，可以把热力系统中的回热加热器分为疏水放流式和汇集式两类(参见图1和图2)，并把热力系统的参数整理为3类：其一是蒸汽在加热器中的放热火用，用q’表示；其二是疏水在加热器中的放热火用，用y 表示；其三是给水在加热器中的火用升，以r’表示。其计算方法与能量分析法类似。

对疏水式加热器：对疏水汇集式加热器：式中，e f、e dj、e sj分别为j级抽汽比火用、加热器疏水比火用和加热器出口水比火用。1．1 抽汽有效火用降的引入对于抽汽回热系统，某级回热抽汽减少或某小流量进入某加热器“排挤”抽汽量，诸如此类原因使某级加热器抽汽产生变化(一般是抽汽量减少)，如果认为此变化很小而不致引起加热器及热力系统参数变化，那么便可基于等效焓降理论引入放热火用效率来求取某段抽汽量变化时对整个系统火用效率的影响。为便于分析，定义抽汽的有效火用降，在抽汽减少的情况下表示1kg排挤抽汽做功的增加值；在抽汽量增加时，则表示做功的减少值；用符号Ej来表示。当从靠近凝汽器侧开始，研究各级抽汽有效火用降时，Ej的计算是从排挤l kg抽汽的火用降(e j-e c)ηej中减去某些固定

换热站施工设计方案

目录第一章工程总体概述第2页第一节工程概况第2页第二节施工部署第3页第三节施工依据的工程建设标准第4页第二章施工现场平面布置和临时设施第5页第三章施工进度计划、保证措施及违约承诺第6页第四章劳动力投入计划及保证措施第9页第五章机械设备、办公及检测设备投入计划第11页第六章施工的重点、难点、关键施工技术工艺分析及解决案第12页第一部分换热站设备基础施工第12页第二部分换热站设备、管道安装第15页第三部分换热站给排水和采暖工程第28页第四部分换热站电气和热控系统安装第50页第五部分换热站系统试运转第58页第七章合理化建议第58页第八章质量保证措施和违约承诺第59页第九章安全生产、文明施工和违约承诺第61页第一部分安全生产第61页第二部分文明施工和环境保护第83页第三部分违约承诺第84页第十章新技术应用第84页附图-1 项目组织机构第85页附表1 施工总平面布置第86页附表2 施工进度计划第87页附表3 劳动力计划表第88页附表4 拟投入本工程的主要施工设备第89/90页附表5 工程的重点难点关键技术工艺分析和解决案第91页附表6 施工每日作业时刻表第98页

第一章工程总体概述第一节工程概况工程名称：热力站工程建设单位：发电供热有限公司工程地址：霎哈市图井子区施工工期：45个日历天工程质量目标：优良主要工程容：新建热力站的换热形式为水-水换热，采用换热机组换热。供热面积23.4万平米。换热站设四套系统，分别为：住宅低区A，住宅低区B，住宅高区，散热器区。主要安装施工围包括：换热站的板式换热器安装、循环水泵、补水泵和相应管道、阀门、管件安装及管道防腐保温。安装项目还包括水箱制作、给水、采暖系统安装以及电气热控设备安装等。第二节施工部署 1施工程序总体设想和施工段划分本工程的新建热力站规模较大，热力站包括了住宅低区A，住宅低区B，住宅高区，散热器区等四个系统。为便于施工管理，拟将换热站的设备和工艺管道安装按系统划分为四个施工分区。开工后首先组织热力站设备基础等土建工程施工，同时适当展开给排水等工程的施工，在进入设备安装阶段后，适时组织四套设备、工艺管道等专业施工分队进入全面安装。对于各系统设备安装、管道安装以及热力站的给排水、采暖安装以及电气和热控安装等分部分项工程,将根据具体工程容和工程量划分为1-2个施工段，在每个施工段，组织各工序穿插施工，多工序相互协调配合作业。

【良心出品】工程热力学计算练习题和证明题

工程热力学计算练习题 1、设工质在K T H 1200=的恒温热源和K T L 300=的恒温冷源间按热力循环工作，已知吸热量为150kJ ，求热效率和循环净功。 2、5kg 氧气初态为p 1＝0.8MPa 、T 1＝800K ，经可逆定压加热过程达到1200K 。设氧气为理想气体，比热容为定值，摩尔质量M ＝32×10－3kg/mol ，试求氧气终态的体积V 2、热力学能变量ΔU 、焓变量ΔH 、熵变量ΔS 。 3、有人设计一台循环装置，在温度为1100K 和350K 的两个恒温热源之间工作，且能输出净功1250kJ ，而向冷源放热500kJ 。试判断该装置在理论上是否可行？ 4、空气流经喷管作定熵流动，已知进口截面上空气的压力p 1＝7bar 、温度t 1＝947℃，出口截面上空气的压力p 2＝1.4bar ，质量流量q m ＝0.5kg/s 。空气的比定压热容c p =1.004kJ/(kg ·K)，气体常数Rg ＝0.287 kJ/(kg ·K)，k ＝1.4，试确定喷管外形、出口截面上空气的流速和出口截面面积。

证明题 1、试证明可逆过程的功?= -2 121pdV W 。证明：设有质量为m 的气体工质在气缸中进行可逆膨胀，其变化过程如图中连续曲线1－2表示。由于过程是可逆的，所以工质施加在活塞上的力F 与外界作用在活塞上的各种反力之总和随时只相差一无穷小量。按照功的力学定义，工质推动活塞移动距离dx 时，反抗斥力所作的膨胀功为 pdV pAdx Fdx W ===δ 式中，A 为活塞面积，dV 是工质体积微元变化量。在工质从状态1到状态2的膨胀过程中，所作的膨胀功为?=-2 121pdV W 2、试证明理想气体的比定压热容仅仅是温度的函数。证明：引用热力学第一定律解析式，对于可逆过程有vdp dh q -=δ 定压过程p p p p T h dT vdp dh dT q c )()()(??=-==δ 对于理想气体T R u pv u h g +=+=，显然焓值与压力无关，也只是温度的单值函数，即()T f h h =，故dT dh T h c p =??=)( 理想气体的比定压热容仅仅是温度的函数。

N25-3.5435汽轮机通流部分热力计算

第一节25MW汽轮机热力计算一、设计基本参数选择 1. 汽轮机类型机组型号： N25-3.5/435。机组形式：单压、单缸单轴凝器式汽轮机。 2. 基本参数额定功率：P el=25MW；新蒸汽压力P0=3.5MPa，新蒸汽温度t0=435℃；凝汽器压力P c=5.1kPa；汽轮机转速n=3000r/min。 3. 其他参数给水泵出口压力P fp=6.3MPa；凝结水泵出口压力P cp=1.2MPa；机械效率ηm=0.99 发电机效率ηg=0.965 加热器效率ηh=0.98 4. 相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率，ηri=83% 5. 损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：ΔP0=0.05P0=0.175Mpa。排气阻力损失：ΔP c=0.04P c=0.000204MPa=0.204kPa。二、汽轮机热力过程线的拟定（1）在h-s图上，根据新蒸汽压力P0=3.5MPa和新蒸汽温度t0=435℃，可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查得该点的比焓值h0=3303.61kJ/kg，比熵s0=6.9593kJ/kg （kg·℃），比体积v0= 0.0897758m3/kg。（2）在h-s图上，根据初压P0=3.5MPa及主汽阀和调节汽阀节流压力损失ΔP0=0.175Mpa 可以确定调节级前压力p0’= P0-ΔP0=3.325MPa，然后根据p0’与h0的交点可以确定调节级级前状态点1，并查得该点的温度t’0=433.88℃，比熵s’0= 6.9820kJ/kg（kg·℃），比体积v’0= 0.0945239m3/kg。（3）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和排气阻力损失ΔP c=0.000204MPa，可以确定排气压力p c’=P c+ΔP c=0.005304MPa。（4）在h-s图上，根据凝汽器压力P c=0.0051MPa和s0=6.9593kJ/kg（kg·℃）可以确定气缸理想出口状态点2t，并查得该点比焓值h ct=2124.02kJ/kg，温度t ct=33.23℃，比体积v ct=22.6694183 m3/kg，干度x ct=0.8194。由此可以的带汽轮机理想比焓降 1179.59kJ/kg，进而可以确定汽轮机实际比焓降