抽凝汽轮机热力系统等效焓降计算表格
8段抽汽焓降 7段抽汽焓降 6段抽汽焓降 5段抽汽焓降 4段抽汽焓降 3段抽汽焓降
2段抽汽变热量焓降 2段抽汽定热量焓降 1段抽汽变热量焓降 1段抽汽定热量焓降
q7 q8 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H7' H8 H8' 170057
2119 2066.7 142.2 253.54 379.236 571.671 739.441 897.667 1026.51 857.994 1060.78 905.611
167.9 0 0.06117 0.10828 0.15858 0.22831 0.28617 0.34459 0.48443 0.40491 0.51327 0.40303
低压缸排汽量
4段抽汽做功效率 3段抽汽做功效率
2段抽汽变热量效率 2段抽汽定热量效率 1段抽汽变热量效率 1段抽汽定热量效率
8段抽汽量 7段抽汽量 6段抽汽量 5段抽汽量
除氧器给水焓升 3#高加给水焓升
τ τ τ τ τ 9 94.7 142.8 152.8 137.1
8段抽汽蒸汽释放热量 7段抽汽蒸汽释放热量 6段抽汽蒸汽释放热量 5段抽汽蒸汽释放热量 4段抽汽蒸汽释放热量 3段抽汽蒸汽释放热量
q1 q2 q3 q4 q5 q6
161.6 154 0.1884506 0.4163562 0.0299008 0.0255597 0.0290639 0.044397 0.317372 0.0450346 0.0447936 0.0703582 0.0745149 849.7 2634.4 0.3225253
2段抽汽蒸汽释放热量 1段抽汽蒸汽释放热量
γ γ γ γ γ γ
1 2 3 4 5 6
100.7 85 95 0 192.1 140.9
2#疏水释放热量 1#疏水释放热量 8段抽汽做功效率 7段抽汽做功效率 6段抽汽做功效率 5段抽汽做功效率
γ 7 γ 8 η 1 η 2 η 3 η 4 η 5 η 6 η 7 η 7' η 8 η 8' kW kW kW kW kW
138.5 加热器型式 415 轴封加热器 1 164.3 8#低加 1 265 7#低加 1 350 6#低加 1 445 5#低加 1 727 除氧器 0 25.1 757.5 3#高加 1 898.4 2#高加 1 1066.3 1#高加 1 0 -
8#疏水释放热量 7#疏水释放热量 6#疏水释放热量 5#疏水释放热量 4#疏水释放热量 3#疏水释放热量
说明
加热器型式 疏水放流式 汇集式 1 0 红色 黑色
基础参数（根据汽轮机热平衡图，输入
汽轮机排汽焓 轴封加热器 8段抽汽焓 7段抽汽焓 6段抽汽焓 5段抽汽焓 4段抽汽焓 3段抽汽焓 2段抽汽焓 再热蒸汽焓 1段抽汽焓 新蒸汽焓 新蒸汽量
hn h1 h2 h3 h4 h5 h6 h7 h7' h8 h9 kg/h 2346.8 凝结水焓 轴封加热器出口焓 2489 8#低加出口焓 2606.5 7#低加出口焓 2741.4 6#低加出口焓 2948.9 5#低加出口焓 3149.3 3362.5 3017.4 3539.9 3133 3396.9 720536.8 tn t1 t2 t3 t4 t5 136.3 140.9 243 327.9 422.6 565.4 718.2 743.3 880.4 1042 t8 1196
中压缸密封进入低压缸汽封
所占新蒸汽比例 比焓 108.8 α f1 0.00015 744 0.00103 8784.9 0.01219 8957 0.01243 8320 0.01155 116.1 0.00016 419.6 0.00058
102.6 α f2 702 740 330 300000 0 31911 α f3 45 凝水回水位置
低压缸进汽量
135785.6 21544.7 18416.7
20941.6 31989.7
4段抽汽量 3段抽汽量 2段抽汽量 1段抽汽量
228678.2 32449.1 32275.5
50695.6
53690.7
72354.8 72591.0 24602.0
169547.8 246744.2
除氧器出口焓 给水泵出口焓 3#高加出口焓 2#高加出口焓 1#高加出口焓 -
t5'
t6 t7
-
-
其他抽汽参数
高压缸密封损失汽量
高压缸密封流入低压缸汽封
高压缸密封损失进入低压缸汽量
kg/h
kg/h 高压缸流入再热冷段 kg/h 主阀汽封损失 kg/h
高压缸流入中压缸 主阀汽封至3#高加
中压缸密封损失汽量
2324.7 2341.5 2391.4 2503.9 2583.9 2605
2#高加给水焓升 1#高加给水焓升
低压缸排汽率
供热抽汽凝结水率
8段抽汽率 7段抽汽率 6段抽汽率 5段抽汽率 低压缸进汽率 4段抽汽率 3段抽汽率 2段抽汽率 1段抽汽率 新蒸汽焓降 新蒸汽吸热量 机组热效率
τ 7 τ 8 α n α 1n α 1 α 2 α 3 α 4 α H α 5 α 6 α 7 α 8 kJ/kg kJ/kg -
高压缸做功 中压缸做功 低压缸做功 输出功合计
供热输出热量
输出功
数据名称 原始数据
深绿色 计算得出
热平衡图，输入下列数据）
凝水泵出口焓
轴封加热器疏水焓
8#低加疏水焓 ts1 7#低加疏水焓 ts2 6#低加疏水焓 ts3 5#低加疏水焓 ts4 除氧器疏水焓 ts5 给水泵功耗 τ b 3#高加疏水焓 ts6 2#高加疏水焓 ts7 过程参数，为零 1#高加疏水焓 ts8 过程参数，为零 -
kg/h
汽封进入凝汽器
低压缸密封损失汽量
供热抽汽 kg/h 工业抽汽 kg/h 给水泵耗气量 kg/h
供热抽汽凝水温度
0.00014 0.00097 0.00103 0.00046 0.41636 0 0.04429
凝汽器热井
℃
计算结果
8#低加凝结水焓升 7#低加凝结水焓升 6#低加凝结水焓升 5#低加凝结水焓升
等效焓降法
机组抽汽过热度利用效果分析（对原系统进行适当修改并作比较分析）：
取消#6加热器的外置蒸汽冷却器：
#6加热器抽汽是再热后中压缸的第一级抽汽，经计算，该级抽汽的过热度最大，因此设置蒸汽冷却器是必要的。
原系统中采用的是外置式蒸汽冷却器，现将其取消，简化系统如下：
由于取消了蒸汽冷却器，#6加热器抽汽无节流，使其出口水焓有所增加，假设增加值为： 65/kJ kg ε∆=，并且由于蒸汽将释放更多的热量，减小了#6加热器的抽汽，由蒸汽冷却
器带走的热量将返回加热器，引起给水焓升68727.32/t t kJ kg τ∆=-=。
这样，取消外置
式蒸汽冷却器引起的新蒸汽等焓降的增量为：
000
66676()11.9494/H kJ kg τηεηη∆=∆+∆-= 与此同时，循环吸热量增加：
627.32/Q kJ kg τ∆=∆=
由此，装置效率的相对变化为：
0.03015%i i H Q H H ηδη∆-∆==--∆
显然，取消#6加热器外置蒸汽冷却器将造成装置效率降低，系统经济性变差。
将#6加热器的外置串联蒸汽冷却器改为外置并联蒸汽冷却器
心得体会：。
凝汽器热力计算程序
tw2e t tw1
ts
ts tm
e t 1
tm
δtc
设定
0
Q
Q=Gs(hs-hc)
Δt
t Q cw
tw2 δt
Δtm
βc βt βm ko k ρ c A
tw2=tw1+Δt δt=ts-tw2
tm Q 1000 AK
ko βcβtβm Q×1000/K×Δtm
凝汽器参数分析
1 凝汽器计算真空-80kpa
编制：张 林
地址:江苏连云港
邮
电话：13805135933
箱:138051 35933@163
.com
或季节等因数的变化而改变。因而，凝汽器的运行条件一般都不能完全符合
时的工况称为凝汽器的变工况。
的安全经济运行具有很重要的意义。凝汽器的最经济真空、凝汽器的真空高低，
冷却水量，则凝汽器的真空提高，使机组的出力增加ΔNd，但同时循环水泵的功率
运行汽耗
5.35
冷却水量 5310
凝汽器变工况热力计算书
符号 Pc h hs tc hc tw1 Gs D2/d1 W CW
计算公式或来源 根据循环水进口温度 查表 计算 查表 hc=4.18tc 设定 凝汽量/3600 规程 5310/3600 计算
4 2553 2501.94 28 117.04 10
2000
2000
m2
84
83
82
80
77
kpa
70
kpa
58
℃
28
℃
35
℃
7
℃
23
℃
凝汽器运行真空-70kpa
凝汽器运行排汽温度58℃ 凝汽器运行端差23℃
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算)一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)（二）计算任务1.根据给定热力系统数据,计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图)。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置.其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5—1所示。
该系统共有八级不调节抽汽.其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器,第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器,第四级抽汽作为0。
9161Mpa压力除氧器的加热汽源.第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1。
7℃、0℃、—1。
7℃.第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出,依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器.然后由气动给水泵升压,经三级高压加热器加热,最终给水温度达到274.8℃,进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器,第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4。
4/5。
38kPa。
给水泵气轮机(以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6。
34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1。
汽轮机原则性热力系统-热平衡计算
467 0.97 2064.9263 0.31 0.55 0.14 0.68 425 935
KJ/kg KJ/kg kg/kg m3 m3 m3 kg/h kg/h
设计压力1MPaA,工作压力0.15MPaA 设计压力1MPaA,工作压力0.15MPaA
汽轮机计算
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 项目 功率 相对内效率 主蒸汽压力 主蒸汽温度 主蒸汽焓值 第一级抽汽出口蒸汽压力 第一级抽汽出口蒸汽理想焓值 第一级抽汽出口蒸汽实际焓值 第二级抽汽出口蒸汽压力 第二级抽汽出口蒸汽理想焓值 第二级抽汽出口蒸汽实际焓值 第三级抽汽出口蒸汽压力 第三级抽汽出口蒸汽理想焓值 第三级抽汽出口蒸汽实际焓值 第四级抽汽出口蒸汽压力 第四级抽汽出口蒸汽理想焓值 第四级抽汽出口蒸汽实际焓值 第五级抽汽出口蒸汽压力 第五级抽汽出口蒸汽理想焓值 第五级抽汽出口蒸汽实际焓值 第六级抽汽出口蒸汽压力 第六级抽汽出口蒸汽理想焓值 第六级抽汽出口蒸汽实际焓值 第七级抽汽出口蒸汽压力 符号 计 算 公 式 或 依 据 Pe ηrl P0 T0 H0 P1 H1 H1' P2 H2 H2' P3 H3 H3' P4 H4 H4' P5 H5 H5' P6 H6 H6' P7 给定 据东汽资料 给定 给定 查水蒸气图表 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H1)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H2)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H3)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H4)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H5)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 由入口蒸汽参数及出口压力等熵查取 H0-(H0-H6)*ηrl 根据蒸汽平衡(绝压) 0 0.5 2813.94 2932 0.316 2725.73 2864.75 0.06 2451.62 2656.43 0 0.00 0.00 0 数值 抽凝 15000 0.76 3.43 435 3305.00 单位 KW / MPaA ℃ KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA KJ/kg KJ/kg MPaA 三段低加 二段低加 0.06MPaA 一段低加 0.316MPaA 除氧器抽汽 0.5MPaA 二段高加抽汽 一段高加抽汽 工业抽汽 备注 机械效率97%
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)
课程设计任务书（一）设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）设计内容1.对该系统的设计布置方式进行初步的分析；2.在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线（不必按比例），并表示出各点参数；3.计算额定功率新汽流量及各处汽水流量；4.计算机组的和全厂的热经济指标；5.绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上（要求CAD绘图，A4纸打印）；6.撰写课程设计说明书。
（三）设计要求1.计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据；2.字迹清楚，绘图线条分明；3.有关表格均用计算机绘制。
（四）书写格式要求1.封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名；2.正文：汽态线图、汽水参数表、计算过程及结果；3.参考文献。
1 绪论12热力系统与原始资料 (2)2.1 热力系统简介 (2)2.2 原始资料 (3)3 热系统计算 (6)3.1 汽水平衡计算 (6)3.2 汽轮机进汽参数计算 (7)3.3 辅助计算 (8)3.4 各加热器进、出水参数计算 (9)3.5 高压加热器组抽汽系数计算 (10)3.6 除氧器抽汽系数计算 (12)3.7 低压加热器组抽汽系数计算 (13)3.8 凝汽系数αc计算 (15)3.9 汽轮机内功计算 (16)3.10 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (17)3.11 全厂性热经济指标计算 (18)四反平衡校核 (20)4.1 锅炉输入热量q r (20)4.2 锅炉损失Δq b (20)4.3 排污损失Δq bl (20)4.4 全厂工质渗漏损失Δq L (20)4.5 厂用汽损失Δq pl (20)4.6 凝汽流冷源损失Δq c (20)4.7 小汽机冷源损失Δq xj (20)4.8 化学补充水冷源损失Δq ma (20)4.9 轴封加热器疏水冷源损失Δq d,sg (20)4.10 均压箱去热水井的冷源损失Δq jyx (21)4.11 暖风器损失Δq nf (21)4.12 管道散热损失Δq p (21)4.13 轴封汽散热损失ΣΔq sg (21)参考文献 (22)致谢 (23)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
河北科技大学660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
河北科技大学理工学院《热能与动力工程专业课程设计》任务书设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算指导教师耿士敏专业热能与动力工程班级热能101 学生姓名王连杰学号100504128 一．设计参数1．汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；（2）额定功率P e=660MW；（3）主蒸汽初参数：P0=3.232MPa，t0=538℃；（4）再热蒸汽参数：热段P rh=3.232MPa；t rh=538C︒；冷段P rh´=3.567MP a；t rh´=315C︒；（5）汽轮机排汽压力P c=4.4/5.38kPa,排汽比焓h c=2315.6kJ/kg。
2.回热加热系统参数（2）最终给水温度t fw=274.8℃；（3）给水泵出口压力ppu =21.47MPa，给水泵效率ηpu=0.83（4）除氧器至给水泵高差Hpu=22.4m；（5）小汽机排汽压力pc,xj =6.27kPa；小汽机排汽焓hc,xj=2315.6kJ/kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；（2）额定蒸发量Db=2208t/h（3）额定过热蒸汽压力Pb=17.42Mpa；额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa；（4）额定过热汽温t b=541℃；额定再热汽温t r=541℃；（5）汽包压力pdu=18.28MPa；（6）锅炉热效率ηb=92.5%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%；（2）轴封加热器压力psg=102KPa,疏水比焓t d,sg=415k J/kg；（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2；（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表2；（5）汽轮机机械效率ηm =0.985；发电机效率ηg=0.99；（6）补充水温度tma=20℃；（7）厂用点率ε=0.07。
等效热降法是基于热力学的热功转换原理
等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密的理论推演，导出几个热力分析参量Hj及ηj等，用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
它既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局中分析定量。
它基本上属于能量转化热平衡法。
它的优点是用简捷的局部运算代替整个系统的繁杂计算，只研究与系统改变有关的那些部分进行局部定量。
★什么是等效热降H？首先分析新蒸汽的作功：对于纯凝汽式汽轮机，显然一公斤新蒸汽的作功就等于它的热降（即焓降）。
H=h0－hn对有回热抽汽的汽轮机，一公斤新蒸汽作功不是简单的热降，它比纯凝汽新蒸汽热降H小，但它与纯凝汽式汽轮机中的H又类似都是一公斤新汽的实际作功。
为了有别于纯凝汽热降H，故称这个作功为等效热降。
等效的数量含义是指回热抽汽式汽轮机一公斤新蒸汽的作功，等效于公斤新蒸汽直达冷凝器的热降。
等效热降的名字便由此而来。
对于抽汽的等效热降：假定有一公斤热量进入J级加热器，那么势必造成该级抽汽减少一公斤，则该级疏水也减少一公斤。
对于J级以下各级加热器将会因减少的这一部分热量而造成以后各级抽汽增加并产生作功不足。
故J级加热器排挤一公斤抽汽返回汽轮机的作功Hj就称为抽汽的等效热降。
抽汽等效热降在抽汽减少情况下表示一公斤排挤抽汽作功的增加值；反之抽汽增加时则表示作功的减少值。
显然，它考虑了比该抽汽压力更低的抽汽量的变化。
Hj的物理意义是一公斤抽汽流从J级处返回汽轮机的真实作功能力，它标志着汽轮机各抽汽口蒸汽的能级或能位的高低。
Hj越大则它所处的能级就越高，汽流的作功能力也就越大。
抽汽效率：同效率的概念一样，是作功与加入热量之比。
这里排挤一公斤抽汽需要加入的热量为qj，而排挤一公斤抽汽所获得的功为Hj。
因而，Hj对qj之比是一个效率的含义称为抽汽效率ηj。
ηj=Hj/qj 在新蒸汽部位的ηj最大，等于装置效率，而凝汽器处的ηj最小等于0，所以抽汽效率的数值就处于装置效率与0之间。
300mw机组原则性热力系统计算
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9%给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力：0.588 Mpa机组效率：ηmη不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kgMpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：η设计：根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量与各处汽水流量1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕△hpu=1000〔P入-P出〕V/η=21.56〔kJ/kg〕给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕2、大机与小机排汽焓：h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器为饱和水。
由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查汽轮机总汽耗量为D¹那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹锅炉蒸发量D B= D¹D BD B=1.01 Do即α锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即αh 〕α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕=1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕=1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕6、#3GJ 列热平衡式：α3、h31+α2〕〔h2 s –h3s 〕=αgs 〔h32-h31〕α3=[αgs 〔h32-h31〕-〔α1+α2〕〔h2 s –h3s 〕]/〔 h3-h3s 〕〔824.5-688.8〕-〔0.04947+0.09020〕*〔853-706.8〕/〔3341.9-706.8〕7、αxj ： αxj △Hxj ηm=αgs △hpu αxj=αgs △hpu /△Hxj η/8、除氧器： 列物质平衡式：α4、αn4=αgs-〔α1+α2+α3〕-α4 〕-α4 4h 4+αn4h d42=αgs h ¹cy αα α α9、#4DJ ：α5、h5h5- h ¹bh4〕、αgs α5=αn4〔h D42- h D41〕/〔 h5- h ¹bh4〕3049.6-623.8〕¹bh3〕- h D31〕gs〕-α5〔h ¹bh4- h ¹bh3〕/〔 h6- h ¹bh3〕537.1-376.07〕-0.02909*〔623.8-542.7〕/〔2933.1-542.7〕= 0.05483列热平衡式：〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕+α7〔h7- h ¹bh2〕=αn4〔h D31- h D21〕α7=[αn4〔h D31- h D21〕-〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕]α5+α6、h ¹bh3α7=0.82815*〔376-223.9〕-〔0.02909+0.05483〕*〔542.7-387.5〕/〔2714-387.5〕12、SG αsg 、hsgαn4、h D21h¹bh列热平衡式：αn4〔h D21- h n〕=αsg〔h sg - h¹bh〕h D11=αsg〔h sg - h¹bh〕/αn4+ h n=0.01*〔3049-236.5〕/0.82815+=170.6〔kJ/kg〕13、#1DJα8、h8αn4、h D12αn4、h D11〔α5+α6+α7〕、h¹列热平衡式：αn4〔h D12- h D11〕=α8〔h8 - h¹bh1〕+〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕α8=[αn4〔h D12- h D11〕-〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕]/〔 h6- h¹bh3〕=[0.82815*〔223.9-170.6〕-〔0.02909+0.05483+0.04854〕*〔387.5-236.5〕]/〔2607.5-236.5〕14、凝结器：列物质平衡式：αn4=αsg+αxj+〔α5+α6+α7+α8〕+αnαn=αn4-αsg-αxj-〔α5+α6+α7+α8〕=0.82815-0.01-0.03173-〔0.02909+0.05483+0.04854+0.0101〕15、计算抽汽作功不足系数：y1=〔h1-hn〕/〔h0-hn〕=〔3133.3-2342.3〕/〔3435.7-2342.3〕=791/y2=〔h2-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y3=〔h3-hn〕/〔h0-hn〕=〔3341.9-2342.3〕/y4=〔h4-hn〕/〔h0-hn〕=〔3165.8-2342.3〕/y5=〔h5-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y6=〔h6-hn〕/〔h0-hn〕=〔2933.1-2342.3〕/y7=〔h7-hn〕/〔h0-hn〕=〔2714.1-2342.3〕/y8=〔h8-hn〕/〔h0-hn〕=〔2607.5-2342.3〕/αααα〔α5+αααα∑α机组无回热时的汽耗量Dd：Dd=3600Nd/[〔h0-hz1〕+〔hz2-hn〕]ηmη=3600*300000/[〔3435.7-3049.6〕+〔3565.8-2342.3〕]*=691600=691.600〔t/h〕机组有回热时的汽耗量DoDo= Dd/〔1-∑α/〔1-0.22875〕=896.726〔t/h〕各段抽汽量：D1=α1 Do=0.04947*896.726=44.359〔t/h〕D2=α2 Do=0.09020*896.726=52.529〔t/h〕D3=α3 Do=0. 0.04479*896.726=40.163〔t/h〕D4=α4 Do=0.00759*896.726=6.806〔t/h〕D5=α5 Do=0.02909*896.726=26.085〔t/h〕D6=α6 Do=0.05483*896.726=49.166〔t/h〕D7=α7 Do=0.04854*896.726=43.526〔t/h〕D8=α8 Do=0.01018*896.726=59.128〔t/h〕Dzr=αzr Do=337*896.726=〔t/h〕Dxj=αxj Do=0.03173*896.726=28.5〔t/h〕其它各汽水流量：Do¹Do=1.01*896.726=905.667〔t/h〕Dgl=αgl Do=1.0202*896.726=914.813〔t/h〕Dn=αn1025*896.726=547.235〔t/h〕Dsg=αsg Do=0.01*896.726=8.967〔t/h〕Dl D B=0.01*914.813=9.148〔t/h〕汽轮机功率校核:N1=D1(ho-h1)ηmη/3600=7593(kw)N2=D2(ho-h2)ηmη/3600=5466(kw)N3=D3(h¹¹zr-h3)ηmη/3600=2423(kw)N4=D4(h¹¹zr –h4)ηmη/3600=734(kw)N5=(D5+Dxj)h¹¹zr–h5)ηmη/3600=7594(kw)N6=D6(¹¹zr–h6)ηmη/3600=8383.4(kw)N7=D7(h¹¹zr–h7)ηmη/3600=9990(kw)N8=D8(h¹¹zr–h8)ηmη/3600=2357(kw)Nn=Dn(h¹¹zr-hn)ηηg/3600=547235/3600=180368(kw)Nzr=Dzr(ho-¹zr)ηmηg/3600=747619/3600=77877(kw)∑N=302756(kw)σ=(∑N-N)/N=(302756-300000)/300000*100%=0.92%<1%所以，误差在允许围，计算结果符合要求。
焓降计算公式
焓降计算公式焓降这个概念在物理学中，尤其是热力学领域里，可是个相当重要的家伙。
对于很多同学来说，焓降计算公式可能一开始会让人觉得有点头疼，不过别担心，咱们一起来把它弄明白。
我先给您说说啥是焓降。
想象一下，有一股热流在管道里奔腾，就像一群调皮的孩子在奔跑玩耍。
在这个过程中，前后的焓值发生了变化，这减少的部分就是焓降啦。
那焓降的计算公式到底是啥呢？简单来说，焓降等于初始焓值减去最终焓值。
用符号表示就是：ΔH = H1 - H2 。
这里的 H1 是初始状态的焓值，H2 是最终状态的焓值。
咱们来举个例子感受一下。
比如说有一个热蒸汽从高压状态膨胀到低压状态，初始的焓值是 3000 焦耳/千克，膨胀结束后的焓值变成了2000 焦耳/千克。
那焓降就是 3000 - 2000 = 1000 焦耳/千克。
这就好像你有一笔零花钱，一开始有 30 块，花掉一些后剩下 20 块，减少的 10 块就是“焓降”。
在实际应用中，焓降的计算可重要啦。
比如在发电厂的蒸汽轮机里，蒸汽推动叶片转动做功，就是依靠焓降来实现能量的转换。
要是算不准焓降，那发电效率可就没法保证喽。
再比如说，在空调和制冷系统中，制冷剂的状态变化也涉及焓降。
只有准确计算出焓降，才能让空调在炎热的夏天给咱们送来凉爽，在寒冷的冬天给咱们带来温暖。
还记得有一次，我在实验室里带着学生们做关于热交换的实验。
大家都特别兴奋，跃跃欲试。
我们通过改变温度、压力等条件，观察和计算焓降。
有个学生一开始总是算不对，急得直挠头。
我就带着他一步一步地分析数据，重新梳理计算公式的应用。
最后他终于算出了正确的结果，那高兴的样子，就像解开了一道超级难题。
所以说呀，焓降计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们多琢磨、多练习，就一定能把它拿下。
不管是在学习中还是在实际的工程应用里，它都能成为咱们的好帮手，让我们更深入地理解和掌握热力学的奥秘。
希望通过今天的讲解，您对焓降计算公式有了更清晰的认识。
加油，让我们一起在物理学的海洋里畅游，探索更多的奇妙知识！。
调节级详细热力计算表
调节级详细热力计算表
动叶Ⅰ 方案一 导叶 动叶Ⅱ 喷管 动叶Ⅰ 14.94 1.05 3.29 434 3305.4 1.1 0.1 308.11 164.85 785 0.21 0 0.02 277.3 6.16 1.22 1.19 744.71 566.36 277.3 160.38 0.207 0.211 572.98 571.33 1.300 0.991 30TC-2b 20TP-1σ 0.957 0.95 712.68 538.04 14.5 18.3 0.8 0 0.2639 0.314 0.957 0.95 23.34 15.64 3.94E-03 0.332 0.332 15 18 0 555.38 0.00 154.22 方案二 导叶 动叶Ⅱ 喷管 动叶Ⅰ 14.94 1.05 3.29 434 3305.4 1.19 0.1 280.74 164.85 749.32 0.22 0 0.02 252.67 5.61 1.33 1.31 710.87 532.97 252.67 142.03 0.194 0.196 579.16 577.74 1.227 0.923 30TC-2b 20TP-1σ 0.957 0.95 680.31 506.32 14.5 18.3 0 0 0.2504 0.314 0.957 0.95 21.26 13.85 3.94E-03 0.306 0.306 16 18 0 522.34 0.00 136.42 方案三 导叶 动叶Ⅱ
0.02 6.79 0.97 3 0.64 25TP-5A 0.95 339.37 34.1 0.1 0.5621 0.95 6.22 0.312 19 337.69 57.02
0.06 18.49 1.13 343.83 59.1 0.218 565.90 0.608 20TP-3A 0.96 330.07 24.8 0 0.4194 0.96 4.64 0.332 21 385.02 74.12 254.84 82.71 80.64 1.158 0.594 78.89 243.07 3631.46 3062.33