0号块支架计算
涧河特大桥0号块支架设计
表 １ 杆端 位 移 值 （ ） 一
单元码
ｌ ２
７号墩 ， 设计为空心桥墩 。０号块长 １ 中心高度 ５１， ０ｍ， ３箱梁顶宽 １
ｌ． ， ２ ４Ｉ 底宽 ６ ４１， ｎ ． ３ 梁体混凝 土采用 Ｃ ０钢筋混凝 土 ， 段梁 １ ５ ０号
体 积 设 计 为 ２７ ７ｍ ， ５ ． 牛腿 部位 （ ．５ｍ 范 围 ） 凝 土 ５ ． ３ ２ 混 ９ ２ｍ 。
杆端 １ 水平位移 ｕ 竖直位移
Ｏ ０ ０∞ ００ ０ ０
杆端 ２ 转角 水平位移 ｕ 竖直位 移 转角
０ ０ ０ ｏ ００ ０． ０ ０ ０ — ０ ６ ４ ０ ０ ｏ ０ Ｏ ｏ０ ０ ０ —０ ０ ０２ ８２ ．０ ０ ０ ０ ０ Ｏ ００ ０ ０ ｌ２ ５６ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ． ０ ０ ０ ． ０ ５ ９ Ｏ ０ ０ ０Ｉ ０ 一 ０ ５ ． ０ ［】 ０ Ｏ ０ ０２ ８凹 ０ ０ ０ ｏｏ ０ １ １ Ｏ ０ ０ ｏ ０ ０ Ｏ． ０ ０ ｏ ０ ０ ０ ０） ／ ０ ０ ｏ ０ ０
涧 河 特 大 桥 ０ 号 块 支 架 设 计
李 晓 亮
摘 要： 通过对涧河特大桥 ０号块结构的分析 ， ０号块 施工托架设计及验算进行 了较为详细 的论 述， 算结果表 明： 就 验 支 架设计满足施工要求 ， 以使用 ， 而解决 了高墩 ０号块施工难题。 可 进 关键 词 ： 连续梁 ， ０号块施工托架 ， 设计 ， 验算
３ １ ２ 活 载 ． ．
一
图 ２ 牛 腿 受 力 模型
最大弯矩近似计算 ：
ｇ… ＝４ ． Ｎ ‘ ５ ６ｋ ｍ。
施 工 荷 载 ：． ４ ． ２ ５× ０ ３＝１０ ７ Ｎ： ０ ．５ｋ
超长0号块支架结构的设计和施工
等 。其 中 ， 型钢 落架 由于 承载 力 大 ， 制作 简 单 ， 程 高 可调 ． 安拆 方便 等做 为此 次施工 的首选 。
采 用 的型钢 系统 ， 高度 中心 高度 约 ４ ｍ。 为 ０ｃ 分 Ａ、 Ｃ三个 块 体 ， Ｂ为 固定 模块 ， 以周转 使 用 ， Ｂ、 Ａ、 可
般落 架体 系有 硫磺砂 浆 、千斤 顶 、型钢落 架
在 主纵 梁 和钢 管立 柱 之 间做 挑撑 ， 短 了主 纵梁 悬 缩 臂长 度 ， 可减少 梁 的挠度 。同时平衡 水平 分力 ， 斜撑 尽量 对称 布置 。 根据设 计要 求 ， 除 底模板 后 ， 拆 在每根 立柱 位置 应提 供不 小 于 ３ ０ Ｎ支撑 力 ，以抵 抗 箱梁 施工 ００ ０ｋ 可能 产生 的不 平衡力 矩 。该支 架采 用钢管 立柱 直顶 箱梁 底板 的形 式 。在 拆 除底板 其它 位置模 板 支撑 系 统之 后 ， 柱一 直存 在， 立 至箱 梁 中跨 合龙 前拆 除 。 利用 立 柱产 生 的锚 固力 ， 衡 箱梁 施 工 产生 的 平 不平 衡力 矩 。立柱 顶部 通过锚 固钢 筋进行 锚 固 。 通 过锚 固钢 筋 贴应 变 片 ， 锚 固钢筋 应 力 的监 对 测 ， 以反应 出悬臂 施 工 阶段 不平衡 力矩 值 ， 可 指导施 工， 保证 施工 安全 。 设 计示 意见 图 １ 图 ２所示 。 、
方 案一 ， 贝雷 桁架方 案 ： 支架 采用 贝雷桁 架落 地拼装 ，用 贝雷 桁架 做立 柱 和纵梁 ， 顶部 安装工 字钢 做分 配梁 。 方案 二 ， 管立柱 方案 ： 钢
（ ） 用 ６ ０ １ ｍ 螺 旋 钢 管作 为 立 柱 ， 部 １采 ３ ｘ ０ｍ 顶
安装 工字 钢作 为主梁 和分 配梁 ，立柱 间焊 接剪 刀撑
【0号块】跨路连续梁0#块预压方案
跨路连续梁0#块预压方案为指导56米连续梁施工测量，保证0#块预压施工的准确性，特制定本方案。
二、适用范围本方案适用于京沪高速铁路土建工程x 标段x 工区x 作业区56米连续梁0#块预压施工测量。
三、 测量依据1. 勘测设计院提供的CPI 、CPII 控制点之点记及成果2. 《xx 特大桥xxx 东桥段》施工图设计3. 本施工段落提供的施工组织设计4. 《新建铁路工程测量规范》TB10101-99、《精密工程测量规范》GB/T15314-94、《全球定位系统（GPS ）测量规范》GB/T18314-2001、《客运专线无渣轨道铁路工程测量暂行规定》铁建设[2006]189号，《客运专线无砟轨道铁路工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2007]85号。
四、组织机构及测量设备1. 组织机构2.测量仪器 ： 苏光（DSZ2+FS1）（0.5mm/km ）自动安平水准仪1台五、概述： 副经理； 经理：总工：测量队长：现场测量组： 复核、分析小组：对支架进行预压以便获取支架弹性变形和非弹性变形量，为连续箱梁底模设置预抬值提供依据。
预压平面位置及荷载与测点的布置见附图。
六、加载及卸载顺序：按荷载总重的0→25%→75%→125%→0进行加载及卸载，并测得各级荷载下的测点的变形值。
七、预压时间：荷载施加125%后，前三个小时每小时观测一次，以后每三小时观测一次，并测量各测点数据；压重24小时后，再次测量各测点数据。
八、观测方法：按照加载及卸载步骤分别测得各级荷载下的模板下沉量，并在卸载后全面测得各测点的回弹量。
九、预压方法：1.697#三角托架的预压采用千斤顶张拉精轧螺纹钢筋形式完成。
在承台上预埋JL32精轧螺纹钢筋，接长精轧螺纹钢后联接钢凳，在三角托架上通过钢凳将精轧螺纹钢筋联接好，在承台上用千斤顶张拉三角托架上联接下来的精轧螺纹钢筋达到预压效果。
见“三角托架预压示意图下图”。
a．计算荷载与试载方法56m跨悬浇梁0#块悬出部分2.6m，混凝土方量为40m3，按每方2.6T计算：40×2.6=104吨考虑模板荷载20吨。
连续梁0号段钢管柱支架设计及施工技术
连续梁0号段钢管柱支架设计及施工技术摘要：进行连续梁0号段施工时，支架方案的设计不仅要考虑其本身的承载力、稳定性和刚度，还得考虑施工便利性及施工人员安全。
而采用钢管柱支撑为满足上述要求的优选方案。
该文结合了湘桂线柳江双线特大桥0号段采用钢管柱支撑0号段的施工实例，详细介绍了该方面的关键施工技术及设计检算方法。
关键词：0号段钢管柱支架施工技术受力检算1 工程概况柳江双线特大桥上部为（60m+5×104m+60m）的连续梁。
其中27～32#墩为主墩，墩高均为25m，主墩0号段长12m、底板宽6.6m、截面中心高8.0m、顶板宽10.96m。
连续箱梁为三向预应力体系，设计砼标号为C55高性能混凝土，单个0号段砼数量为328.9m3，须一次性灌注完成。
本桥0号块均采用钢管柱支撑法组织施工。
20号段支架施工方案主墩墩身施工完毕后，在0号块悬臂下部投影面的承台位置上每侧各支立2排φ630×10mm螺旋钢管柱，每排4根，于钢管立柱的中部及上部各设一道[20a 槽钢剪刀撑与墩身预埋钢板相互间进行连接及立柱之间连接加固。
采用I36b工字钢架设在两根钢管立柱之间作为横梁，其上铺设间距30cm的I14工字钢作为纵向分配梁，然后在纵向分配梁上满铺6mm厚钢板，最后在钢板上铺设底板及侧模。
支架结构见图1、图2所示。
图10号段钢管柱支架结构侧面图图20号段钢管柱支架结构正面图3 钢管立柱施工1）钢管立柱立柱采用钢管，沿桥纵向主墩大小里程各设置2排，每排4根立柱，每个0号段支架系统由16根钢管立柱组成。
钢管立柱直径为630mm，壁厚为10mm的钢管，下部用法兰盘与承台预埋螺栓相连。
沿管柱设两道[20a槽钢剪刀撑与墩身预埋钢板相互间进行连接及立柱之间连接加固，分别设于钢管立柱的中部及上部。
立柱底部的连接法兰盘螺栓在承台混凝土浇筑时按照设计位置进行埋设，埋设时，连接螺栓用长宽为80cm，厚1.2mm的钢板定位和固定，固定钢板与承台钢筋焊接，以免浇注混凝土时移动。
南盘江特大桥连续刚构0号块托架预压方案讲解
云南锁蒙高速公路第一合同段(K110+000～K131+120)南盘江特大桥0号块托架预压方案云南路桥股份有限公司锁蒙一合同项目部2011年10月南盘江特大桥0号块托架预压方案一、工程概况：1、南盘江特大桥0号块基本情况：南盘江特大桥主桥2#、3#墩0#块纵桥向总长12米，墩顶长9米，墩身前后悬臂长1.5米，0#块悬臂段底板平均宽为15.945m，厚度由1.1m变为1.08m；边腹板厚度为0.8m；中腹板厚度为0.6m；顶板厚度为0.28m，顶板宽度为27.3m。
结构示意图如下：2、南盘江特大桥0号块施工情况简介：南盘江特大桥0号块混凝土864m3，重2246.4T，采用墩顶托架现浇的方法施工，施工示意图如下。
南盘江特大桥0号块托架横桥向图根据施工图纸和现场实际情况，南盘江特大桥0号块箱梁分两次浇筑，第一次浇筑下部4.4m，第二次浇筑剩余上部1.4m。
第一次浇筑过程中，纵向悬臂部分现浇混凝土重量主要由横桥向托架承担，承担现浇混凝土重量约101T，第二次浇筑时，翼缘混凝土荷载全部由顺桥向托架承担，承担现浇混凝土重量约51.7T。
3、南盘江特大桥0号块托架情况简介：⑴、托架情况简介：托架是固定在墩身上部以承担0#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、冲击荷载等，托架采取自支撑体系构件设计。
施工墩身混凝土时，应严格按照托架设计图纸要求，预埋好作为托架支点的预埋件，预埋件位置应准确无误, 以利托架安装，并且受力情况与设计一致，不发生变化。
⑵、托架设计简介：0号块托架采用三角形墩旁托架承重，托架通过锚入墩身内承受竖向力，同时在墩内预埋预紧精轧螺纹钢承受由弯距产生的水平力。
其中横桥向每侧设3片托架，纵桥向每侧中部设置1片托架。
附着墩身高度为2.91m（墩正面）与1.39m（墩侧面）横桥向托架：横梁采用2[40b槽钢组成，斜杆采用2[25b槽钢组成，拉杆采用两个板厚为20mm、宽200mm的钢板组成，横桥向托架附着在墩身高度为2.91m（横桥向）。
桥梁各种常规支架计算方法
桥梁各种常规⽀架计算⽅法桥梁常规⽀架计算⽅法中铁某局某公司施⼯技术部2010年9⽉近年来，公司承建的桥梁项⽬不断增多，桥型也出现多样化。
⽬前在建难度较⼤的桥梁均不同程度使⽤了落地（悬空）⽀架来进⾏施⼯，⽐如：沪杭客专翁梅⽴交连续梁采⽤临时⽀墩、贝雷梁及⼩钢管多层组合⽀架进⾏现浇，厦蓉⾼速⾼尧I 号⼤桥150m主跨的0号块、1号块均采⽤了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝⼟组合桁梁拟定采⽤落地⽀架原位拼装等等。
由于⽀架施⼯具有普遍性，公司施⼯技术部根据以往桥梁施⼯特点编写了本⼿册，主要对⽐较常规的⼏种桥梁⽀架形式的计算⽅法进⾏介绍。
计算过程中个别数值（参数）或分析⽅法可能存在⼀定的理解偏差甚⾄错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。
本⼿册共分⼗个部分，主要内容包括：桥梁⽀架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、⼩钢管满堂⽀架计算、临时墩（贝雷梁）组合⽀架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋⽜腿悬空⽀架计算、托架设计计算、简⽀托梁设计计算、附件。
附件1、2表中介绍了⽀架⽴杆、分配梁常⽤材料的⼒学参数，对⼿册2.3章节进⾏了补充；附件3介绍了预应⼒张拉引伸量的计算⽅法，特别是针对⾮对称预应⼒张拉的伸长值计算。
1⽀架在桥梁施⼯的⽤途 (7)2⽀架计算依据和荷载计算 (7)2.1设计计算依据 (7)2.2施⼯荷载计算及其传递 (7)2.2.1侧模荷载 (7)2.2.2底模荷载 (8)2.2.3横向分配梁 (8)2.2.4纵梁 (8)2.2.5⽴杆（临时墩） (8)2.2.6地基荷载为⽴杆（临时墩）下传集中荷载。
(9)2.3材料及其⼒学的性能 (9)2.3.1⽵(⽊)胶板 (9)2.3.2热（冷）轧钢板 (9)2.3.3焊缝 (9)2.3.4连接螺栓 (10)2.3.5模板拉杆 (10)2.3.6⽅⽊ (10)2.3.7热轧普通型钢 (10)2.3.8地基或临时墩扩⼤基础（桩基础） (11)2.3.9相关建议 (11)2.4贝雷梁 (11)2.4.1国产贝雷梁简介 (11)2.4.2桁架⽚⼒学性质 (12)2.4.3桁架⽚组合成贝雷梁的⼒学性能 (12)2.4.4桁架容许内⼒ (12)3箱梁模板设计计算 (12)3.1箱梁侧模 (12)3.1.1侧模⾯板计算 (13)3.1.2竖向次楞计算 (13)3.1.3⽔平主楞（横向背肋）计算 (14)3.1.4对拉杆计算 (15)3.2箱梁底模 (15)3.2.1底模⾯板计算 (16)3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)3.2.3底模主楞（纵梁）计算 (17)4满堂⽀架计算 (17)4.1⽴杆及底托 (18)4.1.1⽴杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） (18)4.1.2⽴杆强度及稳定性（依照《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》） (18) 4.1.3⽴杆压缩变形 (19)4.2地基承载⼒ (20)4.3⽀架总体弹性沉降值 (21)5临时墩（贝雷梁）组合⽀架 (21)5.1荷载计算 (21)5.1.1箱梁断⾯划分区间 (21)5.1.2荷载计算（顺桥⽅向） (21)5.2纵梁设计检算 (22)5.2.1单⽚贝雷桁架⽚荷载 (22)5.2.2贝雷桁架检算 (22)5.2.3计算补充说明 (22)5.3横梁检算 (23)5.3.1横梁的荷载 (23)5.3.2横梁选材和计算 (23)5.4⽀墩稳定性 (23)5.4.1强度验算 (23)5.4.2稳定验算 (24)5.4.3局部稳定验算 (24)5.4.4⽀墩计算的补充说明 (24)5.5混凝⼟基础及地基 (25)5.5.1地基计算 (25)5.5.2混凝⼟基础 (25)6悬空⽀架-预留孔穿销法 (26)6.1盖梁底模⽀撑纵、横梁的计算 (26)6.1.1施⼯荷载计算 (26)6.1.2纵向分配梁计算 (26)6.1.3横梁计算 (27)6.2销轴计算 (27)6.2.1销轴抗弯计算 (28)6.2.2销轴抗剪计算 (28)6.2.3合成应⼒ (28)6.3墩⾝混凝⼟局部受压计算 (28)7悬空⽀架-抱箍法 (28)7.1螺栓直径的选择 (29)7.2螺栓孔距及抱箍⾼度的确定 (29)7.3抱箍⽿板宽度的确定 (29)7.4抱箍板厚的确定 (29)7.4.1从截⾯受拉⽅⾯考虑 (29)7.4.2从截⾯受剪⽅⾯考虑 (29)7.5抱箍⽿板厚度确定 (30)7.6连接板焊缝计算 (30)8悬空⽀架-预设⽜腿法 (30)8.2焊缝连接计算 (31)8.3预埋钢筋计算 (31)8.3.1预埋筋承载⼒计算 (31)8.3.2预埋筋锚固长度的计算 (31)8.4预埋钢板厚度的计算 (31)9悬空⽀架-三⾓托架 (31)9.1三⾓托架及其使⽤材料 (31)9.1.1纵向分配梁 (32)9.1.2主横梁 (32)9.1.3落梁楔块 (32)9.1.4三⾓托架 (32)9.1.5预埋⽜腿 (32)9.2施⼯荷载的计算 (34)9.2.1混凝⼟荷载 (34)9.2.2模板荷载 (34)9.2.3内外模桁架或⽀架 (34)9.2.4临时荷载 (34)9.3纵向分配梁计算 (34)9.3.1箱梁腹板位置纵向分配梁 (34)9.3.2箱梁底板位置纵向分配梁计算 (35)9.3.3翼板下⾯纵向分配梁 (35)9.4主横梁计算 (35)9.4.1中间位置主横梁检算 (35)9.4.2靠近墩⾝位置主横梁检算 (36)9.5砂桶计算 (36)9.6托架计算 (36)9.5.1托架⽔平撑 (37)9.5.2托架斜撑 (37)9.5.3⽔平撑⽜腿 (37)9.5.4斜撑⽜腿 (37)10悬空⽀架-简⽀托梁 (38)10.1简⽀托梁及其使⽤材料 (38)10.1.1横向分配梁 (38)10.1.2简⽀纵梁 (38)10.1.3落梁楔块 (38)10.2横向分配梁计算 (39)10.3纵梁计算 (39)10.4横向托梁 (39)10.5⽜腿检算 (39)11补充说明 (40)附表⼀：⽀架施⼯常⽤的⽴杆（临时⽀墩）材料 (41)附表⼆：⽀架施⼯常⽤的分配梁（横纵梁）材料 (42)附件三：预应⼒筋单双向张拉（⾮对称）的伸长值计算 (44)1张拉伸长值的重要性 (44)2后张法预应⼒筋理论伸长值计算公式说明 (44)2.1 预应⼒筋伸长值计算的分段原则 (44)2.2 AB段截⾯拉⼒、截⾯平均拉⼒和伸长值 (44)2.4 CD段截⾯平均拉⼒和伸长值 (45)2.5预应⼒筋张拉施⼯总伸长值计算 (45)3对不同张拉⽅式伸长值计算实例 (45)3.1 单向张拉实例 (46)3.2 双向张拉实例 (46)4理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 (48)5理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 (48)6伸长值计算补充说明 (48)1⽀架在桥梁施⼯的⽤途⽀架在桥梁的施⼯⽅⾯有着⽐较⼴泛的作⽤，可以作为现浇梁、盖梁施⼯的主要承⼒结构，墩⾝施⼯的⼯作平台，内模的横（竖）向⽀撑系统，施⼯⼈员下上的通⾏斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。
螺旋管支架在连续梁0号块施工中的应用
３ ．０ＭＰ ＜［ ６ ３ ａ ］＝ １ ａ ２ ５ＭＰ
化， 边跨端块处腹板厚 由 ４ ｍ渐变至 ７ ｍ。 ０ｃ ０ｃ 连续 梁桥 的下部结构 施工 完成后 ， 安装 永久 支座 、 置硫 先 设
磺砂浆 临时支 座、 设 落地 支架 ， 搭 并对 支架 进 行预 压 ， 后施 工 然
Ｉ１ ６工字钢 ： 惯性矩 Ｊ ３ ｍ ， 面模 量 Ｗ＝１ １ｃ 截 ＝１１０ｅ ４截 ４ ｍ ，
面积 Ａ＝ ６ １ １ｃ ２ 型钢 自重 ：０ ５ ３ｋ／ ２ ．３ ｍ ， ２ ． １ ｇｍ；
… … 川 … … 川 ｌｌｌ¨ｉｌ ｌ ｌｉｉ
５
钢管支撑 ：６ ＯＸ１ ４ Ｏ ｍｍ螺旋管 ： ， ０ 惯性矩 ， ０６ ５ ３ ３ｃｌ， ＝８ ７ ． １ ｎ 截面模量 Ｗ＝ ７ ． ５ ｍ ， ５３ ８３ ４ｅ 截面积 Ａ＝ ８ ．５ ｍ ， １ ５ ３４ｅ 型钢 自重 ：
活荷载标准值 ： ＝ ． ｇ ２ ５×１０＋ ． ２×１０＝ ． Ｎ ｍ。 ． ４ ５ｋ ／
１ 墩桥梁上部采用 （２＋ ８＋３ ）ｎ的挂 篮悬灌 施工 。梁体 为 １号 ３ ４ ２ｉ
单箱单室 、 变高度、 变截面箱梁 ， 箱体全长 １３ ２ｍ， １ ． 中跨 中部 １ ０Ｉ ｎ
梁段和边跨端部 １ ． ３６ｍ梁段为等高梁段 ， 梁高 ２７ｉ， ． 中墩处梁高 ｎ
：
２ 材料 选择
竹胶合板厚 ： ｍ 抗弯强度 ： Ｐ ， １ｍ ， ８ １ Ｍ ａ弹性模量 ： ２０１ ａ ５ ５ ０ Ｉ ； Ｖ Ｐ
方木宽 ：０ 高 ：５ ｌ； １０ｍｍ， １０ｍＴ ｌ
０． ０ ５ ９×１ ０～ ｒ ＝０． ０ ｒ 。 ｌ ｌ ５ ９ｔｎ ｕ
第３ ８卷 第 ２ ７期
成家岸武江大桥主墩0#块施工支架设计
成家岸武江大桥主墩0#块施工支架设计作者：邓子杰贺子乐来源：《城市建设理论研究》2013年第03期摘要：本文以广乐高速公路成家岸武江大桥工程为例，分析主墩0＃块施工支架设计，通过分析得出安装图纸规格设计的0号块支架结构受力满足要求，可以进行安装施工的结论。
关键词：成家岸武江大桥；主墩；施工；支架设计Abstract: This paper to Guangle Expressway married bank Wujiang Bridge project as an example, analysis of main pier No. 0 block construction support design, through the analysis of force to meet the requirements of installation drawings specifications No. 0 frame structure, can be installed construction.Key words: married shore bridge main pier,;; construction; support design中图分类号：U445.4 献标识码：文章编号：2095-2104（2013）1-0020-02一、工程简介广乐高速公路成家岸武江大桥主桥为62+100+62m三跨预应力混凝土连续钢构箱梁，根部梁高6.0m，跨中梁高2.5m；顶板厚度40cm；底板厚度根部85cm，跨中28cm；腹板厚度0＃～8＃块为80cm，9＃块为70cm，10＃为60cm,11＃～13＃为50cm；其中箱梁高度和底板厚度按二次抛物线变化。
箱梁顶面横向宽度16.5m，箱底宽度8.0m，翼缘悬臂长度4.325m；0＃块长度13m；箱梁混凝土为C50。
0＃箱梁断面为单箱单室，梁高6.0m，顶板厚度40cm,底板厚度85cm，腹板厚度80cm。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
0#块支架计算书一、连续梁设计概况渭河一号桥位于渭河主河道上，主梁采用（45+2×72+45）m悬浇变截面预应力混凝土连续梁，两幅桥设计，均采用直腹板单箱双室断面。
支点处梁高430cm，跨中和边墩处梁高180cm，梁高及底板厚度均按1.8次抛物线变化。
箱梁顶结构宽度1875cm，箱底宽1275cm，箱梁外侧悬臂长300cm，端部厚 20cm，根部厚 55cm。
箱梁顶板厚由跨中26cm变厚至墩顶45cm，底板厚度由跨中25cm变厚至墩顶60cm，腹板厚度由跨中60cm 变厚至墩顶80cm。
0#块长11m，混凝土体积352.4m3。
梁高3.763～4.3m，底板厚度0.566～1.2m，腹板厚度0.8～1m，顶板厚度0.26～0.45m，横隔梁厚度2.5m。
翼缘板端部厚度0.2m，根部厚度0.55m。
下部结构桥墩采用墙式墩，2#墩高12.5m、1#及3#墩高11.5m，桥台小里程侧采用一字台，基础形式采用承台+钻孔灌注桩基础，大里程侧采用桩+盖梁式桥台。
二、支架结构简介1.0#块支架系统0#块支架采用钢管柱+承重梁形式。
箱梁底模系统采用1.8cm厚竹胶板+10×10cm方木（间距20cm）；下方采用I10工字钢（间距72cm）+φ100*5mm落架立柱+双拼I10工字钢（间距73cm）作为纵横分布梁，分配梁采用17根I36工字钢，（间距100cm），下横梁采用双拼I45钢；钢管立柱采用529×8mm，共12根。
横向连接系采用[20槽钢与[14槽钢搭配焊接，断面布置见图1-1：0#块墩身投影范围外的最大梁段横断面布置见图1-2。
三、支架结构验算（一）荷载的确定1.荷载组合支架计算荷载主要包括梁段重量、模板重量、支架自重、施工荷载等。
(1)梁段重量钢筋混凝土容重γ=25KN/m3，考虑模板（不含外模）、方木、竹胶板等因素取恒载增大系数 1.06，故计算结构自重荷载，容重取γ×1.06=26.5 KN/m3。
1=25I区重量F I重=26.5×1.13=29.9KN/mII区重量F II重=26.5×5.16=136.7KN/mIII区重量F III重=26.5×7.58=200.9KN/mIV区重量F IV重=26.5×6.88=182.3KN/m(2)支架自重支架材料电算时自重附加在计算中，不做单独计算。
(3)外模重量0#块外模系统主要为角钢、槽钢外架及3mm钢面板，按1KN/m2进行计算，荷载均匀分布在翼缘板范围。
单侧外模F外=6.97×1=7KN/m(4)施工荷载施工荷载取2.5KN/m2，冲击荷载取2.0KN/m2。
I区重量F I施=4.5×3=13.5KN/mII区重量F II施=4.5×1.2=3.8KN/mIII区重量F III施=4.5×4.375=19.7KN/mIV区重量F IV施=4.5×1.6=7.2KN/m(5)施工组合①I区总荷载F I总=1.2×F I重+1.2×F外+1.4×F I施=1.2×29.9+1.2×7+1.4×13.5=63.2KN/m②II区总荷载F II总=1.2×F II重+1.4×F II施=1.2×136.7+1.4×3.8=169.4KN/m③III区总荷载F III总=1.2×F III重+1.4×F III施=1.2×200.9+1.4×19.7=268.66KN/m④IV区总荷载F IV总=1.2×F IV重+1.4×F IV施=1.2×182.3+1.4×7.2=228.84KN/m⑤因箱底底模系统构件为均布设置，故将底板范围与翼缘板范围荷载转换为面荷载，取最大值进行方木、竹胶板的验算。
F max=max（F I总/3,F II总/1.2,F III总/4.375,F IV总/1.6)=max（63.2/3,169.4/1.2，268.66/4.375,228.84/1.6)=143KN/m2。
（二）模板结构验算根据规范规定，模板、支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法。
1.底模竹胶板验算箱梁底模采用竹胶板，板厚t=18mm，方木背肋间距为200mm，所以跨度为200mm，并且取验算模板宽度b=200mm平面竹胶板。
(1)模板力学性能①弹性模量：E=10000MPa②截面惯性矩：I=bh3/12=20×1.83/12=9.72cm4③截面抵抗矩：W= bh2/6=20×1.82/6=10.8cm3④截面积：A=bh=20×1.8=36cm2(2)模板受力模型竹胶板受力模型见图1-3。
(3)模板受力计算①底模板均布荷载：Fmax=143KN/m2q=Fmax×b=143×0.1=14.3kN/m②跨中最大弯矩：M=qL2/8=14.3×0.22/8=0.07kN·m③弯拉应力：σ=M/W=0.07×103/10.8=6.5MPa＜［σ］=11 MPa故竹胶板弯拉应力满足要求。
④挠度：从底模下方的背肋设置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=0.677×14.3×0.14/（100×10000×9.72）=0.1mm＜L/400=0.5mm竹胶板挠度满足要求。
2.底模背肋方木验算(1)横梁为10×10cm方木，跨径0.72m，中对中间距为0.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.00016667m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=0.00000833m4(2)方木受力模型方木受力模型见图1-4。
(3)横梁强度计算①作用在横梁上的均布荷载为：q=Fmax×b=143×0.2=28.6kN/m②跨中最大弯矩：M=qL2/8=28.6×0.722/8=1.85kN·m③弯拉应力：σ=M/W=1.85/0.00016667/1000=11MPa＜［σ］=14.5 MPa故纵梁弯拉应力满足要求。
④挠度：从方木下方的间距720mm的I10工字钢设置可知，方木可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=0.677×28.6×0.724/（100×11000×0.00000833）=0.6mm＜L/400=1.8mm故纵梁挠度满足要求。
（三）支架设计与受力检算检算采用Midas/Civil做有限元分析1.结构参数(1)材料：支架全部采用Q235钢材GB12(S)。
钢材容许应力执行《钢结构设计标准》GB50017-2017中规定，刚才容许应力见图1-5。
(2)截面截面数据选取见图1-6、图1-7、图1-8。
1)纵向分布梁I10工字钢（间距72cm）2)落架立柱108*5mm无缝钢管3)横向分布梁双拼I10工字钢（间距73cm）4)纵梁用36a工字钢（间距100cm）5)横梁用双拼I45工字钢6)立柱用529*10mm螺旋焊管7)连接系14#槽钢和10#角钢2.边界条件(1)钢管下部与基础预埋钢板焊接，为固定约束。
(2)其余各部位连接均采用弹性连接中的仅受压，且对各部件除DZ外的5个自由度进行约束。
3.荷载施加根据0号块底模系统的均布形式，荷载施加分为I-IV区域同时加载。
其中底板范围内为桥墩两侧各4.4m，墩顶投影外左右3.2m范围与底板范围均布荷载一致，翼缘板范围为0号块左右两侧全长11m 范围。
支架部分自重由软件自动计算。
①I区总荷载F I总=63.2KN/m单根I10工字钢纵梁均布荷载q I=63.2/2=31.6KN/m②II区总荷载F II总=169.4KN/m单根I10工字钢纵梁均布荷载q II=169.4/3=56.5KN/m③III区总荷载F III总=268.66KN/m单根I10工字钢纵梁均布荷载q III=268.66/5=53.7KN/m④IV区总荷载F IV总=228.8KN/m单根I10工字钢纵梁均布荷载q IV=228.8/3=76.3KN/m按上述荷载数据代入软件进行结构受力分析。
I区荷载分布见图1-9。
I区荷载分布见图1-10。
I区荷载分布见图1-11。
I区荷载分布见图1-12。
施工总荷载见图1-13。
4.受力验算(1)整体模型整体模型效果图见图1-14。
(2)I10工字钢纵横分布梁强度验算1)I10工字钢纵梁应力见图1-15。
2)由图1-15可得纵横分布梁梁最大应力σ=111.5MPa <205MPa，合格！(3)I36工字钢纵梁验算1)I36工字钢纵梁应力见图1-16。
2)由图1-16可得纵梁最大应力σ=47.2MPa <205MPa，合格！(4)2I45工字钢纵梁验算1)I45工字钢横梁应力见图1-17。
I45工字钢横梁挠度见图1-18。
2)由图1-17、1-18可得横梁最大应力σ=78.6MPa <205MPa，合格！横梁最大位移为fmax=7mm <1/400=5775/400=14.4mm，合格！(5)落架立柱I10工字钢验算1)落架立柱I10工字钢应力见图1-19。
2)由图1-19可得落架立柱轴向应力σ=43.5MPa <205MPa，合格！(6)立柱529*8mm验算1)立柱529*8mm应力见图1-20。
立柱529*8mm反力见图1-21。
2)由图1-20可得立柱轴向应力σ=84.3MPa <205MPa ，合格！3)由图1-21可得立柱顶最大反力为1104KN 。
4)立柱稳定性计算：立柱长度12m ，取最不利长度则计算长度为=12×1=12m 。
立柱采用φ529×8mm 的钢管,截面面积A=130.94cm2，截面惯性矩I=44439.1cm4，回转半径i=18.422cm ，则长细比[]15065422.18/1200/=<===λi l λ，合格！按a 类截面查表则稳定系数863.0=ϕ则稳定承载力kN 23161000/20513094863.0=⨯⨯==Af N ϕ>1104kN 所以立柱满足稳定承载力要求。
5.临界系数验算整体模型屈曲分析见图1-22。
通过软件对整体模型选择3模态的屈曲分析，可以看出模型的临界荷载安全系数为3.667>2，临时支架的安全性可靠。